長壽區(qū)快速通道項目 -橋梁結(jié)構(gòu)上部計算書

橋梁結(jié)構(gòu)上部計算書(主線2號橋、服務(wù)區(qū)匝道B線橋、還建道路一、七、十b、二十橋、雙橋立交匝道A、B、C、D及統(tǒng)景立交匝道F線2號橋)工程名稱：兩江新區(qū)-長壽區(qū)快速通道項目工程規(guī)模：大型橋梁計算書PAGE40一、計算資料本次共計16聯(lián)現(xiàn)澆箱梁橋。（1）主線2號橋（左右幅）0#~3#軸，橋跨布置為：30+40+30m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高2.2m。（2）服務(wù)區(qū)匝道B線橋0#~3#軸，橋跨布置為：3*40m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高2.2m。（3）還建道路一橋梁0#~4#軸，橋跨布置為：27+27+22+22m,變寬截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱單室截面，梁高1.5m。（4）還建道路七橋梁0#~3#軸，橋跨布置為：22+17+17m，等高截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱單室截面，梁高1.3m。（5）還建道路十橋梁0#~2#軸，橋跨布置為：27+22.5m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高1.5m。（6）還建道路二十橋梁0#~4#軸，橋跨布置為：26+26+25+20m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱單室截面，梁高1.5m。（7）匝道A線橋0#~4#軸，橋跨布置為：4*35m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高1.9m。（8）匝道B線橋0#~2#軸，橋跨布置為：2*40m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高2.2m。匝道B線橋2#~5#軸，橋跨布置為：3*30m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高1.7m。（9）匝道C線橋0#~3#軸，橋跨布置為：3*30m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高1.7m。匝道C線橋3#~5#軸，橋跨布置為：2*35m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高1.9m。匝道C線橋5#~7#軸，橋跨布置為：2*38.5m，變寬截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱三室截面，梁高2.2m。（10）匝道D線橋0#~2#軸，橋跨布置為：2*33m，變寬截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱四室截面，梁高1.9m。匝道D線橋2#~5#軸，橋跨布置為：40+42.03+40m，變寬截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高2.2m。匝道D線橋5#~7#軸，橋跨布置為：2*35m，變寬截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高1.9m。匝道D線橋7#~10#軸，橋跨布置為：3*40m，變寬截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高2.2m。（11）統(tǒng)景立交匝道F線2號橋0#~2#軸，橋跨布置為：2*38m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高2.2m。橋梁上部結(jié)構(gòu)混凝土梁均按部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件設(shè)計。計算荷載：城市—A級，人群4.0KN/㎡各梁計算模型由橋面實際寬度按下表取值，并根據(jù)橫向分布系數(shù)進行折減，同時考慮1.2的偏載增大系數(shù)。材料性能參數(shù)混凝土C50彈性模量：3.45×104MPa容重：26.0kN/m3線膨脹系數(shù)：1.0×10-5泊松比：0.2強度標(biāo)準(zhǔn)值：fck＝32.4MPa；ftk＝2.65MPa強度設(shè)計值：fcd＝22.4MPa；ftd＝1.83MPa預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用1×7標(biāo)準(zhǔn)型-15.2-1860-Ⅱ-GB/T5224-1995鋼絞線抗拉標(biāo)準(zhǔn)強度：fpk＝1860Mpa，抗拉設(shè)計強度：fpd＝1260Mpa彈性模量1.95×105Mpa容重：78.5kN/m3線膨脹系數(shù)：1.2×10-5，泊松比：0.3張拉控制應(yīng)力：σcon＝0.72fpk（≤0.75fpk）＝0.72×1860＝1339Mpa管道摩阻系數(shù)：μ＝0.17局部偏差系數(shù)：κ＝0.0015錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值合計：12mm（兩端張拉）松弛系數(shù)：ζ＝0.3（低松弛）普通鋼筋縱向抗拉普通鋼筋采用HRB400鋼筋，其強度指標(biāo)為抗拉標(biāo)準(zhǔn)強度：fsk＝400Mpa，抗拉設(shè)計強度：fpk＝360Mpa彈性模量2.0×105Mpa箍筋及構(gòu)造鋼筋采用HPB300鋼筋，其強度指標(biāo)為抗拉標(biāo)準(zhǔn)強度：fsk＝300Mpa，抗拉設(shè)計強度：fpk＝270Mpa彈性模量2.1×105Mpa計算依據(jù)（1）《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）（2）《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTGB01-2014）（3）《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）（4）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362-2018）計算軟件“MIDAS”2019橋梁分析軟件，采用平面桿系單元分析。二、結(jié)構(gòu)計算相關(guān)參數(shù)恒荷載(1)一期恒載：由軟件自動計算(2)橋面系自重（二期恒載）橋面鋪裝：80mmSMA瀝青：0.08×24=1.92KN/㎡。單側(cè)防撞欄桿=9.9KN/m。(3)混凝土收縮徐變：考慮10年（3650天）活荷載2.1汽車沖擊系數(shù)計算汽車沖擊力系數(shù)據(jù)軟件自動計算基頻，軟件據(jù)基頻計算沖擊系數(shù)。溫度荷載根據(jù)連續(xù)梁的特點，本次計算考慮梯度溫度的影響及均勻溫差的影響，參照《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JGJD60-2015）第4.3.10條取值，如下圖所示（反溫差為正溫差乘以-0.5）；考慮整體升溫25℃,降溫25℃計算。溫度梯度計算簡圖4．荷載組合組合一：承載能力極限狀態(tài)基本組合（1）永久作用效應(yīng)對結(jié)構(gòu)承載力有利時1.2D+1.2PS+1.4M（判別組合）+1.4×0.8TPG（判別組合）（2）永久作用效應(yīng)對結(jié)構(gòu)承載力不利時1.0D+1.0PS+1.4M（判別組合）+1.4×0.8TPG（判別組合）組合二：正常使用極限狀態(tài)頻遇值組合1.0D+1.0PS+0.7/(1+u)M（判別組合）+0.8TPG（判別組合）組合三：正常使用極限狀態(tài)準(zhǔn)永久組合1.0D+1.0PS+0.4/(1+u)M（判別組合）+0.8TPG（判別組合）組合四：正常使用極限狀態(tài)標(biāo)準(zhǔn)值組合1.0D+1.0PS+1.0M（判別組合）+1.0TPG（判別組合）注：D－恒載；PS－預(yù)應(yīng)力；M－汽車荷載（已計入沖擊系數(shù)）；TPG—梯度溫度效應(yīng)（包括頂板升溫20℃和頂板降溫-20℃）；μ－汽車沖擊系數(shù)。三、主線2號橋0#~3#軸計算3.1．結(jié)構(gòu)計算簡圖主線2號橋（左右幅）0#~3#軸，橋跨布置為：30+40+30m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高2.2m。主梁劃分成103個單元，截面配筋30束17φ15.2，均按A類構(gòu)件計算，計算簡圖如下所示：結(jié)構(gòu)計算簡圖3.2模擬支點信息施工階段支點節(jié)點水平剛性豎向剛性轉(zhuǎn)動剛性一、二、三273103010一、二、三32110注：1表示具有剛性約束，0表示不具有約束3.3.施工階段模擬施工階段號施工內(nèi)容時間（天）一現(xiàn)澆箱梁30二張拉預(yù)應(yīng)力30三橋面鋪裝后收縮徐變36503.4.計算結(jié)果3.4.1.正常使用極限狀態(tài)應(yīng)力驗算1.1頻遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果0～3號軸（30+40+30m）頻遇值(頂?shù)?效應(yīng)組合計算結(jié)果頻遇值組合下截面法向拉應(yīng)力最小0.2Mpa≥-1.855Mpa。1.2準(zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果0～3號軸（30+40+30m）準(zhǔn)永久(頂?shù)?效應(yīng)組合計算結(jié)果準(zhǔn)永久組合下截面法向拉應(yīng)力最小1.0Mpa≥0Mpa。1.3標(biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果0～3號軸（30+40+30m）(頂?shù)?標(biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果標(biāo)準(zhǔn)值組合下截面法向壓應(yīng)力最大11.6Mpa≤16.2Mpa。1.4主壓及主拉應(yīng)力驗算0～3號軸（30+40+30m）主壓應(yīng)力計算結(jié)果0～3號軸（30+40+30m）主拉應(yīng)力計算結(jié)果截面上緣為主壓應(yīng)力（標(biāo)準(zhǔn)組合），最大11.5MPa≤19.44Mpa，下緣為主拉應(yīng)力（頻遇值組合），最小-1.1≥-1.33Mpa。1.5鋼束最大拉應(yīng)力驗算鋼束號最大應(yīng)力(Mpa)容許最大應(yīng)力(Mpa)1-1.163E+03-1.21E+032-1.159E+03-1.21E+033-1.165E+03-1.21E+03可知各單元截面的法向應(yīng)力、主應(yīng)力及鋼束的最大應(yīng)力均滿足規(guī)范關(guān)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土的要求。3.4.2.承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算2.1正截面強度驗算0～3號軸（30+40+30m）最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖邊跨跨中截面最大彎矩=81680KN·m，截面抗力=153200KN·m，中跨跨中截面最大彎矩=122831KN·m，截面抗力=153200KN·m，墩頂截面最大彎矩=-92972KN·m，截面抗力=-151152KN·m，可知正截面強度滿足規(guī)范要求。2.2斜截面強度驗算斜截面強度驗算，截面抗剪鋼筋按每個腹板2φ16@100考慮。斜截面驗算如下。0～3號軸（30+40+30m）最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖可知斜截面強度滿足規(guī)范要求。3.4.3.支座反力匯總衡載反力（KN）標(biāo)準(zhǔn)組合反力（KN）墩臺序號0軸1軸2號軸3號軸標(biāo)準(zhǔn)組合（KN)10.892E+0325.823E+0325.904E+0310.803E+03衡載反力（KN)7.24E+0320.866E+0320.943E+037.182E+033.4.4.鋼束引伸量及鋼束長度各鋼束伸長量鋼束號鋼束曲線長度（m）左端引伸量（m）右端引伸量（m）合計（m）1100.1050.3070.3070.6142100.0330.3090.3090.6183100.0670.3080.3080.616四、還建道路一橋梁0#~4#軸計算4.1．結(jié)構(gòu)計算簡圖還建道路一橋梁0#~4#軸，橋跨布置為：27+27+22+22m,變寬截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱單室截面，梁高1.5m。主梁劃分成98個單元,模擬墩頂橫梁采用彈性支撐，共計108個單元，截面配筋12束13φ15.2，均按A類構(gòu)件計算，計算簡圖如下所示：結(jié)構(gòu)計算簡圖4.2模擬支點信息4.3.施工階段模擬施工階段號施工內(nèi)容時間（天）一現(xiàn)澆箱梁30二張拉預(yù)應(yīng)力30三橋面鋪裝后收縮徐變36504.4.計算結(jié)果4.4.1.正常使用極限狀態(tài)應(yīng)力驗算1.1頻遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果0～4號軸（27+27+22+22m）（頂?shù)祝╊l遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果頻遇值組合下截面法向拉應(yīng)力最小0.1Mpa≥-1.855Mpa。1.2準(zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果0～4號軸（27+27+22+22m）（頂?shù)祝?zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果準(zhǔn)永久組合下截面法向拉應(yīng)力最小0.5Mpa≥0Mpa。1.3標(biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果0～4號軸（27+27+22+22m）（頂?shù)祝?biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果標(biāo)準(zhǔn)值組合下截面法向壓應(yīng)力最大13.2Mpa≤16.2Mpa。1.4主壓及主拉應(yīng)力驗算0～4號軸（27+27+22+22m）主壓應(yīng)力計算結(jié)果0～4號軸（27+27+22+22m）主拉應(yīng)力計算結(jié)果截面上緣為主壓應(yīng)力（標(biāo)準(zhǔn)組合），最大13.2MPa≤19.44Mpa，下緣為主拉應(yīng)力（頻遇值組合），最小-0.8≥-1.33Mpa。1.5鋼束最大拉應(yīng)力驗算鋼束號最大應(yīng)力(Mpa)容許最大應(yīng)力(Mpa)1-1.171E+03-1.21E+032-1.173E+03-1.21E+033-1.187E+03-1.21E+03可知各單元截面的法向應(yīng)力、主應(yīng)力及鋼束的最大應(yīng)力均滿足規(guī)范關(guān)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土的要求。4.4.2.承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算2.1正截面強度驗算0～4號軸（27+27+22+22m）最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖邊跨跨中截面最大彎矩=27905KN·m，截面抗力=30636KN·m，墩頂截面最大彎矩=-11885KN·m，截面抗力=-21599KN·m，可知正截面強度滿足規(guī)范要求。2.2斜截面強度驗算斜截面強度驗算，截面抗剪鋼筋按每個腹板φ16@100考慮。斜截面驗算如下。0～4號軸（27+27+22+22m）最大剪力及對應(yīng)抗力圖0～4號軸（27+27+22+22m）最大扭力及對應(yīng)抗力圖可知斜截面抗剪扭強度滿足規(guī)范要求。4.4.3.支座反力匯總衡載反力（KN）標(biāo)準(zhǔn)組合最小反力（KN）標(biāo)準(zhǔn)組合最大反力（KN）墩臺序號0軸（內(nèi)弧到外?。?軸（內(nèi)弧到外?。?號軸（內(nèi)弧到外弧）3號軸（內(nèi)弧到外弧）4號軸（內(nèi)弧到外?。┖廨d反力（KN)4812083148534001948204817991807970970標(biāo)準(zhǔn)組合（KN)1002304422164663265330862964309116891959抗傾覆計算結(jié)果可知支座抗傾覆滿足規(guī)范要求。4.4.4.鋼束引伸量及鋼束長度各鋼束伸長量鋼束號鋼束曲線長度（m）左端引伸量（m）右端引伸量（m）合計（m）197.7480.3150.2930.608297.6910.3210.2820.602397.7420.3210.2690.590五、服務(wù)區(qū)匝道B線橋0#~3#軸計算5.1．結(jié)構(gòu)計算簡圖服務(wù)區(qū)匝道B線橋0#~3#軸，橋跨布置為：3*40m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高2.2m。主梁劃分成129個單元,模擬墩頂橫梁采用彈性支撐，共計137個單元，截面配筋18束15φ15.2，均按A類構(gòu)件計算，計算簡圖如下所示：結(jié)構(gòu)計算簡圖5.2模擬支點信息橋墩底部固接，其它支座按彈性連接如下表5.3.施工階段模擬施工階段號施工內(nèi)容時間（天）一現(xiàn)澆箱梁30二張拉預(yù)應(yīng)力30三橋面鋪裝后收縮徐變36505.4.計算結(jié)果5.4.1.正常使用極限狀態(tài)應(yīng)力驗算1.1頻遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果0～3號軸（3*40m）（頂?shù)祝╊l遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果頻遇值組合下截面法向拉應(yīng)力最小0.1Mpa≥-1.855Mpa。1.2準(zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果0～3號軸（3*40m）（頂?shù)祝?zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果準(zhǔn)永久組合下截面法向拉應(yīng)力最小0.5Mpa≥0Mpa。1.3標(biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果0～3號軸（3*40m）（頂?shù)祝?biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果標(biāo)準(zhǔn)值組合下截面法向壓應(yīng)力最大12.4Mpa≤16.2Mpa。1.4主壓及主拉應(yīng)力驗算0～3號軸（3*40m）主壓應(yīng)力計算結(jié)果0～3號軸（3*40m）主拉應(yīng)力計算結(jié)果截面上緣為主壓應(yīng)力（標(biāo)準(zhǔn)組合），最大12.4MPa≤19.44Mpa，下緣為主拉應(yīng)力（頻遇值組合），最小-0.6≥-1.33Mpa。1.5鋼束最大拉應(yīng)力驗算鋼束號最大應(yīng)力(Mpa)容許最大應(yīng)力(Mpa)1-1.175E+03-1.21E+032-1.176E+03-1.21E+033-1.177E+03-1.21E+03可知各單元截面的法向應(yīng)力、主應(yīng)力及鋼束的最大應(yīng)力均滿足規(guī)范關(guān)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土的要求。5.4.2.承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算2.1正截面強度驗算0～3號軸（3*40m）最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖邊跨跨中截面最大彎矩=62077KN·m，截面抗力=79721KN·m，墩頂截面最大彎矩=-43604KN·m，截面抗力=-77131KN·m，可知正截面強度滿足規(guī)范要求。2.2斜截面強度驗算斜截面強度驗算，截面抗剪鋼筋按每個腹板φ16@100考慮。斜截面驗算如下。0～3號軸（3*40m）最大剪力及對應(yīng)抗力圖0～3號軸（3*40m）最大扭力及對應(yīng)抗力圖可知斜截面抗剪扭強度滿足規(guī)范要求。5.4.3.支座反力匯總衡載反力（KN）標(biāo)準(zhǔn)組合最小反力（KN）標(biāo)準(zhǔn)組合最大反力（KN）墩臺序號0軸（內(nèi)弧到外弧）1軸（內(nèi)弧到外?。?號軸3號軸（內(nèi)弧到外?。┖廨d反力（KN)1926307727124373391512016141321021452標(biāo)準(zhǔn)組合（KN)2868419838935159511814136223326732309抗傾覆計算結(jié)果可知支座抗傾覆滿足規(guī)范要求。5.4.4.鋼束引伸量及鋼束長度各鋼束伸長量鋼束號鋼束曲線長度（m）左端引伸量（m）右端引伸量（m）合計（m）1120.0270.3810.3580.7392120.0320.3870.3520.7293120.1440.3900.3410.731六、還建道路七橋梁0#~3#軸計算6.1．結(jié)構(gòu)計算簡圖還建道路七橋梁0#~3#軸，橋跨布置為：22+17+17m，等高截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱單室截面，梁高1.3m。主梁劃分成57個單元，截面配筋8束11φ15.2，均按A類構(gòu)件計算，計算簡圖如下所示：結(jié)構(gòu)計算簡圖6.2模擬支點信息施工階段支點節(jié)點水平剛性豎向剛性轉(zhuǎn)動剛性一、二、三24057010一、二、三24110注：1表示具有剛性約束，0表示不具有約束6.3.施工階段模擬施工階段號施工內(nèi)容時間（天）一現(xiàn)澆箱梁30二張拉預(yù)應(yīng)力30三橋面鋪裝后收縮徐變36506.4.計算結(jié)果6.4.1.正常使用極限狀態(tài)應(yīng)力驗算1.1頻遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果0~3號軸（22+17+17m）(頂?shù)?頻遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果頻遇值組合下截面法向拉應(yīng)力最小-0.7Mpa≥-1.855Mpa。1.2準(zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果0~3號軸（22+17+17m）(頂?shù)?準(zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果準(zhǔn)永久組合下截面法向拉應(yīng)力最小0.2Mpa≥0Mpa。1.3標(biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果0~3號軸（22+17+17m）(頂?shù)?標(biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果標(biāo)準(zhǔn)值組合下截面法向壓應(yīng)力最大10.8Mpa≤16.2Mpa。1.4主壓及主拉應(yīng)力驗算0~3號軸（22+17+17m）主壓應(yīng)力計算結(jié)果0~3號軸（22+17+17m）主拉應(yīng)力計算結(jié)果截面上緣為主壓應(yīng)力（標(biāo)準(zhǔn)組合），最大10.8MPa≤19.44Mpa，下緣為主拉應(yīng)力（頻遇值組合），最小-0.3≥-1.33Mpa。1.5鋼束最大拉應(yīng)力驗算鋼束號最大應(yīng)力(Mpa)容許最大應(yīng)力(Mpa)1-1.173E+03-1.21E+032-1.189E+03-1.21E+03可知各單元截面的法向應(yīng)力、主應(yīng)力及鋼束的最大應(yīng)力均滿足規(guī)范關(guān)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土的要求。6.4.2.承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算2.1正截面強度驗算0~3號軸（22+17+17m）正截面抗彎最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖邊跨跨中截面最大彎矩=13767KN·m，截面抗力=15507KN·m，墩頂截面最大彎矩=-4065KN·m，截面抗力=-9326KN·m，可知正截面強度滿足規(guī)范要求。2.2斜截面強度驗算斜截面強度驗算，截面抗剪鋼筋按每個腹板φ16@100考慮。斜截面驗算如下。0~3號軸（22+17+17m）斜截面抗剪最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖可知斜截面強度滿足規(guī)范要求。6.4.3.支座反力匯總衡載反力（KN）標(biāo)準(zhǔn)組合反力（KN）墩臺序號0軸1軸2號軸3號軸標(biāo)準(zhǔn)組合（KN)2.196E+033.397E+032.923E+031.963E+03衡載反力（KN)1.346E+032.318E+031.926E+031.117E+036.4.4.鋼束引伸量及鋼束長度各鋼束伸長量鋼束號鋼束曲線長度（m）左端引伸量（m）右端引伸量（m）合計（m）155.6590.1880.1710.359255.5960.2150.1420.357七、還建道路十b橋梁0#~2#軸計算7.1．結(jié)構(gòu)計算簡圖還建道路十橋梁0#~2#軸，橋跨布置為：27+22.5m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高1.5m。主梁劃分成50個單元，截面配筋18束11φ15.2，均按A類構(gòu)件計算，計算簡圖如下所示：結(jié)構(gòu)計算簡圖7.2模擬支點信息施工階段支點節(jié)點水平剛性豎向剛性轉(zhuǎn)動剛性一、二、三250010一、二、三28110注：1表示具有剛性約束，0表示不具有約束7.3.施工階段模擬施工階段號施工內(nèi)容時間（天）一現(xiàn)澆箱梁30二張拉預(yù)應(yīng)力30三橋面鋪裝后收縮徐變36507.4.計算結(jié)果7.4.1.正常使用極限狀態(tài)應(yīng)力驗算1.1頻遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果0#~2#軸（27+22.5m）(頂?shù)?頻遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果頻遇值組合下截面法向拉應(yīng)力最小-0.2Mpa≥-1.855Mpa。1.2準(zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果0#~2#軸（27+22.5m）(頂?shù)?準(zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果準(zhǔn)永久組合下截面法向拉應(yīng)力最小0.8Mpa≥0Mpa。1.3標(biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果0#~2#軸（27+22.5m）(頂?shù)?標(biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果標(biāo)準(zhǔn)值組合下截面法向壓應(yīng)力最大12.1Mpa≤16.2Mpa。1.4主壓及主拉應(yīng)力驗算0#~2#軸（27+22.5m）主壓應(yīng)力計算結(jié)果0#~2#軸（27+22.5m）主拉應(yīng)力計算結(jié)果截面上緣為主壓應(yīng)力（標(biāo)準(zhǔn)組合），最大12.2MPa≤19.44Mpa，下緣為主拉應(yīng)力（頻遇值組合），最小1.0≥-1.33Mpa。1.5鋼束最大拉應(yīng)力驗算鋼束號最大應(yīng)力(Mpa)容許最大應(yīng)力(Mpa)1-1.175E+03-1.21E+032-1.180E+03-1.21E+033-1.198E+03-1.21E+03可知各單元截面的法向應(yīng)力、主應(yīng)力及鋼束的最大應(yīng)力均滿足規(guī)范關(guān)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土的要求。7.4.2.承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算2.1正截面強度驗算0#~2#軸（27+22.5m）最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖邊跨跨中截面最大彎矩=35872KN·m，截面抗力=44547KN·m，墩頂截面最大彎矩=-17647KN·m，截面抗力=-43684KN·m，可知正截面強度滿足規(guī)范要求。2.2斜截面強度驗算斜截面強度驗算，截面抗剪鋼筋按每個腹板φ16@100考慮。斜截面驗算如下。0#~2#軸（27+22.5m）斜截面抗剪最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖可知斜截面強度滿足規(guī)范要求。7.4.3.支座反力匯總衡載反力（KN）標(biāo)準(zhǔn)組合反力（KN）墩臺序號0軸1軸2號軸標(biāo)準(zhǔn)組合（KN)4.809E+038.316E+034.282E+03衡載反力（KN)2.996E+035.82E+032.487E+037.4.4.鋼束引伸量及鋼束長度各鋼束伸長量鋼束號鋼束曲線長度左端引伸量右端引伸量合計引伸量149.1030.1600.1620.322249.0950.1680.1570.325349.0990.1770.1500.327八、還建道路二十橋梁0#~4#軸計算8.1．結(jié)構(gòu)計算簡圖還建道路二十橋梁0#~4#軸，橋跨布置為：26+26+25+20m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱單室截面，梁高1.5m。主梁劃分成96個單元，截面配筋12束15φ15.2，均按A類構(gòu)件計算，計算簡圖如下所示：結(jié)構(gòu)計算簡圖8.2模擬支點信息施工階段支點節(jié)點水平剛性豎向剛性轉(zhuǎn)動剛性一、二、三2277796010一、二、三52110注：1表示具有剛性約束，0表示不具有約束8.3.施工階段模擬施工階段號施工內(nèi)容時間（天）一現(xiàn)澆箱梁30二張拉預(yù)應(yīng)力30三橋面鋪裝后收縮徐變36508.4.計算結(jié)果8.4.1.正常使用極限狀態(tài)應(yīng)力驗算1.1頻遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果0#~4#軸（26+26+25+20m）(頂?shù)?頻遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果頻遇值組合下截面法向拉應(yīng)力最小-0.3Mpa≥-1.855Mpa。1.2準(zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果0#~4#軸（26+26+25+20m）(頂?shù)?準(zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果準(zhǔn)永久組合下截面法向拉應(yīng)力最小0.8Mpa≥0Mpa。1.3標(biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果0#~4#軸（26+26+25+20m）(頂?shù)?標(biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果標(biāo)準(zhǔn)值組合下截面法向壓應(yīng)力最大11.8Mpa≤16.2Mpa。1.4主壓及主拉應(yīng)力驗算0#~4#軸（26+26+25+20m）主壓應(yīng)力計算結(jié)果0#~4#軸（26+26+25+20m）主拉應(yīng)力計算結(jié)果截面上緣為主壓應(yīng)力（標(biāo)準(zhǔn)組合），最大11.8MPa≤19.44Mpa，下緣為主拉應(yīng)力（頻遇值組合），最小-0.8≥-1.33Mpa。1.5鋼束最大拉應(yīng)力驗算鋼束號最大應(yīng)力(Mpa)容許最大應(yīng)力(Mpa)1-1.190E+03-1.21E+032-1.191E+03-1.21E+033-1.202E+03-1.21E+03可知各單元截面的法向應(yīng)力、主應(yīng)力及鋼束的最大應(yīng)力均滿足規(guī)范關(guān)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土的要求。8.4.2.承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算2.1正截面強度驗算0#~4#軸（26+26+25+20m）正截面最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖邊跨跨中截面最大彎矩=28583KN·m，截面抗力=30585KN·m，中跨跨中截面最大彎矩=27771KN·m，截面抗力=30585KN·m，墩頂截面最大彎矩=-7436KN·m，截面抗力=-10156KN·m，可知正截面強度滿足規(guī)范要求。2.2斜截面強度驗算斜截面強度驗算，截面抗剪鋼筋按每個腹板φ16@100考慮。斜截面驗算如下。0#~4#軸（26+26+25+20m）斜截面抗剪最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖可知斜截面強度滿足規(guī)范要求。8.4.3.支座反力匯總衡載反力（KN）標(biāo)準(zhǔn)組合反力（KN）墩臺序號0軸1軸2號軸3號軸4號軸標(biāo)準(zhǔn)組合（KN)3.88E+036.535E+036.533E+035.893E+033.398E+03衡載反力（KN)2.14E+034.145E+034.232E+033.633E+031.694E+038.4.4.鋼束引伸量及鋼束長度各鋼束伸長量鋼束號鋼束曲線長度左端引伸量右端引伸量合計引伸量196.7620.3040.2970.601296.7160.3100.2860.596396.7680.3100.2730.583九、匝道A線橋0#~4#軸計算9.1．結(jié)構(gòu)計算簡圖匝道A線橋0#~4#軸，橋跨布置為：4*35m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高1.9m。主梁劃分成148個單元，截面配筋18束13φ15.2，均按A類構(gòu)件計算，計算簡圖如下所示：結(jié)構(gòu)計算簡圖9.2模擬支點信息9.3.施工階段模擬施工階段號施工內(nèi)容時間（天）一現(xiàn)澆箱梁30二張拉預(yù)應(yīng)力30三橋面鋪裝后收縮徐變36509.4.計算結(jié)果9.4.1.正常使用極限狀態(tài)應(yīng)力驗算1.1頻遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果0#~4#軸（4*35m）（頂?shù)祝╊l遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果頻遇值組合下截面法向拉應(yīng)力最小0.1Mpa≥-1.855Mpa。1.2準(zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果0#~4#軸（4*35m）（頂?shù)祝?zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果準(zhǔn)永久組合下截面法向拉應(yīng)力最小0.3Mpa≥0Mpa。1.3標(biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果0#~4#軸（4*35m）（頂?shù)祝?biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果標(biāo)準(zhǔn)值組合下截面法向壓應(yīng)力最大12.2Mpa≤16.2Mpa。1.4主壓及主拉應(yīng)力驗算0#~4#軸（4*35m）主壓應(yīng)力計算結(jié)果0#~4#軸（4*35m）主拉應(yīng)力計算結(jié)果截面上緣為主壓應(yīng)力（標(biāo)準(zhǔn)組合），最大12.2MPa≤19.44Mpa，下緣為主拉應(yīng)力（頻遇值組合），最小-0.5≥-1.33Mpa。1.5鋼束最大拉應(yīng)力驗算鋼束號最大應(yīng)力(Mpa)容許最大應(yīng)力(Mpa)1-1.166E+03-1.21E+032-1.165E+03-1.21E+033-1.175E+03-1.21E+03可知各單元截面的法向應(yīng)力、主應(yīng)力及鋼束的最大應(yīng)力均滿足規(guī)范關(guān)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土的要求。9.4.2.承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算2.1正截面強度驗算0#~4#軸（4*35m）正截面最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖邊跨跨中截面最大彎矩=47042KN·m，截面抗力=61519KN·m，墩頂截面最大彎矩=-33307KN·m，截面抗力=-57524KN·m，可知正截面強度滿足規(guī)范要求。2.2斜截面強度驗算斜截面強度驗算，截面抗剪鋼筋按每個腹板φ16@100考慮。斜截面驗算如下。0#~4#軸（4*35m）斜截面抗剪最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖0#~4#軸（4*35m）截面抗扭最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖可知斜截面抗剪扭強度滿足規(guī)范要求。9.4.3.支座反力匯總衡載反力（KN）標(biāo)準(zhǔn)組合最小反力（KN）標(biāo)準(zhǔn)組合最大反力（KN）墩臺序號0軸（外弧到內(nèi)?。?軸（外弧到內(nèi)?。?號軸（外弧到內(nèi)?。?號軸（外弧到內(nèi)?。?號軸（外弧到內(nèi)弧）衡載反力（KN)2078202047594190456941034728420521072072標(biāo)準(zhǔn)值最大（KN)3026299460405566598053736015556830513060抗傾覆計算結(jié)果可知支座抗傾覆滿足規(guī)范要求。9.4.4.鋼束引伸量及鋼束長度各鋼束伸長量鋼束號鋼束曲線長度m左端引伸量m右端引伸量m合計引伸量m1139.8520.4260.4260.8522139.8520.4240.4240.8483140.0130.4120.4120.824十、匝道B線橋0#~2#軸、2#~5#軸計算10.1．結(jié)構(gòu)計算簡圖匝道B線橋0#~2#軸，橋跨布置為：2*40m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高2.2m；匝道B線橋2#~5#軸，橋跨布置為：3*30m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高1.7m。0#~2#軸主梁劃分成82個單元，截面配筋18束15φ15.2，2#~5#軸主梁劃分成93個單元，截面配筋18束11φ15.2，均按A類構(gòu)件計算，計算簡圖如下所示：0#~2#軸結(jié)構(gòu)計算簡圖2#~5#軸結(jié)構(gòu)計算簡圖10.2模擬支點信息0#~2#軸2#~5#軸10.3.施工階段模擬施工階段號施工內(nèi)容時間（天）一現(xiàn)澆箱梁30二張拉預(yù)應(yīng)力30三橋面鋪裝后收縮徐變365010.4.計算結(jié)果10.4.1.正常使用極限狀態(tài)應(yīng)力驗算1.1頻遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果0#~2#軸（2*40m）（頂?shù)祝╊l遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果0#~2#軸頻遇值組合下截面法向拉應(yīng)力最小0.1Mpa≥-1.855Mpa。2#~5#軸（3*30m）（頂?shù)祝╊l遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果2#~5#軸頻遇值組合下截面法向拉應(yīng)力最小0.4Mpa≥-1.855Mpa。1.2準(zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果0#~2#軸（2*40m）（頂?shù)祝?zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果0#~2#軸準(zhǔn)永久組合下截面法向拉應(yīng)力最小0.7Mpa≥0Mpa。2#~5#軸（3*30m）（頂?shù)祝?zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果2#~5#軸準(zhǔn)永久組合下截面法向拉應(yīng)力最小1.1Mpa≥0Mpa。1.3標(biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果0#~2#軸（2*40m）標(biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果0#~2#軸標(biāo)準(zhǔn)值組合下截面法向壓應(yīng)力最大12.4Mpa≤16.2Mpa。2#~5#軸（3*30m）標(biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果2#~5#軸標(biāo)準(zhǔn)值組合下截面法向壓應(yīng)力最大11.1Mpa≤16.2Mpa。1.4主壓及主拉應(yīng)力驗算0#~2#軸（2*40m）主壓應(yīng)力計算結(jié)果0#~2#軸（2*40m）（頂?shù)祝┲骼瓚?yīng)力計算結(jié)果0#~2#軸截面上緣為主壓應(yīng)力（標(biāo)準(zhǔn)組合），最大12.4MPa≤19.44Mpa，下緣為主拉應(yīng)力（頻遇值組合），最小-0.5≥-1.33Mpa。2#~5#軸（3*30m）主壓應(yīng)力計算結(jié)果2#~5#軸（3*30m）主拉應(yīng)力計算結(jié)果0#~2#軸截面上緣為主壓應(yīng)力（標(biāo)準(zhǔn)組合），最大11.1MPa≤19.44Mpa，下緣為主拉應(yīng)力（頻遇值組合），最小-0.5≥-1.33Mpa。1.5鋼束最大拉應(yīng)力驗算0#~2#軸鋼束號最大應(yīng)力(Mpa)容許最大應(yīng)力(Mpa)1-1.171E+03-1.21E+032-1.176E+03-1.21E+033-1.176E+03-1.21E+032#~5#軸鋼束號最大應(yīng)力(Mpa)容許最大應(yīng)力(Mpa)1-1.175E+03-1.21E+032-1.178E+03-1.21E+033-1.189E+03-1.21E+03可知各單元截面的法向應(yīng)力、主應(yīng)力及鋼束的最大應(yīng)力均滿足規(guī)范關(guān)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土的要求。10.4.2.承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算2.1正截面強度驗算0#~2#軸（2*40m）正截面最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖邊跨跨中截面最大彎矩=63382KN·m，截面抗力=82086KN·m，墩頂截面最大彎矩=-39352KN·m，截面抗力=-79486KN·m，可知0#~2#軸正截面強度滿足規(guī)范要求。2#~5#軸（3*30m）正截面最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖邊跨跨中截面最大彎矩=33078KN·m，截面抗力=45646KN·m，中跨跨中截面最大彎矩=28302KN·m，截面抗力=43913KN·m，墩頂截面最大彎矩=-24223KN·m，截面抗力=-40786KN·m，可知正截面強度滿足規(guī)范要求。2.2斜截面強度驗算斜截面強度驗算，截面抗剪鋼筋按每個腹板φ16@100考慮。斜截面驗算如下。0#~2#軸（2*40m）斜截面抗剪最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖0#~2#軸（2*40m）斜截面抗扭最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖可知0#~2#軸斜截面剪扭強度滿足規(guī)范要求。2#~5#軸（3*30m）斜截面抗剪最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖2#~5#軸（3*30m）斜截面抗扭最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖可知2#~5#軸斜截面剪扭強度滿足規(guī)范要求。10.4.3.支座反力匯總0#~2#軸支座反力匯總衡載反力（KN）標(biāo)準(zhǔn)組合最小反力（KN）標(biāo)準(zhǔn)組合最大反力（KN）墩臺序號0軸（外到內(nèi)?。?軸（外到內(nèi)?。?號軸（外到內(nèi)?。┖廨d反力（KN)293021586638489629532127標(biāo)準(zhǔn)值最大（KN)402429188089618840602873抗傾覆計算結(jié)果可知0#~2#軸抗傾覆滿足規(guī)范要求。2#~5#軸支座反力匯總衡載反力（KN）標(biāo)準(zhǔn)組合最小反力（KN）標(biāo)準(zhǔn)組合最大反力（KN）墩臺序號2軸（外到內(nèi)?。?軸（外到內(nèi)?。?號軸（外到內(nèi)?。?號軸（外到內(nèi)?。┖廨d反力（KN)17731636403134734054349217651605標(biāo)準(zhǔn)值最大（KN)26132289517244105197443025892222抗傾覆計算結(jié)果可知2#~5#軸抗傾覆滿足規(guī)范要求。10.4.4.鋼束引伸量及鋼束長度0#~2#軸各鋼束伸長量鋼束號鋼束曲線長度m左端引伸量m右端引伸量m合計引伸量m179.5460.2590.2590.518279.5290.2590.2590.518379.5760.2610.2610.5222#~5#軸各鋼束伸長量鋼束號鋼束曲線長度m左端引伸量m右端引伸量m合計引伸量m189.2030.2810.2810.562289.1690.2820.2820.564389.2490.2770.2770.554十一、匝道C線橋0#~3#軸、3#~5#軸、5#~7#軸計算11.1．結(jié)構(gòu)計算簡圖匝道C線橋0#~3#軸，橋跨布置為：3*30m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高1.7m。匝道C線橋3#~5#軸，橋跨布置為：2*35m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高1.9m。匝道C線橋5#~7#軸，橋跨布置為：2*38.5m，變寬截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱三室截面，梁高2.2m。0#~3#軸主梁劃分成92個單元，半幅截面配筋18束12φ15.2，均按A類構(gòu)件計算，計算簡圖如下所示：0#~3#軸結(jié)構(gòu)計算簡圖3#~5#軸主梁劃分成72個單元，截面配筋18束13φ15.2，均按A類構(gòu)件計算，計算簡圖如下所示：3#~5#軸結(jié)構(gòu)計算簡圖5#~7#軸主梁劃分成76個單元，截面配筋24束17φ15.2，均按A類構(gòu)件計算，計算簡圖如下所示：5#~7#軸結(jié)構(gòu)計算簡圖11.2模擬支點信息0#~3#軸3#~5#軸5#~7#軸施工階段支點節(jié)點水平剛性豎向剛性轉(zhuǎn)動剛性一、二、三276010一、二、三39110注：1表示具有剛性約束，0表示不具有約束11.3.施工階段模擬施工階段號施工內(nèi)容時間（天）一現(xiàn)澆箱梁30二張拉預(yù)應(yīng)力30三橋面鋪裝后收縮徐變365011.4.計算結(jié)果11.4.1.正常使用極限狀態(tài)應(yīng)力驗算1.1頻遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果0#~3#軸（3*30m）（頂?shù)祝╊l遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果3#~5#軸（2*35m）（頂?shù)祝╊l遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果5#~7#軸（2*38.5m）（頂?shù)祝╊l遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果頻遇值組合下截面法向拉應(yīng)力最小0.2Mpa≥-1.855Mpa。1.2準(zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果0#~3#軸（3*30m）（頂?shù)祝?zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果3#~5#軸（2*35m）（頂?shù)祝?zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果5#~7#軸（2*38.5m）（頂?shù)祝?zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果準(zhǔn)永久組合下截面法向拉應(yīng)力最小1.1Mpa≥0Mpa。1.3標(biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果0#~3#軸（3*30m）（頂?shù)祝?biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果3#~5#軸（2*35m）（頂?shù)祝?biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果5#~7#軸（2*38.5m）（頂?shù)祝?biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果標(biāo)準(zhǔn)值組合下3#~5#軸截面法向壓應(yīng)力最大11.1Mpa≤16.2Mpa。1.4主壓及主拉應(yīng)力驗算0#~3#軸（3*30m）主壓應(yīng)力計算結(jié)果0#~3#軸（3*30m）主拉應(yīng)力計算結(jié)果3#~5#軸（2*35m）主壓應(yīng)力計算結(jié)果3#~5#軸（2*35m）主拉應(yīng)力計算結(jié)果5#~7#軸（2*38.5m）主壓應(yīng)力計算結(jié)果5#~7#軸（2*38.5m）主拉應(yīng)力計算結(jié)果截面上緣為主壓應(yīng)力（標(biāo)準(zhǔn)組合），最大12.2MPa≤19.44Mpa，下緣為主拉應(yīng)力（頻遇值組合），最小-0.5≥-1.33Mpa。1.5鋼束最大拉應(yīng)力驗算0#~3#軸鋼束號最大應(yīng)力(Mpa)容許最大應(yīng)力(Mpa)1-1.176E+03-1.21E+032-1.185E+03-1.21E+033-1.192E+03-1.21E+033#~5#軸鋼束號最大應(yīng)力(Mpa)容許最大應(yīng)力(Mpa)1-1.179E+03-1.21E+032-1.180E+03-1.21E+033-1.184E+03-1.21E+035#~7#軸鋼束號最大應(yīng)力(Mpa)容許最大應(yīng)力(Mpa)1-1.179E+03-1.21E+032-1.179E+03-1.21E+033-1.179E+03-1.21E+03可知各單元截面的法向應(yīng)力、主應(yīng)力及鋼束的最大應(yīng)力均滿足規(guī)范關(guān)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土的要求。11.4.2.承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算2.1正截面強度驗算0#~3#軸（3*30m）正截面最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖邊跨跨中截面最大彎矩=37166KN·m，截面抗力=46160KN·m，中跨跨中截面最大彎矩=29739KN·m，截面抗力=44258KN·m，墩頂截面最大彎矩=-29424KN·m，截面抗力=-41807KN·m，可知正截面強度滿足規(guī)范要求。3#~5#軸（2*35m）正截面最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖邊跨跨中截面最大彎矩=50015KN·m，截面抗力=61626KN·m，墩頂截面最大彎矩=-25018KN·m，截面抗力=-51608KN·m，可知3#~5#軸正截面強度滿足規(guī)范要求。5#~7#軸（2*38.5m）正截面最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖邊跨跨中截面最大彎矩=102540KN·m，截面抗力=125674KN·m，墩頂截面最大彎矩=-78097KN·m，截面抗力=-123256KN·m，可知3#~5#軸正截面強度滿足規(guī)范要求。2.2斜截面強度驗算斜截面強度驗算，截面抗剪鋼筋按每個腹板φ16@100考慮。斜截面驗算如下。0#~3#軸（3*30m）斜截面抗剪最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖0#~3#軸（3*30m）斜截面抗扭最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖3#~5#軸（2*35m）斜截面抗剪最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖3#~5#軸（2*35m）斜截面抗扭最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖5#~7#軸（2*38.5m）斜截面抗剪最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖可知3#~5#軸斜截面剪扭強度滿足規(guī)范要求。11.4.3.支座反力匯總0#~3#軸衡載反力（KN）0#~3#軸標(biāo)準(zhǔn)組合最小反力（KN）0#~3#軸標(biāo)準(zhǔn)組合最大反力（KN）墩臺序號0軸（內(nèi)到外弧）1軸（內(nèi)到外?。?號軸（內(nèi)到外?。?號軸（內(nèi)到外弧）衡載組合（KN)16992174396747173750400618601575標(biāo)準(zhǔn)值最大（KN)246930715150590749575170279224220#~3#軸抗傾覆驗算可知0#~3#軸抗傾覆滿足規(guī)范要求。3#~5#軸衡載反力（KN）3#~5#軸標(biāo)準(zhǔn)組合最小反力（KN）3#~5#軸標(biāo)準(zhǔn)組合最大反力（KN）墩臺序號3軸（外到內(nèi)?。?軸（外到內(nèi)?。?號軸（外到內(nèi)?。┖廨d組合（KN)220420194714430022481979標(biāo)準(zhǔn)值最大（KN)3187295360035657323629083#~5#軸抗傾覆驗算可知3#~5#軸抗傾覆滿足規(guī)范要求。5#~7#軸衡載反力（KN）5#~7#軸標(biāo)準(zhǔn)組合最小反力（KN）5#~7#軸標(biāo)準(zhǔn)組合最大反力（KN）墩臺序號5軸6軸7號軸衡載組合（KN)7640165986359標(biāo)準(zhǔn)值最大（KN)1071321174941911.4.4.鋼束引伸量及鋼束長度0#~3#軸各鋼束伸長量鋼束號鋼束曲線長度左端引伸量右端引伸量合計引伸量189.8640.2830.2830.566289.8300.2840.2840.588389.9100.2780.2780.5563#~5#軸各鋼束伸長量鋼束號鋼束曲線長度左端引伸量右端引伸量合計引伸量169.7220.2280.2280.456269.7080.2290.2290.458369.7400.2300.2300.4605#~7#軸各鋼束伸長量鋼束號鋼束曲線長度左端引伸量右端引伸量合計引伸量176.8340.2500.2500.500276.7980.2510.2510.502376.8630.2520.2520.504十二、匝道D線橋0#~2#軸、2#~5#軸、5#~7#軸、7#~9#軸計算12.1．結(jié)構(gòu)計算簡圖匝道D線橋0#~2#軸，橋跨布置為：2*33m，變寬截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱四室截面，梁高1.9m；匝道D線橋2#~5#軸，橋跨布置為：40+42.03+40m，變寬截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高2.2m。匝道D線橋5#~7#軸，橋跨布置為：2*35m，變寬截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高1.9m。匝道D線橋7#~10#軸，橋跨布置為：3*40m，變寬截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高2.2m。0#~2#軸主梁劃分成66個單元，半幅截面配筋24束17φ15.2，按A類構(gòu)件計算，計算簡圖如下所示：0#~2#軸結(jié)構(gòu)計算簡圖2#~5#軸主梁劃分成12個單元，截面配筋18束17φ15.2，均按A類構(gòu)件計算，計算簡圖如下所示：2#~5#軸結(jié)構(gòu)計算簡圖5#~7#軸主梁劃分成72個單元，截面配筋18束15φ15.2，均按A類構(gòu)件計算，計算簡圖如下所示：5#~7#軸結(jié)構(gòu)計算簡圖7#~10#軸結(jié)構(gòu)計算簡圖12.2模擬支點信息0#~2#軸施工階段支點節(jié)點水平剛性豎向剛性轉(zhuǎn)動剛性一、二、三266010一、二、三34110注：1表示具有剛性約束，0表示不具有約束2#~5#軸5#~7#軸7#~10#軸12.3.施工階段模擬施工階段號施工內(nèi)容時間（天）一現(xiàn)澆箱梁30二張拉預(yù)應(yīng)力30三橋面鋪裝后收縮徐變365012.4.計算結(jié)果12.4.1.正常使用極限狀態(tài)應(yīng)力驗算1.1頻遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果0#~2#軸（3*33m）（頂?shù)祝╊l遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果2#~5#軸（40+42.03+40m）（頂?shù)祝╊l遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果5#~7#軸（2*35m）（頂?shù)祝╊l遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果7#~10#軸（3*40m）（頂?shù)祝╊l遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果頻遇值組合下截面法向拉應(yīng)力最小0.2Mpa≥-1.855Mpa。1.2準(zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果0#~2#軸（3*33m）（頂?shù)祝?zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果2#~5#軸（40+42.03+40m）（頂?shù)祝?zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果5#~7#軸（2*35m）（頂?shù)祝?zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果7#~10#軸（3*40m）（頂?shù)祝?zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果準(zhǔn)永久組合下截面法向拉應(yīng)力最小1.1Mpa≥0Mpa。1.3標(biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果0#~2#軸（3*33m）標(biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果2#~5#軸（40+42.03+40m）標(biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果5#~7#軸（2*35m）（頂?shù)祝?biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果7#~10#軸（3*40m）（頂?shù)祝?biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果標(biāo)準(zhǔn)值組合下截面法向壓應(yīng)力最大11.1Mpa≤16.2Mpa。1.4主壓及主拉應(yīng)力驗算0#~2#軸（3*33m）主壓應(yīng)力計算結(jié)果0#~2#軸（3*33m）主拉應(yīng)力計算結(jié)果2#~5#軸（40+42.03+40m）主壓應(yīng)力計算結(jié)果2#~5#軸（40+42.03+40m）主拉應(yīng)力計算結(jié)果5#~7#軸（2*35m）主壓應(yīng)力計算結(jié)果5#~7#軸（2*35m）主拉應(yīng)力計算結(jié)果7#~10#軸（3*40m）主壓應(yīng)力計算結(jié)果7#~10#軸（3*40m）主拉應(yīng)力計算結(jié)果截面上緣為主壓應(yīng)力（標(biāo)準(zhǔn)組合），最大13.2MPa≤19.44Mpa，下緣為主拉應(yīng)力（頻遇值組合），最小-0.9≥-1.33Mpa。1.5鋼束最大拉應(yīng)力驗算0#~2#軸鋼束號最大應(yīng)力(Mpa)容許最大應(yīng)力(Mpa)1-1.173E+03-1.21E+032-1.179E+03-1.21E+033-1.186E+03-1.21E+032#~5#軸鋼束號最大應(yīng)力(Mpa)容許最大應(yīng)力(Mpa)1-1.166E+03-1.21E+032-1.166E+03-1.21E+033-1.165E+03-1.21E+035#~7#軸鋼束號最大應(yīng)力(Mpa)容許最大應(yīng)力(Mpa)1-1.167E+03-1.21E+032-1.169E+03-1.21E+033-1.183E+03-1.21E+037#~10#軸鋼束號最大應(yīng)力(Mpa)容許最大應(yīng)力(Mpa)1-1.169E+03-1.21E+032-1.168E+03-1.21E+033-1.168E+03-1.21E+03可知各單元截面的法向應(yīng)力、主應(yīng)力及鋼束的最大應(yīng)力均滿足規(guī)范關(guān)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土的要求。12.4.2.承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算2.1正截面強度驗算0#~2#軸（3*33m）正截面最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖邊跨跨中截面最大彎矩=76427KN·m，截面抗力=106723KN·m，墩頂截面最大彎矩=-12538KN·m，截面抗力=-18206KN·m，可知正截面強度滿足規(guī)范要求。2#~5#軸（40+42.03+40m）正截面最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖邊跨跨中截面最大彎矩=62242KN·m，截面抗力=89716KN·m，墩頂截面最大彎矩=-44659KN·m，截面抗力=-86603KN·m，可知2#~5#軸正截面強度滿足規(guī)范要求。5#~7#軸（2*35m）正截面最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖邊跨跨中截面最大彎矩=55162KN·m，截面抗力=71081KN·m，墩頂截面最大彎矩=-28322KN·m，截面抗力=-59884KN·m，可知5#~7#軸正截面強度滿足規(guī)范要求。7#~10#軸（3*40m）正截面最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖邊跨跨中截面最大彎矩=65274KN·m，截面抗力=90585KN·m，墩頂截面最大彎矩=-47067KN·m，截面抗力=-88351KN·m，可知7#~10#軸正截面強度滿足規(guī)范要求。2.2斜截面強度驗算斜截面強度驗算，截面抗剪鋼筋按每個腹板φ16@100考慮。斜截面驗算如下。0#~2#軸（3*33m）斜截面抗剪最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖2#~5#軸（40+42.03+40m）斜截面抗剪最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖2#~5#軸（40+42.03+40m）斜截面抗扭最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖5#~7#軸（2*35m）斜截面抗剪最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖5#~7#軸（2*35m）斜截面抗扭最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖7#~10#軸（3*40m）斜截面抗剪最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖7#~10#軸（3*40m）斜截面抗扭最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖可知斜截面剪扭強度滿足規(guī)范要求。12.4.3.支座反力匯總0#~2#軸衡載反力（KN）0#~2#軸標(biāo)準(zhǔn)組合最小反力（KN）0#~2#軸標(biāo)準(zhǔn)組合最大反力（KN）墩臺序號0軸1軸2號軸衡載組合（KN)5542129536587標(biāo)準(zhǔn)值最大（KN)84871717995212#~5#軸衡載反力（KN）2#~5#軸標(biāo)準(zhǔn)組合最小反力（KN）2#~5#軸標(biāo)準(zhǔn)組合最大反力（KN）墩臺序號2軸（外到內(nèi)?。?軸（外到內(nèi)弧）4號軸（外到內(nèi)?。?號軸（外到內(nèi)?。┖廨d組合（KN)157423261203378746062954348845963240124426331481標(biāo)準(zhǔn)值最大（KN)2351295919294904542240834536541143441973329921642#~5#軸抗傾覆驗算可知2#~5#軸抗傾覆滿足規(guī)范要求。5#~7#軸衡載反力（KN）5#~7#軸標(biāo)準(zhǔn)組合最小反力（KN）5#~7#軸標(biāo)準(zhǔn)組合最大反力（KN）墩臺序號5軸（內(nèi)到外?。?軸（內(nèi)到外?。?號軸（內(nèi)到外?。┖廨d組合（KN)1906278612585734330918792920標(biāo)準(zhǔn)值最大（KN)28753869233468164374279640485#~7#軸抗傾覆驗算可知5#~7#軸抗傾覆滿足規(guī)范要求。7#~10#軸衡載反力（KN）7#~10#軸標(biāo)準(zhǔn)組合最小反力（KN）7#~10#軸標(biāo)準(zhǔn)組合最大反力（KN）墩臺序號7軸（內(nèi)到外?。?軸（內(nèi)到外?。?號軸（內(nèi)到外弧）10號軸（內(nèi)到外?。┖廨d組合（KN)47629392119239554264048294143673454138721341401標(biāo)準(zhǔn)值最大（KN)1083360629373474627652003993513245172111270821567#~10#軸抗傾覆驗算可知7#~10#軸抗傾覆滿足規(guī)范要求。12.4.4.鋼束引伸量及鋼束長度0#~2#軸各鋼束伸長量鋼束號鋼束曲線長度左端引伸量右端引伸量合計引伸量165.6530.2200.2100.430265.6330.2150.2170.432365.6260.2170.2170.4342#~5#軸各鋼束伸長量鋼束號鋼束曲線長度左端引伸量右端引伸量合計引伸量1122.1070.3880.3620.7502122.1110.3920.3580.7503122.2240.3950.3460.7515#~7#軸各鋼束伸長量鋼束號鋼束曲線長度左端引伸量右端引伸量合計引伸量169.7110.2270.2290.456269.6960.2280.2300.458369.7280.2300.2310.4617#~10#軸各鋼束伸長量鋼束號鋼束曲線長度左端引伸量右端引伸量合計引伸量1120.0770.3810.3590.7402120.0810.3870.3520.7393120.1940.3900.3410.731十三、統(tǒng)景立交匝道F線2號橋0#~2#軸計算13.1．結(jié)構(gòu)計算簡圖統(tǒng)景立交匝道F線2號橋0#~2#軸，橋跨布置為：2*38m，等截面預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁，單箱雙室截面，梁高2.2m。主梁劃分成78個單元,模擬墩頂橫梁采用彈性支撐，共計84個單元，截面配筋18束17φ15.2，均按A類構(gòu)件計算，計算簡圖如下所示：結(jié)構(gòu)計算簡圖13.2模擬支點信息13.3.施工階段模擬施工階段號施工內(nèi)容時間（天）一現(xiàn)澆箱梁30二張拉預(yù)應(yīng)力30三橋面鋪裝后收縮徐變365013.4.計算結(jié)果13.4.1.正常使用極限狀態(tài)應(yīng)力驗算1.1頻遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果0～2號軸（2*38m）（頂?shù)祝╊l遇值效應(yīng)組合計算結(jié)果頻遇值組合下截面法向拉應(yīng)力最小0.5Mpa≥-1.855Mpa。1.2準(zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果0～2號軸（2*38m）（頂?shù)祝?zhǔn)永久效應(yīng)組合計算結(jié)果準(zhǔn)永久組合下截面法向拉應(yīng)力最小0.3Mpa≥0Mpa。1.3標(biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果0～2號軸（2*38m）（頂?shù)祝?biāo)準(zhǔn)值組合計算結(jié)果標(biāo)準(zhǔn)值組合下截面法向壓應(yīng)力最大12.0Mpa≤16.2Mpa。1.4主壓及主拉應(yīng)力驗算0～2號軸（2*38m）主壓應(yīng)力計算結(jié)果0～2號軸（2*38m）主拉應(yīng)力計算結(jié)果截面上緣為主壓應(yīng)力（標(biāo)準(zhǔn)組合），最大12.0MPa≤19.44Mpa，下緣為主拉應(yīng)力（頻遇值組合），最小-0.8≥-1.33Mpa。1.5鋼束最大拉應(yīng)力驗算鋼束號最大應(yīng)力(Mpa)容許最大應(yīng)力(Mpa)1-1.170E+03-1.21E+032-1.170E+03-1.21E+033-1.170E+03-1.21E+03可知各單元截面的法向應(yīng)力、主應(yīng)力及鋼束的最大應(yīng)力均滿足規(guī)范關(guān)于A類預(yù)應(yīng)力混凝土的要求。13.4.2.承載能力極限狀態(tài)正截面強度驗算2.1正截面強度驗算0～2號軸（2*38m）最大抗力及對應(yīng)內(nèi)力圖邊跨跨中截面最大彎矩=66748KN·m，截面抗力=93572KN·m，墩頂截面最大彎矩=-52613KN·m，截面抗力=-91604KN·m，可知正截面強度滿足規(guī)范要求。2.2斜截面強度驗算斜截面強度驗算，截面抗剪鋼筋按每個腹板φ16@100考慮。斜截面驗算如下。0～2號軸（2*38m）最大剪力及對應(yīng)抗力圖0～2號軸（2*38m）最大扭力及對應(yīng)抗力圖可知斜截面抗剪扭強度滿足規(guī)范要求。13.4.3.支座反力匯總衡載反力（KN）標(biāo)準(zhǔn)組合最小反力（KN）標(biāo)準(zhǔn)組合最大反力（KN）墩臺序號0軸（內(nèi)弧到外弧）1軸（內(nèi)弧到外?。?號軸（內(nèi)弧到外?。┖廨d反力（KN)183337205025802518333720標(biāo)準(zhǔn)值最大（KN)281050196737974628105019抗傾覆計算結(jié)果可知支座抗傾覆滿足規(guī)范要求。13.4.4.鋼束引伸量及鋼束長度各鋼束伸長量鋼束號鋼束曲線長度（m）左端引伸量（m）右端引伸量（m）合計（m）175.8330.2470.2470.494275.7970.2480.2480.496375.8620.2490.2490.498十四、墩頂橫隔梁計算主線二號橋主線二號橋1、2墩為三墩支撐，如下圖所示：三墩頂橫梁受力模式上部支座反力計算結(jié)果墩臺序號0軸1軸2號軸3號軸標(biāo)準(zhǔn)組合（KN)10.892E+0325.823E+0325.904E+0310.803E+03衡載反力（KN)7.24E+0320.866E+0320.943E+037.182E+03根據(jù)主線二號橋計算結(jié)果，恒載作用下1、2號墩支座反力=20943KN，在墩頂橫隔梁位置假設(shè)為腹板處平均分配，如上圖所示，活載布置按單列車道荷載橫向移動計算，每個車道荷載在橋臺蓋梁產(chǎn)生的支反力（即橫向分布調(diào)整系數(shù)）為：340+10.5×100×0.372=730（KN）(40m跨)，根據(jù)初步計算，墩頂橫梁采用預(yù)應(yīng)力配筋，如下圖所示：3.0m墩頂橫梁寬度內(nèi)，配設(shè)12束13絲一股的預(yù)應(yīng)力鋼筋,計算模型及結(jié)果如下：據(jù)MIDAS建模驗算：計算模型頻遇值效應(yīng)組合應(yīng)力計算結(jié)果頻遇值組合下截面法向拉應(yīng)力最小-1.3Mpa≥-1.855Mpa。準(zhǔn)永久效應(yīng)組合應(yīng)力計算結(jié)果準(zhǔn)永久組合下截面法向拉應(yīng)力最小0.9Mpa≥0Mpa。標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合應(yīng)力計算結(jié)果標(biāo)準(zhǔn)值組合下截面法向拉應(yīng)力最大10.4Mpa≤16.2Mpa。主應(yīng)(拉)力計算結(jié)果截面上緣為主壓應(yīng)力（標(biāo)準(zhǔn)組合），最大10.4MPa≤19.44Mpa，下緣為主拉應(yīng)力（頻遇值組合），最小-0.6≥-1.33Mpa。正截面承載力計算結(jié)果如下：截面抗彎承載力計算結(jié)果墩頂截面最大彎矩=-31121KN·m，截面抗彎=-54324KN·m，跨中截面最大彎矩=4151KN·m，截面抗彎=24345KN·m，滿足規(guī)范要求。截面抗剪承載力驗算：截面最大剪力計算結(jié)果墩頂橫梁截面配置14支φ12@100，HRB400箍筋，算得截面抗剪=18203KN>12124KN,滿足規(guī)范要求。通過上述計算知主線二號橋1、2墩頂橫梁滿足規(guī)范設(shè)計要求。匝道F線2號橋（1）匝道F線2號橋1墩為雙墩支撐，如下圖所示：雙墩頂橫梁受力模式上部支座反力計算結(jié)果墩臺序號0軸（內(nèi)弧到外?。?軸（內(nèi)弧到外?。?號軸（內(nèi)弧到外?。┖廨d反力（KN)183337205025802518333720標(biāo)準(zhǔn)值最大（KN)281050196737974628105019根據(jù)F線2號橋計算結(jié)果，恒載作用下1號墩支座反力=13050KN，在墩頂橫隔梁位置假設(shè)為腹板處平均分配，如上圖所示，活載布置按單列車道荷載橫向移動計算，每個車道荷載在橋墩蓋梁產(chǎn)生的支反力（即橫向分布調(diào)整系數(shù)）為：336+10.5×76×0.5=735（KN）(38m跨)，3.0m頂?shù)讬M梁寬度內(nèi)，配設(shè)兩排HRB400φ28@100鋼筋,計算模型及結(jié)果如下：據(jù)MIDAS建模驗算：計算模型截面裂縫計算結(jié)果截面最大裂縫0.15mm≤0.2mm。截面抗彎承載力計算結(jié)果墩頂截面最大彎矩=-10649KN·m，截面抗彎=-23776KN·m，跨中截面最大彎矩=12139KN·m，截面抗彎=23776KN·m，滿足規(guī)范要求。截面抗剪承載力驗算：截面最大剪力計算結(jié)果墩頂橫梁截面配置14支φ12@100，HRB400箍筋，算得截面抗剪=15742KN>9859KN,滿足規(guī)范要求。通過上述計算知F線2號橋1墩頂橫梁滿足規(guī)范設(shè)計要求。（2）匝道F線2號橋0、2號墩為雙支撐，如下圖所示：根據(jù)F線2號橋計算結(jié)果，恒載作用下0、2號墩支座反力=5553KN，在墩頂橫隔梁位置假設(shè)為腹板處平均分配，如上圖所示，活載布置按單列車道荷載橫向移動計算，每個車道荷載在橋臺蓋梁產(chǎn)生的支反力（即橫向分布調(diào)整系數(shù)）為：336+10.5×38×2×0.5=735（KN）(38m跨)，2.0m橫梁寬度底部配設(shè)一排HRB400φ32@100+一排φ28@100鋼筋,計算模型及結(jié)果如下：據(jù)MIDAS建模驗算：計算模型截面裂縫計算結(jié)果截面最大裂縫0.14mm≤0.2mm。截面抗彎承載力計算結(jié)果墩頂截面最大彎矩=-3183KN·m，截面抗彎=-11018KN·m，跨中截面最大彎矩=11896KN·m，截面抗彎=19032KN·m，滿足規(guī)范要求。截面抗剪承載力驗算：截面最大剪力計算結(jié)果墩頂橫梁截面配置10支φ12@100，HRB400箍筋，算得截面抗剪=10142KN>7696KN,滿足規(guī)范要求。通過上述計算知F線2號橋0、2墩頂橫梁滿足規(guī)范設(shè)計要求。服務(wù)區(qū)B線橋(1)服務(wù)區(qū)B線橋0號軸為雙墩支撐，如下圖所示：雙墩頂橫梁受力模式上部支座反力計算結(jié)果墩臺序號0軸（內(nèi)弧到外弧）1軸（內(nèi)弧到外?。?號軸3號軸（內(nèi)弧到外?。┖廨d反力（KN)1926307727124373391512016141321021452標(biāo)準(zhǔn)組合（KN)2868419838935159511814136223326732309根據(jù)服務(wù)區(qū)B線橋計算結(jié)果，恒載作用下1號墩支座反力=5003KN，在墩頂橫隔梁位置假設(shè)為腹板處平均分配，如上圖所示，活載布置按單列車道荷載橫向移動計算，每個車道荷載在橋墩蓋梁產(chǎn)生的支反力（即橫向分布調(diào)整系數(shù)）為：340+10.5×40×3×0.3=718（KN）(40m跨)，端橫梁同F(xiàn)線2號橋0、2號軸相同構(gòu)造及配筋，因衡重和活載相差不大，而計算跨徑5.55＜7.8m，故可推斷滿足規(guī)范使用要求。(2)服務(wù)區(qū)B線橋2號軸為獨墩支撐，如下圖所示：如下圖所示：3.0m墩頂橫梁寬度內(nèi)，配設(shè)12束12絲一股的預(yù)應(yīng)力鋼筋,計算模型及結(jié)果如下：據(jù)MIDAS建模驗算：計算模型頻遇值效應(yīng)組合應(yīng)力計算結(jié)果頻遇值組合下截面法向拉應(yīng)力最小-0.1Mpa≥-1.855Mpa。準(zhǔn)永久效應(yīng)組合應(yīng)力計算結(jié)果準(zhǔn)永久組合下截面法向拉應(yīng)力最小0.1Mpa≥0Mpa。標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合應(yīng)力計算結(jié)果標(biāo)準(zhǔn)值組合下截面法向拉應(yīng)力最大9.8Mpa≤16.2Mpa。主應(yīng)(拉)力計算結(jié)果截面上緣為主壓應(yīng)力（標(biāo)準(zhǔn)組合），最大9.8MPa≤19.44Mpa，下緣為主拉應(yīng)力（頻遇值組合），最小-0.5≥-1.33Mpa。正截面承載力計算結(jié)果如下：截面抗彎承載力計算結(jié)果墩頂截面最大彎矩=-30542KN·m，截面抗彎=-64404KN·m，滿足規(guī)范要求。截面抗剪承載力驗算：截面最大剪力計算結(jié)果墩頂橫梁截面配置14支φ12@100，HRB400箍筋，算得截面抗剪=19264KN>10054KN。通過上述計算知服務(wù)區(qū)B線橋墩頂橫梁滿足規(guī)范設(shè)計要求。還建道路一橋(1)還建道路一橋0號軸為雙墩支撐，如下圖所示：雙墩頂橫梁受力模式上部支座反力計算結(jié)果墩臺序號0軸（內(nèi)弧到外?。?軸（內(nèi)弧到外?。?號軸（內(nèi)弧到外?。?號軸（內(nèi)弧到外?。?號軸（內(nèi)弧到外?。┖廨d反力（KN)4812083148534001948204817991807970970標(biāo)準(zhǔn)組合（KN)1002304422164663265330862964309116891959根據(jù)還建道路一橋計算結(jié)果，恒載作用下0墩支座反力為4812083KN，按最不利腹板布置，如上圖所示，活載布置按單列車道荷載橫向移動計算，每個車道荷載在橋墩蓋梁產(chǎn)生的支反力（即橫向分布調(diào)整系數(shù)）為：314+10.5×98×0.3=622.7（KN）(27m跨)，1.5m橫梁寬度底部配設(shè)一排HRB400φ32@100+一排φ28@100鋼筋,計算模型及結(jié)果如下：據(jù)MIDAS建模驗算：計算模型截面裂縫計算結(jié)果截面最大裂縫0.12mm≤0.2mm。截面抗彎承載力計算結(jié)果墩頂截面最大彎矩=-2320KN·m，截面抗彎=-5478KN·m，跨中截面最大彎矩=1578KN·m，截面抗彎=9392KN·m，滿足規(guī)范要求。截面抗剪承載力驗算：截面最大剪力計算結(jié)果墩頂橫梁截面配置10支φ12@100，HRB400箍筋，算得截面抗剪=6027KN>3835KN,滿足規(guī)范要求。通過上述計算知還建道路一橋0墩頂橫梁滿足規(guī)范設(shè)計要求。(2)還建道路一橋1號軸為雙墩支撐，如下圖所示：2.5m橫梁寬度頂?shù)撞烤湓O(shè)兩排HRB400φ28@100鋼筋,計算模型及結(jié)果如下：據(jù)MIDAS建模驗算：計算模型截面裂縫計算結(jié)果截面最大裂縫0.18mm≤0.2mm。截面抗彎承載力計算結(jié)果墩頂截面最大彎矩=-4705KN·m，截面抗彎=-13448KN·m，跨中截面最大彎矩=485KN·m，截面抗彎=13448KN·m，滿足規(guī)范要求。截面抗剪承載力驗算：截面最大剪力計算結(jié)果墩頂橫梁截面配置12支φ12@100，HRB400箍筋，算得截面抗剪=8037KN>7384KN,滿足規(guī)范要求。通過上述計算知還建道路一橋1墩頂橫梁滿足規(guī)范設(shè)計要求。雙橋立交匝道A線橋(1)雙橋立交匝道A線橋0號軸為雙墩支撐，如下圖所示：雙墩頂橫梁受力模式上部支座反力計算結(jié)果墩臺序號0軸（外弧到內(nèi)?。?軸（外弧到內(nèi)?。?號軸（外弧到內(nèi)?。?號軸（外弧到內(nèi)?。?號軸（外弧到內(nèi)弧）衡載反力（KN)2078202047594190456941034728420521072072標(biāo)準(zhǔn)值最大（KN)3026299460405566598053736015556830513060根據(jù)雙橋立交匝道A線橋計算結(jié)果，恒載作用下0墩支座反力為2078+2020=4098KN，按腹板均布，如上圖所示，活載布置按單列車道荷載橫向移動計算，每個車道荷載在墩頂橫梁產(chǎn)生的支反力（即橫向分布調(diào)整系數(shù)）為：330+10.5×120×0.25=645（KN）(35m跨)，1.5m橫梁寬度底部配設(shè)一排HRB400φ32@100+一排φ28@100鋼筋,計算模型及結(jié)果如下：據(jù)MIDAS建模驗算：計算模型截面裂縫計算結(jié)果截面最大裂縫0.09mm≤0.2mm。截面抗彎承載力計算結(jié)果墩頂截面最大彎矩=-2526KN·m，截面抗彎=-7065KN·m，跨中截面最大彎矩=4528KN·m，截面抗彎=10319KN·m，滿足規(guī)范要求。截面抗剪承載力驗算：截面最大剪力計算結(jié)果墩頂橫梁截面配置8支φ12@100，HRB400箍筋，算得截面抗剪=6876KN>2222KN,滿足規(guī)范要求。通過上述計算知雙橋立交匝道A線橋0墩頂橫梁（端橫梁）滿足規(guī)范設(shè)計要求。(2)雙橋立交匝道A線橋1號軸為雙墩支撐，如下圖所示：2.5m橫梁寬度頂?shù)撞烤湓O(shè)兩排HRB400φ28@100鋼筋,計算模型及結(jié)果如下：據(jù)MIDAS建模驗算：計算模型截面裂縫計算結(jié)果截面最大裂縫0.08mm≤0.2mm。截面抗彎承載力計算結(jié)果墩頂截面最大彎矩=-5865KN·m，截面抗彎=-17436KN·m，跨中截面最大彎矩=6628KN·m，截面抗彎=17435KN·m，滿足規(guī)范要求。截面抗剪承載力驗算：截面最大剪力計算結(jié)果墩頂橫梁截面配