倍捻機傳動機構(gòu)設(shè)計

摘要我本次設(shè)計的主要任務(wù)是倍捻機傳動機構(gòu)設(shè)計，該倍捻機主要適用于錦綸纖維的加捻。以往的倍捻機主要采用帶錐形的卷裝形式。本機改變了傳統(tǒng)的卷繞形式，采用兩頭均為圓柱形的卷繞形式。這種圓柱形卷裝沒用束縛層，卷繞密度約比圓錐形大25?30%,增大了卷裝容量。為了達到圓柱形卷繞的目的，在每一聲將單程內(nèi)，鋼領(lǐng)板必須能夠單獨上升和下降，在整個卷繞過程中，鋼領(lǐng)板的起始位置和終了位置保持不變，且鋼領(lǐng)板上升和下降的速度也一樣。由此，成形凸輪的表面曲線是兩面對稱的。與以往的倍捻機相比，本機成形機構(gòu)傳動系統(tǒng)去掉了位叉、棘輪等改變鋼領(lǐng)板升降動程的裝置，簡化了機構(gòu)。而且采用鏈?zhǔn)綄ΨQ傳動，用彈簧代替平衡重錘，整個結(jié)構(gòu)渾然一體，簡單適用。本機還采用了氣圈環(huán)控制氣圈的大小，改善紗線張力，方便實用。關(guān)鍵詞：成形凸輪；圓柱形卷裝鋼領(lǐng)板；氣圈環(huán)AbstractThemainideaofmydesignisthetransmitsystemoftheshapingframewhichismainlysuitforthetwistingofthefiber.Thetwistingmachineinlastdaysmainlyusedthecone-shapedwindingformation.Thismachinehaschangedthetraditionwindingformationintoapillar-shapedone.Thispillar-shapedwindingformationhasnoconstraintlayer,andhasadensity25 ?30%higherthancone-shapedone.Togettothegoalofthepillar-shapedwinding,theliftingplateshouldbeabletoriseandfallundependentlyandinthewholewindingprocess,thepositionoftheliftingplateisinconstantandthespeedofrisingandfallingisthesame.Sothecurveoftheshapingcamissymmetric.Comparingwiththetwistingmachineoflastdays,thetransmitsystemoftheshapingframeofthismachineismoresimple.Itusessymmetricchaintotransmit,andusesspringinsteadofthebalanceweig ht.Keywords:thecurveoftheshapingcam;theliftingplate;pillar-shapedwindingformation目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"緒論 4倍捻機的工藝過程及主要技術(shù)參數(shù) 1倍捻機的主要機構(gòu)及其作用原理 2\o"CurrentDocument"喂給機構(gòu) 2\o"CurrentDocument"輸出機構(gòu) 3\o"CurrentDocument"加捻卷繞機構(gòu) 4\o"CurrentDocument"成型機構(gòu) 5\o"CurrentDocument"設(shè)計方案 6\o"CurrentDocument"成形凸輪的設(shè)計 6\o"CurrentDocument"手動機構(gòu)的設(shè)計 9傳動方案設(shè)計 10\o"CurrentDocument"傳動方案的確定 10\o"CurrentDocument"傳動比的分配 11蝸桿傳動設(shè)計 11\o"CurrentDocument"計算蝸桿軸的轉(zhuǎn)速 11\o"CurrentDocument"計算蝸桿軸功率： 12\o"CurrentDocument"選擇材料 12\o"CurrentDocument"確定主要參數(shù) 12\o"CurrentDocument"蝸輪的模數(shù)及蝸桿直徑系數(shù)q 13驗算蝸輪的圓周速度v 14wl求中心距a 14\o"CurrentDocument"校核齒根彎曲疲勞強度 14\o"CurrentDocument"蝸桿、蝸輪各部分尺寸的計算 15\o"CurrentDocument"精度等級的選擇和公差，表面粗糙度的確定 16\o"CurrentDocument"蝸桿、蝸輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計 16齒輪傳動設(shè)計 16\o"CurrentDocument"選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù) 16\o"CurrentDocument"按齒面接觸疲勞強度設(shè)計 17\o"CurrentDocument"確定公式各參數(shù)值 17計算 18校核齒根彎曲疲勞強度 19結(jié)構(gòu)設(shè)計 20公差及表面粗糙度的確立 20蝸桿軸的設(shè)計 21\o"CurrentDocument"初步估算軸的最小直徑d 21wg2lim\o"CurrentDocument"軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 21\o"CurrentDocument"擬定軸上零件的裝配方案 21\o"CurrentDocument"根據(jù)軸向定位要求確定軸各段直徑和長度 218.3選擇軸的材料 238.4求軸上的載荷 23鏈傳動設(shè)計 24鏈傳動主要參數(shù) 24選擇鏈輪齒數(shù) 24確定鏈條節(jié)距 24確定中心距和鏈條長度 24\o"CurrentDocument"鏈輪的主要尺寸 25\o"CurrentDocument"鏈傳動的張緊 25\o"CurrentDocument"鏈傳動的潤滑 25\o"CurrentDocument"總結(jié) 25附錄 25\o"CurrentDocument"參考文獻 27\o"CurrentDocument"致謝 28溫馨提示：本設(shè)計附有完整版WORD說明書和全套對應(yīng)圖紙（CAD格弍或者其他三維圖）如需清聯(lián)系QQ229258578.緒論初捻就是給單紗加上一定的捻度，其基本任務(wù)是將單紗在捻線機上加捻，并卷成一定的卷裝。通過捻線工序應(yīng)該做到：.改善條干根據(jù)合并原理，n根單紗合并后其條干不勻率可降低到i/p‘n，但和股紗各自分離，外觀仍能分辨各股單紗，捻合成股線后才能起到合并的效果，甚至股線條干比理論計算更好些，因為紗上的粗節(jié)或細節(jié)總有部分隱藏在紗芯里面。.提高強力n根單紗合并后的強力一般達不到原來單紗強力的n倍，因為各股單紗伸長率不一致，伸長率小的應(yīng)力較集中，是受力拉伸時各根單紗不同是斷裂的緣故。股線是一個整體而且條干比較均勻，因此股線的強力常超過單紗強力的總和，一般雙股線中的單紗平均強力是普通單紗強力的1.2?1.5倍，三股線強力是1.5?1.7倍。.彈性及伸長率改變單紗中的纖維排列成螺旋線狀，在拉伸不大時能表現(xiàn)出如彈簧般的伸長特性。股線的捻回使各單紗相互扭成螺旋線狀，在較大張力下能像復(fù)式彈簧似的表現(xiàn)出更大的彈性伸長，而總伸長率則因為股線的結(jié)構(gòu)較好，滑動纖維減少，反而比單紗要小一些。.耐磨性增加 紗線的耐磨性主要表現(xiàn)在軸向運動時紗線與接觸機件的磨損程度，由于股線條干均勻，截面比較圓整，股線織物在使用中受到各向摩擦，即使表面纖維局部磨損，而纖維相互仍有穩(wěn)定的結(jié)構(gòu)關(guān)系，股線仍有一定強度，因此有較好的耐磨性能。.光澤改變紗線的光澤取決于表面纖維的軸向平行程度。單紗捻度愈多，纖維的軸向傾斜愈大，光澤較暗淡，反向加捻的股線可使表面纖維的軸向平行度提高，得到良好的光澤。另外，股線條干均勻、截面圓整、表面光潔，可使外觀和光澤獲得改善。.手感改善紗線的手感主要取決于它的徑向壓縮彈性和軸向撓曲剛度等方面。外松里緊結(jié)構(gòu)的股線，徑向彈性較好，軸向剛性較差，所以手感較柔軟，外緊里松結(jié)構(gòu)的股線則相反，手感堅實。捻線工程主要是在捻線機上完成的?，F(xiàn)在，國內(nèi)目前采用的倍捻機均為連續(xù)式環(huán)錠倍捻機，主要采用圓錐形卷裝，致使成形機構(gòu)傳動系統(tǒng)相當(dāng)復(fù)雜，動作準(zhǔn)確性也不是很高。所以我們進行了成形機構(gòu)傳動系統(tǒng)部分的改進設(shè)計。倍捻機的工藝過程及主要技術(shù)參數(shù)單紗由圓柱形筒子上引出，在通過導(dǎo)紗桿后，進入張力裝置，再穿過橫動機構(gòu)，繞過羅拉下方，由小壓軸上方引出并通過導(dǎo)紗鉤，穿入可在鋼領(lǐng)上自由回轉(zhuǎn)的鋼絲圈，鋼絲圈由裝在高速回轉(zhuǎn)的錠子上的線管，通過紗線而帶動其高速回轉(zhuǎn)，于是紗線上由鋼絲圈加入捻回。由于鋼領(lǐng)鋼絲圈間的摩擦等原因，鋼絲圈的速度總是低于錠子轉(zhuǎn)速，由此，紗線就卷繞于線管上。為了調(diào)解錠帶張力，在機器上裝有錠帶張力盤。在錠子上方還安裝了氣圈環(huán)，主要用來控制氣圈大小，改善紗線張力。倍捻機主要技術(shù)參數(shù)：錠數(shù)200錠錠速n=7000r/minmax卷裝量2420cm3纖維種類錦綸66纖度840d、1260d、1680d捻向Z卷繞筒管044.5mm、長385mm法蘭直徑0102mm倍捻機的主要機構(gòu)及其作用原理倍捻機主要是由喂給機構(gòu)、輸出機構(gòu)、加捻機構(gòu)以及成形機構(gòu)等組成。喂給機構(gòu)本機采用圓柱形筒子喂入的筒子架，筒子插在呈一定傾斜角度（4?12度）的筒子插錠上，紗條由徑向一側(cè)引出退繞，依靠張力而拖動筒子作慢速回轉(zhuǎn)退解，這樣喂入的紗線可保持相當(dāng)?shù)膹埩Χ├@于羅拉上。輸出機構(gòu)輸出機構(gòu)主要由上、下羅拉、羅拉座、工字架、橫動導(dǎo)板以及斷頭自停裝置組成。倍捻機的羅拉機構(gòu)與精紡機的羅拉不同，因無需牽伸，所以只用一對羅拉，因不存在對纖維的控制問題，故羅拉表面沒有溝槽。倍捻機在征產(chǎn)過程中。因落線或停車時，由于紗線的捻度的不平衡，常使紗線從小壓輥表面滑到羅拉頸上。因此，在小壓輥表面近兩側(cè)處車一切口來防止。這樣，在開車時，紗線便自動脫離切口，而進入正常位置。本機在羅拉繞紗方法上采用圖3-1所示繞法。這種繞法紗線受到的張力大，因為羅拉需要利用一部分紗線的張力來帶動小壓輥，同時導(dǎo)紗角小，紗線與導(dǎo)紗鉤的摩擦大，紗線張力也大，但可以降低紗線的強力不均。為了防止紗線長期通過羅拉同一部位而將羅拉表面磨成溝槽，在羅拉后方裝一橫動導(dǎo)板，使紗線不停的來回移動。倍捻機在運轉(zhuǎn)時，斷頭的紗線會纏在羅拉或小壓輥上，如不及時剔除，會造成大量回絲。因此，本機在車尾部分裝有斷頭自停裝置。小壓輥雖然是被動件，但它是各錠分開的，所以斷頭裝置是使小壓輥停轉(zhuǎn)。本機采用滾動式斷頭自停裝置。如圖3-2所示，紗線從羅拉AF面繞過小壓輥B后，再引至導(dǎo)紗鉤D，C為略有后傾的壓輥托架，在紡紗時，有足夠張力拉動壓輥，并使之處于左方位置（實線位置），于是A、B接觸傳動而進行正常工作。當(dāng)紗線斷頭時，壓輥的向前拉力消失，它就沿C的傾斜面移至后靠山處（虛線位置），并與羅拉脫開，停止輸送紗線。加捻卷繞機構(gòu)加捻卷繞過程由羅拉和小壓輥聯(lián)合輸出的紗線經(jīng)導(dǎo)紗鉤、氣圈環(huán)、穿過鋼領(lǐng)上的鋼絲圈而卷繞于緊套在錠子上的線管上，因錠子、線管的回轉(zhuǎn)，借助紗線張力的牽引，使鋼絲圈沿鋼領(lǐng)回轉(zhuǎn)，鋼絲圈轉(zhuǎn)一轉(zhuǎn)，紗線上就獲得一個捻回。加捻卷繞機構(gòu)加捻卷繞機構(gòu)的主要機件包括白鐵滾筒、錠子、筒管、鋼領(lǐng)、鋼絲圈、鋼領(lǐng)板、氣圈環(huán)以及葉子板和導(dǎo)紗鉤等。導(dǎo)紗鉤的作用是將紗線引至錠子上方中心位置，氣圈環(huán)的作用是控制氣圈的大小，改善紗線張力。葉子板固裝于三角鐵上，三角鐵沿捻線機兩側(cè)配置，落線時可將三角鐵全部掀起，便于操作。倍捻機上的鋼領(lǐng)是固定的，但紗線帶動鋼絲圈在它的內(nèi)側(cè)圓弧上高速回轉(zhuǎn)，它是鋼絲圈圍繞錠子回轉(zhuǎn)的軌道，二者配合的良好與否，成為高速和增大線管容量的關(guān)鍵問題之一。本機鋼領(lǐng)的內(nèi)跑道時由多圓弧組成，鋼領(lǐng)的邊寬較窄，頸壁較薄，內(nèi)跑道較深，適合高速的要求。用作固定鋼領(lǐng)的鋼領(lǐng)板，為了要求其重量輕，所以采用藍皮鋼沖制而成。鋼絲圈不僅是加捻的主要機件，而且更重要的是生產(chǎn)上運用鋼絲圈的型號、號數(shù)的變更來控制和穩(wěn)定紡絲張力，達到成形良好，降低斷頭的目的。成型機構(gòu)成型機構(gòu)主要是由成型凸輪、轉(zhuǎn)子、擺臂、羊腳與羊腳套筒等組成卷繞形式實際上主要決定于成型凸輪表面曲線的形狀，本機采用表面曲線對稱的凸輪。轉(zhuǎn)子主要是減少成型凸輪的磨損，使鋼領(lǐng)板升降正確、節(jié)約動力。擺臂隨著成型凸輪而作上下擺動，鋼領(lǐng)板由于擺臂的擺動，才產(chǎn)生升降運動。羊腳是用來支持鋼領(lǐng)板升降的，它的下部由擺軸擺臂托住，上部又由生鐵制成的羊腳套筒支持。設(shè)計方案成形凸輪的設(shè)計設(shè)計方案的比較A、 采用短程式卷繞（非對稱凸輪）：如圖所示，短程式線管由上圓錐體C、下圓錐體A和圓柱體B構(gòu)成。這種線管是由一層層圓錐形線層迭合而成。而且上面每一層紗線都比下一層稍微抬高一些，繞成的紗線厚度也增加一些。在二層卷繞層（密層）之間繞一層束縛層（稀圈）。線管上采用束縛層的目的束縛，并把兩卷繞層分開，避免成形松弛以及外層紗線嵌入內(nèi)層，便于后道工序退解，但線管容量略有降低。稍有內(nèi)緊外松現(xiàn)象。這是由于軸向退繞時，線管的卷繞直徑時時發(fā)生變化，股線張力亦隨之變化。為了達到短程式卷繞的目的，鋼領(lǐng)板必須具備下列兩個必要的動作和一個輔助動作：每一升降單程內(nèi)，鋼領(lǐng)板的單獨上升和下降在每次單程升降以后鋼領(lǐng)板起始位置的逐漸抬高線管的底部成形（輔助動作）由此，短程式所用的成形凸輪兩面曲線是不對稱的。短程式卷繞還必須采用管底成形機構(gòu)（位叉式或凸釘式）B、 采用中程式卷繞圖4-2中程式卷繞中程式卷繞是圓柱形卷繞的一種。鋼領(lǐng)板每次的升降動程不變，第一層股線從距管底h處向上卷繞，一直卷到管頂，以后每增加一層，鋼領(lǐng)板即下降一定的距離，所以線管上部亦呈圓錐形，而其他部分則為圓柱形。如下圖所示，這種線管能從管頂引出，每層卷繞直徑又相同，但退繞張力大，故適用于多股線。中程式卷繞沒有束縛層，卷繞密度比短程式大，當(dāng)鋼領(lǐng)板上下升降速度完全相等時，退繞時易引起脫圈。為了達到中程式卷繞的目的，鋼領(lǐng)板需具備下列動作：在每一升降單程內(nèi)，鋼領(lǐng)板能夠單獨上升和下降在每一升降動作后，鋼領(lǐng)板起始位置能按要求逐漸降低由此，中程式卷繞所用的成形凸輪表面曲線是兩面對稱的。中程式卷繞還必須采用棘輪棘爪裝置控制鋼領(lǐng)板的逐層下降。C、 采用圓柱形卷繞3mC圖4-3圓柱形卷繞如圖所示，圓柱形線管是由上凸邊C、下凸邊A和圓柱體B組成。鋼領(lǐng)板每次的升降動程及起始位置不變，第一層股線從管底處向上卷繞一直繞到管頂，第二層又由管頂?shù)焦艿?，隨著紗線的增厚，鋼領(lǐng)板升降的速度減慢。紗線繞到與凸輪平齊時停止。為了達到圓柱形卷繞的目的，鋼領(lǐng)板需具備下列動作：在每一升降單程內(nèi)，鋼領(lǐng)板能夠單獨上升和下降在每一升降單程內(nèi)，鋼領(lǐng)板的升降動程及起始位置保持不變由此，圓柱形卷繞所用的成形凸輪表面曲線是兩面對稱的，且無需管底成形及級升裝置。設(shè)計方案的確定本次設(shè)計的倍捻機主要用于棉綸纖維的加捻，采用圓柱形卷繞，有較大的卷裝容量，且與A、B兩種方案相比，簡化了機構(gòu)，簡單適用，使用性能優(yōu)良。由此，以C種方案圓柱形卷繞為最優(yōu)方案，作為設(shè)計方案。手動機構(gòu)的設(shè)計手動機構(gòu)的作用讓鋼領(lǐng)板回到正常的落紗位置，便于落紗。手動機構(gòu)的工作原理33/1呻圖4-5手動機構(gòu)的工作原理圖如圖所示，機動時，釋放離合器5、桿6、彈簧7、凸塊8、手柄10處于實線位置，此時離合器嚙合，手動機構(gòu)不起作用。當(dāng)紗線滿管時，為了使落紗位置正確，將手柄10向下打到10'處，凸塊轉(zhuǎn)動，由實線位置到虛線8'位置，桿6與凸塊8相聯(lián)結(jié)，桿6被帶動繞支點轉(zhuǎn)動，桿6與釋放離合器聯(lián)結(jié)，離合器5被帶動到5'處，即離合器被松開。因為傘齒輪沒有固裝在軸上，故機動不起作用，此時轉(zhuǎn)動手柄1，由錐齒輪2到錐齒輪3,帶動軸I轉(zhuǎn)動。傳動方案設(shè)計傳動方案的確定給定蝸桿軸與凸輪軸之間的傳動比i=154.5,由此可見所需傳動比較大。選用蝸桿蝸輪傳動，一方面可實現(xiàn)大的傳動比，另一方面在蝸桿傳

動中，蝸桿齒是連續(xù)不斷的螺旋齒，它和蝸輪齒是逐漸進入嚙合及逐漸退出嚙合的，且同時嚙合的齒對較多，故沖擊載荷小，傳動平穩(wěn)，噪聲低，承載能力高。蝸桿、蝸輪傳動，零件數(shù)目少，可使結(jié)構(gòu)緊湊。蝸桿、蝸輪傳動的傳動比一般為7?80，為滿足傳動比要求，再加一對齒輪傳動。傳動比的分配傳動比i=154.5,蝸桿傳動比一般為7?80,取蝸桿傳動比i二70,gl則一對齒輪傳動比i二i/i二154.5/70 2.cgl蝸桿傳動設(shè)計電機功率：錠子轉(zhuǎn)速：錠子直徑：錠帶盤直徑p電機功率：錠子轉(zhuǎn)速：錠子直徑：錠帶盤直徑p二30kwn 二7000r/min錠子n、=50mm錠子d二300mm錠盤計算蝸桿軸的轉(zhuǎn)速由傳動系統(tǒng)可知從主軸到蝸桿軸的傳動比：zzz=—X5X7zzz=—X5X7=zzz7615230XX-5215216=2.746-1)246主動軸轉(zhuǎn)速：n二n錠盤dn二n錠盤d4xn

d 錠錠盤300x7。。。=nsm又i'=n/nwg6-2)6-3)則蝸桿軸轉(zhuǎn)速：wgi'1166.72.74wgi'1166.72.74=425.8r/min計算蝸桿軸功率成形機構(gòu)所消耗的功率約為電機功率的2.4%，因此傳動為閉式傳動，則：齒輪傳動效率為s=0.97所以，蝸桿軸功率為：p=2.4%xpxq3=30x2.4%x0.973=0.657kw (6—4)wg 電l選擇材料由于蝸桿傳動傳遞的功率不很大，速度為中速，故蝸桿選用45號鋼。又希望效率高些，耐磨性高，故蝸桿螺旋面要求淬火，淬火后硬度為HRC40?50，蝸輪用鑄錫青銅ZQSnlO-1，金屬模鑄造，耐磨性好。為了節(jié)約貴重有色金屬，僅齒圓用青銅制造，輪芯仍用灰鑄鐵HT150制造。確定主要參數(shù)因傳動比i=70>40故蝸桿頭數(shù)z=1t，則蝸輪齒數(shù)z=i=70tgl wg wlgl

蝸輪的模數(shù)及蝸桿直徑系數(shù)q因為是閉式傳動，所以按齒面接觸疲勞強度計算蝸輪的模數(shù)及蝸桿直徑系數(shù)q.確定作用在蝸輪上的轉(zhuǎn)矩Twl因蝸桿頭數(shù)Z=1T,則蝸桿蝸輪傳動效率耳廠0.7,蝸輪轉(zhuǎn)速為:wggl6-5)6-6)n 425.86-5)6-6)n=—wg二 二6.1r/mmwli70gl輸入蝸輪的功率，p=p=0.657x0.7=0.46kwwlwggl則蝸輪上的轉(zhuǎn)矩:wl=9.55xwl=9.55x106x—=9.55x106x046n 6.16-7)6-9)壽命系數(shù):=0.896-9)壽命系數(shù):=0.89wl確定載荷系數(shù)k因工作載荷較穩(wěn)定,故取載荷分布不均系數(shù)k=1,取工況系數(shù)k=1,0 a取動載系數(shù),則:k=kxkxk=1 （6-8）Av06.5.3確定許用接觸應(yīng)力b]H查得0]=268MPaH應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=60xnxL=60x6.1x(3x8x300x10)=2.64x107wl

6-10)故：[◎]=0']xK二26* 0.鳥9 238MP526-10)HHHN確定模數(shù)m及蝸桿直徑系數(shù)qq-m3>kq-m3>k-TWL(480(Z-[0]WLH)2=1x7.2x105x(48070x238.52)2=595mm36-11)由《機械設(shè)計》，由《機械設(shè)計》，選擇蝸輪模數(shù)m=4,蝸桿直徑系數(shù)q=11驗算蝸輪的圓周速度vwlvwl兀?zvwl兀?z?m-nwl wl60x1000兀x70x4x6.160x1000=0.089m/s<3m/s6-12)故取k故取k=1是合適的。v求中心距aa=—a=—x(q+Z)=2 wl4x(11+70)=162mm6-13)校核齒根彎曲疲勞強度蝸桿分度圓直徑：d=m?校核齒根彎曲疲勞強度蝸桿分度圓直徑：d=m?q=4x11=44mmwg蝸輪分度圓直徑：d=m?Z=4x70=280mmwl wl由Z=1t,q=11,查得蝸桿螺旋線升角X=5。11'40"wgZ 70貝0:Z=—w—= =70.87vwlcos3Xcos35。11'40"查得齒線系數(shù)Y=2.2基本彎曲許用應(yīng)力[0]=5MPa,Fawl F6-14)6-15)6-16)二56x；'二56x；'106__92.64x107二38.9MPa6-17)1.53-k-T-cosX 1.53xlx7.2x105xcos5。11'40"小小g二 wi-Y二 x2.2Fd?d?m Fawl 44x280x46-18)wgwl6-18)=32.74MPa<389MPa故齒根彎曲疲勞強度是足夠的。蝸桿、蝸輪各部分尺寸的計算6.9.1蝸桿齒頂高：h=m=4mmawg(6-19)齒全高：h=2.2m=2.2x4=8.m8mwg(6-20)齒頂圓直徑：d=d+2?h*?m=44+2x1x4=52mm(6-21)awgwg a齒根圓直徑：d=d一2-h*?m—2-c-m=44一2x1x4一2x0.2x4=34.4mmfwgwga蝸桿螺紋部分長度：L>(1H0.0Z?m=蝕1必06x7￡)4mm60.wl取L=61mm蝸桿軸向周節(jié)：p=k?m=nx4=12.566mm (6-22)awg蝸桿的螺旋線導(dǎo)程：l=Z?P=1x12.566=12.5m66m (6-23)wgawg蝸輪齒頂圓直徑：d=d+2?h?m=280+2x1x4=28mm (6-24)awgwl a齒根圓直徑：d=d—2?h*?m—2?c?m=280—2x1x4—2x0.2x4=270.4mmfwlwla外徑，查得：D<d+2?m=288+2x4=296mm (6-25)mawl輪寬，查得：B<0.75?d =0.75x52=39mm 取B=36mm(6-26)awg包角：2-Y=2-arcsin =92.1。 取2?丫二92。 (6-27)d-0.5-mawgd 52齒根圓弧面半徑：R—awg+0.2-m= +0.2x4=26.8mm (6-28)12 2齒頂圓弧面半徑：r—阿+0.2m="?備o.x=4mm222精度等級的選擇和公差，表面粗糙度的確定因為此蝸桿、蝸輪是用于動力傳動，希望壽命長些，且它用于紡織機械，所以選擇8級精度。公差及表面粗糙度參考機械設(shè)計手冊選取。蝸桿、蝸輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計由于此設(shè)計中蝸桿軸比較長，不便于將蝸桿和軸做成一體，故蝸桿與軸分開做。因蝸輪材料為青銅齒圈，鑄鐵齒芯，則選用齒圈式，其幾何尺寸參考機械設(shè)計手冊有關(guān)公式。齒輪傳動設(shè)計選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)由傳動系統(tǒng)選用直齒圓柱齒輪傳動。捻線機為普通紡織機械，速度不太高，故齒輪選用8級精度。齒輪選用便于制造，且價格便宜的材料，故齒輪10材料選45鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度HB217?255,取HB250；齒輪11材料選45鋼，調(diào)質(zhì)處理，因一般大齒輪與小齒輪的硬度差在30?50范圍，故齒輪11硬度取HB220。選取齒輪10齒數(shù)Z二58t，齒輪10、11傳動比i二2.2故齒輪1110l齒數(shù)為Z二i-Z=58x2.2二138TOC\o"1-5"\h\z11l 10因為屬于齒面硬度小于350HB的閉式齒輪傳動，故按齒面接觸疲勞強度設(shè)計，校核傳動的齒根彎曲疲勞強度。按齒面接觸疲勞強度設(shè)計F -7-1)依據(jù)公式d>2.323：'上？?也-?2)7-1)t 3①d 卩[G]\o"CurrentDocument"' H確定公式各參數(shù)值試選載荷系數(shù)k=1.3t計算齒輪10傳遞的轉(zhuǎn)矩T10輸入齒輪10的功率p=p=0.46kw10wl齒輪10的轉(zhuǎn)速n=n=6.1r/min10wl則：T=9.55x10?p n=9.5561X0.46=6.1x57N2mm10 1010取齒寬系數(shù)①d=0.6彈性影響系數(shù)Z=189.MPi/2Ea查得接觸疲勞強度極限

b二b二590MPHlim10 ab 二560MPHlim11 a計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=60-njL=60x6.1x1x(3x8x300xlO)=2.64x1071010hN 2.64x107N二一10二 二1.2x10711i2.2l⑦查得接觸疲勞壽命系數(shù)K=1.05,K=1.1HN10 HN11⑧計算接觸疲勞許用應(yīng)力，取失效概率為1%,安全系數(shù)s二1,貝V：[b]二KHN10°bHIim10二1.05x590二619.5MPH10 s a[b]二Khn11pHIim11二1.1x560二616MPH11 s計算計算齒輪10分度圓直徑K?TLiK?TLi+1 Z、d>2.323t1- -(—)2二2.32x101 3①d i [b]1 Hx7.2x1053.2/189.8、 “cxx( )2=139mm6160.6計算圓周速度k-d-n兀x139x6.1八八“ /v=舟玲= =0.045m/s10 60x1000 60x1000計算載荷系數(shù)0m.0s780m.0s781010查K查K二1,直齒圓柱齒輪取K二1,v aKh廠1-36，Kf廠1-62故載荷系數(shù)K二K-K-K-K二1x1xx1.361.36Ava IH按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑

d=d-3K/K=139x31.36/1.3=141.1mmio iot、 t計算模數(shù)dm=iodm=ioZ1o141.158=2.43，取m=2.5計算分度圓直徑d=Z-m=58x2.5=145mm1o1od=Z-m=128x2.5=320mm1111計算中心距a=(d+d)/2=(145+320)/2=232.5mm1o11計算齒輪寬度B=Od-d=0.2x145=29mm,圓整后取B=B=30mm101011校核齒根彎曲疲勞強度7-2)K-F-Y-Yrn7-2)(J= 1Fa Sa<[b]Fbm F確定公式中各參數(shù)計算圓周力F=2-T/d=2x7.2x10/14=9N31t10 1010查得應(yīng)力校正系數(shù)Y=2.27，Y=2.16，Y=1.73，Y=1.81Fa10 Fa11 Sa10 Sa11計算載荷系數(shù)K=K-K-K-K=1x1x1x1.62=1.62tvaF卩查取彎曲疲勞強度極限及壽命系數(shù)

G 二450MP,g 二440MPFlim10 aFlim11a查得K二K二1FN10 FN11計算彎曲疲勞許用應(yīng)力’取彎曲疲勞安全系數(shù)s二Sf二1?3,則[gF][gF]10KP二一FN10 Flim10slx4501.3二346.2MPa[G]二Kfnh^F4imi二1x440二338.5MPK-FK-F-Y-YG二 110 Fa10——Sa10F10 b-m7.3.2校核計算<[Gf]10L62x9931x<[Gf]1030x2.5 aYy 216x181g=g ?十+站=84.3x- =83.9MP<[g]F11 F10Y-Y 2.27x1.73 af11Fa10Sa10結(jié)構(gòu)設(shè)計因d二d+2-h*-m=145+2x1x2.5二150mm<200mm,材料為45鋼，調(diào)a10 10a質(zhì)處理。由機械設(shè)計手冊，其結(jié)構(gòu)選擇為孔板式。d二d+2-h*-m=320+2a11 11ax1x2.5=325mm<500mm，材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，故其結(jié)構(gòu)選擇為孔板式。其幾何尺寸參考機械設(shè)計手冊。公差及表面粗糙度的確立公差及表面粗糙度參考機械設(shè)計手冊而定。蝸桿軸的設(shè)計初步估算軸的最小直徑dwg2lim選擇周的材料為40Cr,其許用扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力0匸4MP,又軸為實心,a9.5條160<P故軸的直徑為：d>/ wg2，又P二P二0.657kw,wg2 wg2 wg' jwg2n二n二425.8r/min，則：d>3 — — 二16mm,又因蝸桿軸上需wg2wg wg2 . 0.2x40—425.8要四個鍵槽，考慮到鍵槽對軸強度的削弱，故d二16x(47%^17wg2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計擬定軸上零件的裝配方案軸承6003由兩個擋圈定位，2個軸承6304由軸肩及止推圓螺母定位，3個軸承6205及單列推力球軸承由軸肩及套筒定位，蝸桿由兩個套筒定根據(jù)軸向定位要求確定軸各段直徑和長度①取軸I-II段直徑q=17mm,為使用止推圓螺母在軸向?qū)S承6304進行定位，則在軸II上制造一臺階，以便止推圓螺母的安裝，故軸II-III段直徑d二20mm。為了對軸承6304在軸向定位，故在軸III制一軸肩，2故III-W軸直徑為d二30mm。軸承6205需要軸向定位，故在軸W上制一3軸肩，故軸W-V的軸徑d=25mm。軸承51305也需要定位，在此使用一4套筒。為使套筒簡易于安裝，故軸V-切段稍小于軸W-V段，故d二23mm,5為使套筒安裝穩(wěn)固，故蝸桿處軸徑同W-V段，取d二25mm。蝸桿需要易6于安裝，故軸上W-訓(xùn)段軸徑應(yīng)比W-⑷段小些，取d二18mm。為使軸上7零件得到合理配置，各段軸長如圖所示。②軸上零件的周向定位傘齒輪、釋放離合器、蝸桿的周向定位均采用平鍵連接。鍵槽用鍵槽銑刀加工，尺寸參照標(biāo)準(zhǔn)件的尺寸，同時為了保證各個零件與軸配合有良好的對中性，所以采用間隙配合。故算齒輪輪轂、蝸桿與軸的配合選H7/h6。釋放離合器因為需要在軸上滑動，所以采用間隙配合，故其與軸的配合選F8/h7。軸承與軸的周向定位靠過渡配合來保證，故選H7/k6。軸上⑷-訓(xùn)段套筒起增大軸徑的作用，同時使軸承定位，故其與軸的配合關(guān)系為緊配合，選N7/h6。圖8-1軸向定位圖

選擇軸的材料該軸機械性能要求較高，因而選擇材料為40Cr。查得拉伸強度極限為b=650MP，彎曲疲勞極限為b=300MP，剪切疲勞極限為t=155MP。ba -1 a -1 a求軸上的載荷軸II-III段上錐齒輪受力分析，如圖所示:3030=1.87516P P/n 0657/097T二9.55x106x蟲二9.55x106 i二9.55x106x 二8101N-mm6 n 1.875 1.8756圖8-2圖8-2錐齒輪受力分析其圓錐面周向分力：d二m-Z二4x14二64662T 2x87321F= 6= =253.2Nt6 d646F=F-tga=253.2xtg20°=92.2Nt6徑向力：F二F'-cos6二92.2xcos28°=81.4Nr6 1軸向力：F二F'-sin6二92.2xsin28。=43.3Na6 1F253.2法向力：F=t6—= =286.8Nn6cosacos28°錐齒輪相嚙合，故：F=F=43.3N，F(xiàn)=F=81.4N，F(xiàn)=F=286.8Nr7 a6 a7 r6 n7 n6可見蝸桿軸所受軸向力和徑向力比較小，故對所選軸不需進行校核鏈傳動設(shè)計鏈傳動主要參數(shù)選擇鏈輪齒數(shù)因Z>9,故取Z=16tminL確定鏈條節(jié)距依據(jù)鏈傳動傳遞的功率及轉(zhuǎn)速，選P=19.05mmL確定中心距和鏈條長度中心距：a=（30口50?尸=（3050）19=05^71.5m75根據(jù)具體情況，選取a=580mm由于是單鏈條傳動，鏈條長度為：L=45?P=45x19.05=857mmP

鏈輪的主要尺寸鏈輪材料選用45鋼，調(diào)質(zhì)處理達HB220?250。P 19.05節(jié)圓直徑：D