冷軋薄板綜合設(shè)計(jì)

綜合設(shè)計(jì)性設(shè)計(jì)題目： 板帶鋼冷軋工藝軋制規(guī)程設(shè)計(jì) 班級(jí)： 實(shí)驗(yàn)時(shí)間： 實(shí)驗(yàn)地點(diǎn)： 刖言冷軋帶鋼是帶材的主要成品工序，所生產(chǎn)的冷軋薄板屬于高附加值鋼材品種，是汽車(chē)、建筑、家電、食品等行業(yè)不可缺少的金屬材料。寬的冷軋薄板是在熱軋成卷帶鋼的基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的。我國(guó)冷軋寬帶鋼的生產(chǎn)開(kāi)始于1960年，開(kāi)始建成的是1700mm單機(jī)可逆式冷軋機(jī)。當(dāng)薄板帶材厚度小到一定程度時(shí)，由于保溫和均溫的困難，很難實(shí)現(xiàn)熱軋，并且隨著鋼板寬度和厚度比值的增大，在無(wú)張力熱軋條件下，要保證良好的板型也非常困難。采用冷軋方法可以很好的解決這些問(wèn)題。冷軋板帶材因其其產(chǎn)品尺寸精確，性能優(yōu)異，產(chǎn)品規(guī)格豐富，生產(chǎn)效率高，金屬收得率高等特點(diǎn)，從20世紀(jì)60年代起得到突飛猛進(jìn)的發(fā)展。冷軋板帶材主要產(chǎn)品有：碳素結(jié)構(gòu)鋼、合金和低合金鋼板、不銹鋼板、電工鋼板及其他專(zhuān)業(yè)鋼板等，已被廣泛應(yīng)用于汽車(chē)制造、航空、裝飾、家庭日用品等行業(yè)。用于各行業(yè)對(duì)薄板帶質(zhì)量和產(chǎn)量要求的不斷提高，冷軋薄板帶材的發(fā)展步伐較熱軋更快。實(shí)驗(yàn)?zāi)康模?） 了解并掌握板帶鋼冷軋工藝軋制規(guī)程設(shè)計(jì)所包含的內(nèi)容：壓下制度、速度制度、溫度制度、張力制度及輥型制度等。通過(guò)本次實(shí)驗(yàn)把在冷軋板帶鋼時(shí)對(duì)鋼板的影響因素，通過(guò)一定的調(diào)節(jié)方法，控制影響板形的的因素，從而生產(chǎn)符合產(chǎn)品要求的冷軋板帶鋼。（2）通過(guò)所學(xué)的專(zhuān)業(yè)知識(shí)，查閱相關(guān)文獻(xiàn)資料，以及小組成員之間的互相討論，制定相應(yīng)的板帶鋼冷軋工藝軋制規(guī)程。（3） 了解并掌握壓下制度，張力制度等制度的影響因素，以及減小或消除缺陷的方法和措施。（4） 學(xué)會(huì)融會(huì)貫通相關(guān)專(zhuān)業(yè)課程理論知識(shí)，將所學(xué)的專(zhuān)業(yè)理論知識(shí)、人文社科知識(shí)、專(zhuān)業(yè)實(shí)驗(yàn)、工廠實(shí)踐等綜合性地有機(jī)結(jié)合，提高綜合運(yùn)用所學(xué)知識(shí)、解決專(zhuān)業(yè)技術(shù)問(wèn)題的能力。（5） 培養(yǎng)調(diào)研外部市場(chǎng)，審視內(nèi)部企業(yè)，設(shè)計(jì)產(chǎn)品方案，生產(chǎn)合格產(chǎn)品的全面性、綜合性的工程技術(shù)能力、工程管理能力和創(chuàng)新能力、綜合運(yùn)用所學(xué)知識(shí)分析問(wèn)題和解決問(wèn)題的能力。（6） 提高對(duì)板帶鋼冷軋工藝的了解，提高計(jì)算機(jī)應(yīng)用能力和水平。實(shí)驗(yàn)原理冷軋是在金屬再結(jié)晶溫度以下進(jìn)行的軋制。板帶鋼冷軋是由熱軋板帶鋼采用冷軋方式生產(chǎn)出的具有較高性能和優(yōu)良品質(zhì)的板帶產(chǎn)品。冷軋與熱軋的區(qū)別在于變形前材料沒(méi)有加熱，因而，變形溫度遠(yuǎn)低于再結(jié)晶溫度。帶鋼軋制的主要特點(diǎn)是需要很大的機(jī)械能，主要用于變形和克服軋輥和帶鋼表面間的摩擦。對(duì)于成品的外觀特性和性能來(lái)說(shuō)，冷軋時(shí)表面的變化過(guò)程與內(nèi)部的變化同樣重要。較之熱軋，冷軋板帶生產(chǎn)中的軋制工序主要有以下幾個(gè)問(wèn)題：（1）金屬的加工硬化在冷軋中，金屬的晶粒被破碎，產(chǎn)生了很高的位錯(cuò)密度，且不能在加工過(guò)程中產(chǎn)生回復(fù)再結(jié)晶，由于加工硬化，使金屬的變形抗力增大，軋制壓力升高，金屬的塑性降低，容易產(chǎn)生脆斷。故板帶在冷軋過(guò)程中必然產(chǎn)生很大的加工硬化，并隨著變形程度的增加而加劇，當(dāng)加工硬化超過(guò)一定程度后，板料將因過(guò)分硬脆而不適合于繼續(xù)軋制，或者不能滿(mǎn)足用戶(hù)對(duì)性能的要求，因此鋼材經(jīng)一定的軋制道次以后，往往要經(jīng)軟化熱處理（再結(jié)晶退火、固溶處理等），使軋件恢復(fù)塑性，降低變形抗力，以便繼續(xù)軋薄。所以在冷軋時(shí)，要制定壓下規(guī)程，決定軋制變形量，并了解金屬的加工硬化程度。（2）板形控制板形控制的最終目標(biāo)是使得控制板形與目標(biāo)板形相一致，對(duì)于整個(gè)控制系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，板形控制系統(tǒng)是一個(gè)有慣性，帶滯后，多擾動(dòng)，多變量，強(qiáng)耦合的復(fù)雜工業(yè)控制系統(tǒng)。由于軋出的帶鋼斷面是有載輥縫形狀，所以板形控制實(shí)質(zhì)上就是控制帶鋼寬度方向上的有載輥縫，進(jìn)而獲得與目標(biāo)板形一致的帶鋼斷面輪廓和平直度。影響有載輥縫的因素有很多，主要有工作輥形，使輥系產(chǎn)生彎曲變形的軋制力和彎輥力，改變軋輥輥形的熱輥形以及一些可控輥形技術(shù)。（3）冷軋中采用工藝潤(rùn)滑與冷卻冷軋采用工藝潤(rùn)滑的主要作用是減小金屬的變形抗力、降低能耗、提高軋輥的壽命、改善帶鋼及鋼板厚度的均勻性和表面狀態(tài)，可使軋機(jī)生產(chǎn)厚度更小的產(chǎn)品。在冷軋過(guò)程中，由于金屬的變形及金屬與輥面的摩擦而產(chǎn)生的變形熱及摩擦熱，使軋件和軋輥都要產(chǎn)生較大的溫升。而軋件的溫度過(guò)高會(huì)使帶鋼產(chǎn)生浪形，造成板形不均。因此，潤(rùn)滑對(duì)冷軋有十分重要的意義，冷軋中采用的潤(rùn)滑劑兼有潤(rùn)滑和冷卻的作用，不僅可以顯著減少軋輥和帶材間的摩擦，從而降低軋制壓力和能量消耗，同時(shí)還能增加金屬延伸，提高帶材厚度均勻性及表面質(zhì)量，防止軋件粘著軋輥。當(dāng)所軋金屬的強(qiáng)度和硬度愈高（合金帶材）或軋制軋件厚度愈?。ū“鍘Р模r(shí)，工藝潤(rùn)滑和冷卻更為重要。（4）冷軋中采用張力軋制采用帶張力軋制是成卷冷軋帶鋼（包括平整）的主要工藝特點(diǎn)?！皬埩堉啤本褪擒埣谲堓佒休氒堊冃问窃谝欢ǖ那皬埩εc后張力的作用下進(jìn)行的。軋制時(shí)所需的張力由位于軋機(jī)前后的張力卷筒提供，連續(xù)式冷軋機(jī)各架之問(wèn)的張力則依靠控制速度來(lái)產(chǎn)生。作用在板帶斷面上的平均張應(yīng)力稱(chēng)為單位張力，即：T 、bz=—（kg/mm2）式中：T—總張力（kg）;A——帶材橫截面積（mm2）。板帶冷軋中張力的主要作用是：通過(guò)改變軋件在變形區(qū)中的應(yīng)力狀態(tài)，可顯著地降低單位壓力，減少能量消耗，便于軋制更薄的產(chǎn)品。改善了金屬的流動(dòng)條件，有利于軋件延伸。可防止軋件在軋制過(guò)程中跑偏，使鋼卷緊實(shí)齊整，保證冷軋的正常進(jìn)行?？纱偈箮Р难貙挾确较虻难由炀鶆?，使所軋帶鋼保持平直，得到良好的板形。實(shí)踐證明，后張力對(duì)減少單位壓力的效果較前張力更為明顯。較大的后張力可使單位壓力降低35%，而前張力僅能達(dá)到20%，因此在可逆式冷軋機(jī)上通常采用后張力大于前張力的軋制方法，同時(shí)還可以降低斷帶的可能性。當(dāng)軋制高強(qiáng)度的帶鋼時(shí)，在主電機(jī)能力出現(xiàn)不足的情況下，也可以采用前張力大于后張力的軋制方法，這樣還有利于防止松卷。實(shí)驗(yàn)設(shè)備及原料4.1實(shí)驗(yàn)設(shè)備f200X500四輥軋機(jī)游標(biāo)卡尺剪刀膠布4.2實(shí)驗(yàn)原料原料為4mmX150mmX1000mm的板坯料實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)5.1設(shè)計(jì)目的本設(shè)計(jì)的目的是設(shè)計(jì)出板帶鋼軋制制度(包括壓下制度、速度制度、溫度制度、張力制度及輥型制度等)和工藝流程。通過(guò)該設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)，能夠軋制出優(yōu)質(zhì)、合格的板帶鋼，以達(dá)到本次綜合實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)的要求。5.2主要設(shè)計(jì)內(nèi)容5.2.1軋制規(guī)程設(shè)計(jì)制定壓下規(guī)程的方法很多，一般為經(jīng)驗(yàn)法和理論法兩大類(lèi)。經(jīng)驗(yàn)方法是參照現(xiàn)有類(lèi)似軋機(jī)行之有效的實(shí)際壓下規(guī)程(經(jīng)驗(yàn)資料)進(jìn)行壓下分配及校核計(jì)算。理論方法就是從充分滿(mǎn)足前述制定的軋制規(guī)程的原則要求出發(fā)，按預(yù)設(shè)的條件通過(guò)數(shù)學(xué)模型計(jì)算或圖表方法，以求最佳的軋制規(guī)程。這是理想和科學(xué)的方法。通常在板帶生產(chǎn)中制訂壓下規(guī)程的方法和步驟為：①根據(jù)原料、產(chǎn)品和設(shè)備條件，在咬入能力允許的條件下，按經(jīng)驗(yàn)分配各道次壓下量，這包括直接分配各道次絕對(duì)壓下量或壓下率、確定各道次壓下量分配率(療療)及確定各道次能耗負(fù)③計(jì)算軋制壓力、軋制力矩及總傳動(dòng)力矩；④校核軋輥等部件的強(qiáng)度和電機(jī)過(guò)載過(guò)熱能力；⑤按前述制訂軋制規(guī)程的原則和要求進(jìn)行必要的修正和改進(jìn)。表1冷軋2mmx150mm帶鋼壓下規(guī)程初步設(shè)計(jì)522速度制度的制定鋼板及帶鋼軋機(jī)按其作業(yè)制度的不同共有三種速度制度：轉(zhuǎn)向轉(zhuǎn)速不變的定速軋軋制道次H/mmh/mm壓下量/mm總壓下率（%）車(chē)L 速/m.s-l軋后長(zhǎng)度/mm平均單位壓力/MPa總軋制壓力/kN14.003.40.6150.31176.541128523.42.90.527.50.41379.356142632.92.40.5400.41666.768246042.42.00.4500.22000756425制（如三輥勞特軋機(jī)），可調(diào)速的可逆式軋制（如中厚板軋機(jī)、半連軋中的粗軋機(jī)等）,固定轉(zhuǎn)向可調(diào)速軋制（如連軋機(jī)等）。目前為了減輕金屬咬入軋輥時(shí)的動(dòng)態(tài)沖擊，提高帶鋼頭部的溫度，在某些寬帶鋼連軋機(jī)上采用了在進(jìn)入第一架前就加速到較高速度，以后隨軋件進(jìn)入機(jī)座逐漸減速到咬入速度，到卷取機(jī)卷上，然后升速軋制。這樣，由于減少了帶鋼在運(yùn)輸輥道上的停留時(shí)間，增加了塑形變形的發(fā)熱，因此帶鋼頭部溫度可提高30?40°C，減少了沿帶鋼長(zhǎng)度上的溫度波動(dòng)，縮短了軋制時(shí)間6?12秒。制定可逆式軋機(jī)的速度制度包括：確定選用何種速度圖（三角形、梯形），選擇各道次的咬入和拋出速度，計(jì)算最大轉(zhuǎn)速及純軋制時(shí)間，確定間歇時(shí)間。5.2.3溫度制度溫度制度是指軋件的加熱、軋制、冷卻、卷取等過(guò)程中的溫度確定。溫度制度與變形制度是決定熱軋板帶鋼的組織及機(jī)械性能的重要因素。溫度制度的確定主要是根據(jù)對(duì)產(chǎn)品性能的要求，而同時(shí)考慮設(shè)備強(qiáng)度和生產(chǎn)能力。5.2.4輥型制度的制定輥型制度是通過(guò)軋輥輥型設(shè)計(jì)實(shí)現(xiàn)的。軋輥輥型設(shè)計(jì)的目的是要預(yù)先設(shè)計(jì)出合理的軋輥磨削凸凹度曲線，以補(bǔ)償軋制時(shí)輥縫形狀的變化量，獲得橫斷面厚度較均勻的板材產(chǎn)品。在輥型設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)于輥型的磨損不必考慮，而是在輥型使用和調(diào)整時(shí)加以考慮。這是因?yàn)檐堓伳p時(shí)間的函數(shù)，新使用的軋輥五磨損，而在使用過(guò)程中軋輥磨損量隨時(shí)間增長(zhǎng)而增加。故設(shè)計(jì)輥型只考慮軋輥的不均勻熱膨脹和軋輥的彈性彎曲變形。輥型設(shè)計(jì)的內(nèi)容為：確定軋輥輥身中部的磨削總凸（凹）度值（即所需總輥型值）及其在一套軋輥上的分配;設(shè)定合理的輥型曲線。由于軋機(jī)類(lèi)型和工作特點(diǎn)不同，輥型設(shè)計(jì)的方法和要求也各有差異。冷軋時(shí)輥型設(shè)計(jì)包括確定工作輥凸度與輥型曲線兩個(gè)重要問(wèn)題。而工作輥的凸度與輥型曲線，對(duì)于四輥式冷軋機(jī)一般使用兩工作輥均稍帶凸度的輥型，這是與熱軋板帶輥型的根本區(qū)別。5.2.5軋制力計(jì)算與校核因?yàn)檠由煜禂?shù)：卩=1/L 不考慮寬度的變化，由體積不變?cè)?，所以：IXhXB=LXHXB；IXh=LXH；1/|J=l/L=h/Hl 軋前長(zhǎng)度。L 車(chē)L后長(zhǎng)度。h 軋后厚度。H 軋前厚度。圖1 Q235鋼加工硬化曲線第一道：壓下量厶h=0.60mm,冷軋總壓下率為15%。求平均總壓下率工s=0.4e0+0.6￡1=0.6￡1=0.6x15%=9%由圖1查出對(duì)應(yīng)于丫s=9%的61=340Mpa求平均單位張力：1.156s=1.15X310=391MPa計(jì)算得 1=<RAh=43x0.60=5.08mm計(jì)算得 fl/h=0. X5.08/3.10=0.11故 (fl/h)2=0.012計(jì)算圖2的參數(shù)2af(1.15Ss-Q)/h=2RfX1.156/95000h=2x43x0.08x39"(95000x3.70)=0.01由圖2得出x=f!7h=0.10由表2查出 (ex-1)/x==1.051平均單位壓力 ~p=1.051X1.155s=411MPa由fT/h=0.10 求出l'=4.63mm故得第一道總壓力 P故得第一道總壓力 P=B1Up=150X4.63X411=285KNr盞7%第二道：圖壓下量壓扁5時(shí)平均單位軋力壓下率通27解法。求平均總壓下率/：EZ=0.4￡0+0.6￡1=22.5%2.I：<1532.I：<153由圖1查出對(duì)應(yīng)于丫I=22.5%的81=455Mpa求平均單位張力：1.156s=1.15X455=523MPa計(jì)算得1=<RAh=s43X0.5=4.64mm計(jì)算得 fl/h=0.X4.64/3.15=0.13故 (fl/h)2=0.02計(jì)算圖2的參數(shù)2af(1.158s—Q)/h=2RfX1.158/95000h=2x43x0.08x523/(95000x3.15)=0.012由圖2得出x=fl'/h=0.14由表2查出 (eX-1)/x==1.073平均單位壓力~p=1.073X1.156s=561MPa由fl7h=0.14 求出l』5.08mm故得第二道總壓力 P]=B1'~p=150X5.08X561=426KN3.6913.7473.772i.asr1.0644.1154.148所以，其&實(shí)驗(yàn)3.HIEUO2道■1.7^4?.IIIy2S■1.H274.B01S.1765.3：^4.G3D1.668和方法與上■1.1Q43.15.2S75.3625.1005.3.6913.7473.772i.asr1.0644.1154.148所以，其&實(shí)驗(yàn)3.HIEUO2道■1.7^4?.IIIy2S■1.H274.B01S.1765.3：^4.G3D1.668和方法與上■1.1Q43.15.2S75.3625.1005.1777.5.y&-tb.M76.OoU5.6715S3B6.IS1(j.2:1由于實(shí)驗(yàn)室原料的實(shí)際厚度與其理論厚度不一致，因此本次實(shí)驗(yàn)所用的原料的規(guī)格為：3.2mmX150mmX1000mm的板坯料.6.1實(shí)驗(yàn)步驟⑴調(diào)平軋輥，通過(guò)調(diào)節(jié)控制開(kāi)關(guān)，調(diào)節(jié)壓下螺絲的轉(zhuǎn)動(dòng)量，使m壓下螺絲處在最初設(shè)定的位置，此時(shí)軋機(jī)軋輥處于水平位置。取出要軋制的鋼板，用游標(biāo)卡尺測(cè)量其原始厚度且為3.20mm,并作好記錄。⑵設(shè)定第一次的軋制壓下量為0.20mm，根據(jù)壓下螺絲轉(zhuǎn)動(dòng)的弧度與其對(duì)應(yīng)壓下量成正比的關(guān)系，計(jì)算出來(lái)此次壓下螺絲轉(zhuǎn)動(dòng)的弧長(zhǎng)為16.70mm,剪取16.70mm長(zhǎng)度的紙帶并粘在左右兩側(cè)的壓下螺絲上，打開(kāi)軋機(jī)控制開(kāi)關(guān)，使壓下螺絲參照紙帶長(zhǎng)度轉(zhuǎn)動(dòng)。⑶開(kāi)啟軋機(jī)，讓鋼板以緩慢的速度水平垂直進(jìn)入軋機(jī)，用秒表記錄此次軋制時(shí)間，并測(cè)量扎后鋼板的厚度，數(shù)據(jù)如下：左：3.00mm；3.02mm；3.00mm平均厚度3.01mm右：3.00mm；3.00mm；3.00mm平均厚度3.00mm。⑷設(shè)定第二次的軋制壓下量為0.20mm，由于上一次軋后左右兩邊有差異，故對(duì)此次軋制進(jìn)行修正，通過(guò)修正計(jì)算后得到壓下螺絲左右兩側(cè)的轉(zhuǎn)動(dòng)量依次為17.50mm，16.70mm。調(diào)好壓下螺絲轉(zhuǎn)動(dòng)量后開(kāi)啟軋機(jī)軋入鋼板，用秒表記錄此次軋制時(shí)間，并測(cè)量扎后鋼板的厚度，數(shù)據(jù)如下：左：2.82mm；2.82mm；2.82mm平均厚度2.82mm右：2.82mm；2.82mm；2.80mm平均厚度2.82mm。⑸設(shè)定第三次軋制壓下量為0.20mm，對(duì)此次軋制進(jìn)行修正，過(guò)修正計(jì)算后得到壓下螺絲左右兩側(cè)的轉(zhuǎn)動(dòng)量依次為17.50mm，16.70mm。調(diào)好壓下螺絲轉(zhuǎn)動(dòng)量后開(kāi)啟軋機(jī)軋入鋼板，用秒表記錄此次軋制時(shí)間，并測(cè)量扎后鋼板的厚度，數(shù)據(jù)如下：左：2.66mm；2.66mm；2.64mm平均厚度2.65mm右：2.58mm；2.60mm；2.60mm平均厚度2.62mm。⑹設(shè)定第四次軋制壓下量為0.20mm，對(duì)此次軋制進(jìn)行修正，過(guò)修正計(jì)算后得到壓下螺絲左右兩側(cè)的轉(zhuǎn)動(dòng)量依次為20.84mm，16.70mm。調(diào)好壓下螺絲轉(zhuǎn)動(dòng)量后開(kāi)啟軋機(jī)軋入鋼板，用秒表記錄此次軋制時(shí)間，并測(cè)量扎后鋼板的厚度，數(shù)據(jù)如下：左：2.40mm；2.40mm；2.40mm平均厚度2.40mm右：2.40mm；2.40mm；2.40mm平均厚度2.40mm。⑺設(shè)定第五次軋制壓下量為0.20mm,對(duì)此次軋制進(jìn)行修正，過(guò)修正計(jì)算后得到壓下螺絲左右兩側(cè)的轉(zhuǎn)動(dòng)量均為16.70mm。調(diào)好壓下螺絲轉(zhuǎn)動(dòng)量后開(kāi)啟軋機(jī)軋入鋼板,用秒表記錄此次軋制時(shí)間，并測(cè)量扎后鋼板的厚度，數(shù)據(jù)如下：左：2.22mm；2.24mm；2.22mm平均厚度2.23mm右：2.20mm；2.20mm；2.24mm平均厚度2.22mm。⑻設(shè)定第六次軋制壓下量為0.20mm，對(duì)此次軋制進(jìn)行修正，過(guò)修正計(jì)算后得到壓下螺絲左右兩側(cè)的轉(zhuǎn)動(dòng)量依次為17.50mm，16.70mm。調(diào)好壓下螺絲轉(zhuǎn)動(dòng)量后開(kāi)啟軋機(jī)軋入鋼板，用秒表記錄此次軋制時(shí)間，并測(cè)量扎后鋼板的厚度，數(shù)據(jù)如下：左：2.02mm；2.20mm；2.20mm平均厚度2.01mm右：2.00mm；2.02mm；2.00mm平均厚度2.00mm。⑼按要求軋制板厚為2.0mm的鋼板，經(jīng)測(cè)量所軋得的鋼板的厚度偏差在0.02mm范圍內(nèi)，故軋制出的鋼板符合實(shí)驗(yàn)要求；關(guān)掉實(shí)驗(yàn)軋機(jī)電源，打掃實(shí)驗(yàn)室。6.2實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)計(jì)算與校核表3軋后實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)表軋制道次H/mmh/mm壓下量/mm總壓下率（％）軋制時(shí)間（s）平均單位壓力/MPa總軋制壓力/kN13.203.000.206.35.8037319523.002.820.1811.97.6242422532.822.620.201810.0546825342.622.400.222512.3655029752.402.220.1830.615.2060530262.222.000.2237.518.80686412軋輥直徑為86mm，軋制過(guò)程不加任何潤(rùn)滑劑，所以摩擦系數(shù)取0.08；即其校核過(guò)程如下：第一道：壓下量厶h=0.20mm，冷軋總壓下率為6.3%。求平均總壓下率工s=0.4e0+0.6￡1=0.6￡1=0.6x6.3%=4%由圖1查出對(duì)應(yīng)于丫S=4%的61=310Mpa求平均單位張力：1.15ds=1.15X310=357MPa計(jì)算得1=\：RAh=J43X0.20=2.93mm計(jì)算得 fl/h=0.X2.93/3.10=0.08故 (fl/h)2=0.01計(jì)算圖2的參數(shù)2af(1.156s—Q)/h=2RfX1.156/95000h=2x43x0.08x35〃(95000x3.10)=0.01由圖2得出x=fl'/h=0.09由表2查出(ex-i)/x==1.046平均單位壓力~p=1.046X1.156s=373MPa由fl7h=0.09 求出l'=3.49mm故得第一道總壓力 P=B1'p=150X3.49X373=195KN1第二道：壓下量厶h=0.18mm,冷軋總壓下率為11.9%。求平均總壓下率丫￡：工s=0.4￡0+0.6￡1=9.7%由圖1查出對(duì)應(yīng)于丫S=9.7%的61=350Mpa求平均單位張力：1.156s=1.15X350=403MPa計(jì)算得1=、】rAh=u43x0.18=2.8mm計(jì)算得 fl/h=0.X2.8/2.91=0.1故 (fl/h)2=0.01計(jì)算圖2的參數(shù)2af(1.156s—Q)/h=2RfX1.156/95000h=2x43x0.08x403/(95000x2.91)=0.011由圖2得出x=f17h=0.10由表2查出(ex-1)/x==1.051平均單位壓力p=1.051X1.156s=424MPa由f1'/h=0.10 求出1'=3.53mm故得第二道總壓力 P=B1'~p=150X3.53X373=225KN1第三道：壓下量厶h=0.20mm,冷軋總壓下率為18%。求平均總壓下率^￡：工s=0.4￡0+0.6￡1=16%由圖1查出對(duì)應(yīng)于丫s=16%的61=385Mpa求平均單位張力：1.156s=1.15X385=443MPa計(jì)算得 1=xRAh=743x0.20=2.93mm計(jì)算得 fl/h=0.08X2.93/2.72=0.10故 (fl/h)2=0.01計(jì)算圖2的參數(shù)2af(1.156s—Q)/h=2RfX1.156/95000h=2x43x0.08x443/(95000x2.72)=0.012由圖2得出x=fl'/h=0.11由表2查出 (ex-1)/x==1.057平均單位壓力p=1.057X1.156s=468MPa由fT/h=0.11 求出l』3.60mm故得第三道總壓力 P=B1'~p=150X3.6X468=253KN1第四道：壓下量厶h=0.22mm，冷軋總壓下率為25%。求平均總壓下率^￡：工s=0.480+0.681=22.2%由圖1查出對(duì)應(yīng)于丫S=22.2%的61=450Mpa求平均單位張力：1.156s=1.15X450=518MPa計(jì)算得 1=xRAh=*43x0.22=3.10mm計(jì)算得 fl/h=0.X3.10/2.62=0.11故 (fl/h)2=0.012計(jì)算圖2的參數(shù)2af(1.156s—Q)/h=2RfX1.156/95000h=2x43x0.08x518/(95000x2.51)=0.02由圖2得出x=f17h=0.12由表2查出 (ex-1)/x==1.062平均單位壓力~p=1.062X1.156s=550MPa由f17h=0.12 求出l』3.6mm故得第四道總壓力 P=B1'~p=150X3.6X550=297KN1第五道：壓下量厶h=0.18mm,冷軋總壓下率為30.6%。求平均總壓下率丫8：丫s=0.480+0.681=28.5%由圖1查出對(duì)應(yīng)于丫r=28.5%的81=495Mpa求平均單位張力：1.156s=1.15X495=569MPa計(jì)算得1=JRAh=U43X0.18=2.8mm計(jì)算得 fl/h=0.X2.8/2.31=0.1故 (fl/h)2=0.01計(jì)算圖2的參數(shù)2af(1.158s—Q)/h=2RfX1.158/95000h=2x43x0.08x569/(95000x2.31)=0.02由圖2得出x=fl'/h=0.12由表2查出(ex-i)/x==1.062平均單位壓力~p=1.062X1.156s=605MPa由fl7h=0.12 求出l'=3.33mm故得第五道總壓力 P=B1'p=150X3.33X605=302KN1第六道：壓下量厶h=0.22mm,冷軋總壓下率為37.5%。求平均總壓下率工s=0.4￡0+0.6￡1=35%由圖1查出對(duì)應(yīng)于丫S=35%的81=550Mpa求平均單位張力：1.156s=1.15X550=633MPa計(jì)算得1=、】rAh=743X0.22=3.10mm計(jì)算得 fl/h=0.X3.10/2.10=0.12故 (fl/h)2=0.02計(jì)算圖2的參數(shù)2af(1.158s—Q)/h=2RfX1.158/95000h=2x43x0.08x633/(95000x2.11)=0.03由圖2得出x=fl'/h=0.16由表2查出(ex-1)/x==1.084平均單位壓力p=1.084X1.156s=686MPa由fl7h=0.16 求出l，=4.0mm故得第六道總壓力 P=B1'7=150X4X686=412KN17.實(shí)驗(yàn)