2022年一級注冊結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》點(diǎn)睛提分卷1

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單選題（共34題，共34分）

1.有一根三跨的鋼筋混凝土等截面連續(xù)梁，q＝p＋g＝25kN/m（設(shè)計值）如題圖所示?；炷翉?qiáng)度等級為C30，梁縱向受力鋼筋采用HRB335鋼，縱向受力鋼筋合力點(diǎn)至截面近邊的距離as＝35mm，梁截面b×h＝200mm×500mm。

假定當(dāng)L1＝6m，L2＝8m，L3＝5m，該梁彎矩分配系數(shù)μBA及B支座的不平衡彎矩ΔM應(yīng)與下列（）組數(shù)據(jù)相似。

A.0.385；112.5kN·m

B.0.45；93.75kN·m

C.0.50；20.8kN·m

D.0.625；133.3kN·m

2.有一根三跨的鋼筋混凝土等截面連續(xù)梁，q＝p＋g＝25kN/m（設(shè)計值）如題圖所示?；炷翉?qiáng)度等級為C30，梁縱向受力鋼筋采用HRB335鋼，縱向受力鋼筋合力點(diǎn)至截面近邊的距離as＝35mm，梁截面b×h＝200mm×500mm。

假定調(diào)整L1、L2、L3跨度后B支座左右兩端的分配系數(shù)分別為0.45，0.55；支座固端彎矩分別為100kN·m、－150kN·m。C支座左右兩端分配系數(shù)為0.4、0.6；固端彎矩為150kN·m、－120kN·m。試問該梁進(jìn)行二次彎矩重分配，B、C支座的左端彎矩接近（）組數(shù)據(jù)。

A.MB＝113.2kN·m；Mc＝129kN·m

B.MB＝126.44kN·m；Mc＝146.25kN·m

C.MB＝153.12kN·m；Mc＝129kN·m

D.MB＝153.12kN·m；Mc＝151kN·m

3.有一根三跨的鋼筋混凝土等截面連續(xù)梁，q＝p＋g＝25kN/m（設(shè)計值）如題圖所示?；炷翉?qiáng)度等級為C30，梁縱向受力鋼筋采用HRB335鋼，縱向受力鋼筋合力點(diǎn)至截面近邊的距離as＝35mm，梁截面b×h＝200mm×500mm。

假定該連續(xù)梁的B、C支座彎矩相同，即MB＝MC＝140.23kN·m（設(shè)計值），兩支座調(diào)幅系數(shù)均為0.7，并假定L2＝8m，則BC跨中的計算配筋量As接近于（）mm2。

A.804

B.980

C.1120

D.1230

4.已知偏壓構(gòu)件b＝400mm，h＝500mm，l0＝4.5m，采用C30級混凝土，HRB335級鋼筋，該柱采用對稱配筋，受拉和受壓鋼筋均為4φ18，若給定偏心距e0＝200mm，則該構(gòu)件承受的內(nèi)力設(shè)計值N（kN），M（kN·m）應(yīng)分別為（）。

A.1447.2；318.38

B.1447.2；289.43

C.1230.3；270.67

D.1230.3；246.05

5.某鋼筋混凝土框架柱，抗震等級為二級，混凝土強(qiáng)度等級為C40，該柱的中間樓層局部縱剖面及配筋截面見題圖。已知：角柱及邊柱的反彎點(diǎn)均在柱層高范圍內(nèi)：柱截面有效高度h0＝550mm。

假定該框架柱為中間層角柱；已知該角柱考慮地震作用組合并經(jīng)過為實(shí)現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”按規(guī)范調(diào)整后柱上、下端彎矩設(shè)計值，分別為Mct＝180kN·m和Mct＝320kN·m。該柱端截面考慮地震作用組合的剪力設(shè)計值最接近于（）kN。

A.125

B.133

C.150

D.165

6.某鋼筋混凝土框架柱，抗震等級為二級，混凝土強(qiáng)度等級為C40，該柱的中間樓層局部縱剖面及配筋截面見題圖。已知：角柱及邊柱的反彎點(diǎn)均在柱層高范圍內(nèi)：柱截面有效高度h0＝550mm。

假定該框架柱為邊柱，已知該邊柱箍筋為φ10@100/200，fyv＝300N/mm2；考慮地震作用組合其柱端軸力設(shè)計值為3500kN。試問，該柱箍筋非加密區(qū)斜截面抗剪承載力最接近于（）kN。

A.615

B.653

C.686

D.710

7.偏心受壓柱b×h=500mm×500mm，h0=465mm，計算長度l0=7.5m，C30混凝土，軸向壓力設(shè)計值N=1500kN，已求得ei=100mm，則偏心距增大系數(shù)η最接近于（）。

A.1.889

B.1.747

C.1.231

D.1.083

8.某鋼筋混凝土偏拉構(gòu)件，b＝300mm，h＝500mm，承受軸向拉力設(shè)計值N＝108kN，彎矩設(shè)計值M＝110kN·m，采用C30級混凝土，HRB400級鋼筋。則所需鋼筋面積As，分別為（）mm2。

A.323，323

B.2346，927

C.2673，927

D.2673，323

9.根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2022），關(guān)于受拉鋼筋的錨固長度，下列敘述中錯誤的是（）。

A.按規(guī)范式（9.3.1-1）或（9.3.1-2）計算錨固長度時，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級高于C40時，ft按C40取值

B.帶肋鋼筋末端采用機(jī)械錨固措施時，包括附加錨固端頭在內(nèi)的錨固長度不應(yīng)小于計算錨固長度的1.1倍

C.當(dāng)鋼筋在混凝土施工過程中易受擾動（如滑模施工）時，其錨固長度應(yīng)乘以修正系數(shù)1.1

D.經(jīng)過各種修正后的錨固長度不應(yīng)小于0.7lA

10.按下列條件確定。如圖所示，由預(yù)埋板和對稱于力作用線配置的彎折錨筋與直錨筋共同承受剪力的預(yù)埋件，已知承受的剪力V＝220kN，直錨筋直徑d＝14mm，共4根，彎折鋼筋與預(yù)埋鋼板板面間的夾角a＝30°，直錨筋間的距離b1和b均為100mm，彎折鋼筋之間的距離b2＝100mm，構(gòu)件的混凝土為C30，鋼板厚t＝10mm，直錨筋與彎折錨筋均采用HRB335鋼筋，鋼板為Q235鋼。

彎折錨筋的截面面積最接近于（）mm2。

A.485

B.502

C.566

D.653

11.按下列條件確定。如圖所示，由預(yù)埋板和對稱于力作用線配置的彎折錨筋與直錨筋共同承受剪力的預(yù)埋件，已知承受的剪力V＝220kN，直錨筋直徑d＝14mm，共4根，彎折鋼筋與預(yù)埋鋼板板面間的夾角a＝30°，直錨筋間的距離b1和b均為100mm，彎折鋼筋之間的距離b2＝100mm，構(gòu)件的混凝土為C30，鋼板厚t＝10mm，直錨筋與彎折錨筋均采用HRB335鋼筋，鋼板為Q235鋼。

若已知彎折錨筋為3φ18的鋼筋，則彎折錨筋的錨固長度最接近于（）mm。

A.529

B.562

C.576

D.648

12.圖所示一框架結(jié)構(gòu)中間層的端節(jié)點(diǎn)，抗震等級為二級，柱截面尺寸為450mm×450mm，混凝土強(qiáng)度等級為C35，框架梁上排受力主筋為HRB335鋼，直徑為22mm。則在該節(jié)點(diǎn)處上排主筋水平段b和向下彎折段口的錨固長度，應(yīng)不小于（）。

A.a＝480mm；b＝400mm

B.a＝420mm；b＝350mm

C.a＝330mm；b＝350mm

D.a＝330mm；b＝272mm

13.某由2∟100×10組成的雙角鋼組合T形截面（題20圖）受壓構(gòu)件，lox=loy=2500mm，ix=3.38cm，iy=4.78cm，則該截面關(guān)于y—y軸的長細(xì)比是（）。

A.52.1

B.52.3

C.56.3

D.73.9

14.圖為某冶金車間工作平臺的主梁，平臺堆放檢修材料的均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為18kN/m2，平臺結(jié)構(gòu)自重為2kN/m2，梁端與鋼柱簡支，梁跨度9m，間距4.5m，上鋪密肋鋼鋪板，能保證主梁上翼緣平面外的穩(wěn)定。梁跨中設(shè)有檢修單軌吊車，荷載標(biāo)準(zhǔn)值100kN（活載）。鋼梁截面如圖所示，用Q235-B·F制作。

在荷載作用下，梁的彎矩設(shè)計值應(yīng)為（）kN·m。

A.1175.6

B.1330.64

C.1407.8

D.1490.6

15.圖為某冶金車間工作平臺的主梁，平臺堆放檢修材料的均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為18kN/m2，平臺結(jié)構(gòu)自重為2kN/m2，梁端與鋼柱簡支，梁跨度9m，間距4.5m，上鋪密肋鋼鋪板，能保證主梁上翼緣平面外的穩(wěn)定。梁跨中設(shè)有檢修單軌吊車，荷載標(biāo)準(zhǔn)值100kN（活載）。鋼梁截面如圖所示，用Q235-B·F制作。

.梁的彎曲應(yīng)力最接近于（）N/mm2。

A.148.6

B.156.0

C.166.5

D.174.8

16.當(dāng)A軸線墻體的截面如圖4-36所示，截面面積A=716600mm2，hT=512mm，y1=181mm，y2=439mm，試判斷下列對A軸線縱墻的高厚比驗(yàn)算，正確的是（）。

A.見圖A

B.見圖B

C.見圖C

D.見圖D

17.廠房空間性能影響系數(shù)ηi為（）。

A.不考慮

B.0.55

C.0.82

D.0.91

18.廠房在風(fēng)荷載作用下，每榀屋架下柱頂集中力標(biāo)準(zhǔn)值wk最接近于（）。

A.3.51kN

B.2.16kN

C.1.35kN

D.0.91kN

19.已知作用于屋蓋恒載設(shè)計值為174.66kN，在屋蓋恒載下A柱的柱底彎矩設(shè)計值最接近于（）kN·m。

A.－7.95

B.15.89

C.31.61

D.45.81

20.廠房在風(fēng)荷載作用下可得柱頂?shù)募泻奢d設(shè)計值W=3.51kN，迎風(fēng)面的均布荷載設(shè)計值q1=2.4kN/m，背風(fēng)面的均布荷載設(shè)計值q2=1.5kN/m，A柱由風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值最接近于（）kN·m。

A.－27.02

B.10.54

C.22.50

D.31.07

21.根據(jù)內(nèi)力組合結(jié)果，假定A柱基礎(chǔ)頂面內(nèi)力設(shè)計值M=48.9kN·m，N=391.51kN，承載力計算公式N≤ψfA的左、右端值最接近于（）。

A.見圖A

B.見圖B

C.見圖C

D.見圖D

22.某柱采用MU10燒結(jié)普通磚及M5水泥砂漿砌體，截面為490mm×620mm，柱計算高度H0=5.6m，為偏心受壓，偏心距為e=90mm（長邊方向），施工控制質(zhì)量為B級。

.該柱的承載力與最接近于（）kN。

A.150.23

B.196.9

C.200.1

D.263.9

23.某柱采用MU10燒結(jié)普通磚及M5水泥砂漿砌體，截面為490mm×620mm，柱計算高度H0=5.6m，為偏心受壓，偏心距為e=90mm（長邊方向），施工控制質(zhì)量為B級。

對短邊方向作軸心受壓驗(yàn)算時，承載力影響系數(shù)最接近于（）。

A.0.567

B.0.769

C.0.837

D.0.881

24.某磚拱端部墻體寬度490mm，墻體厚度為370mm，如圖所示。采用MU10燒結(jié)普通磚、M5水泥砂漿砌筑。由永久荷載產(chǎn)生的窗間墻上部軸向壓力設(shè)計值N0=30kN，由永久荷載和可變荷載產(chǎn)生的磚拱水平推力設(shè)計值V=16.8kN（由永久荷載控制設(shè)計值）。砌體施工質(zhì)量控制等級為8級，結(jié)構(gòu)安全等級二級。試問，該墻體水平受剪承載力設(shè)計值（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）

A.21.8

B.18.5

C.23.8

D.20.0

25.關(guān)于保證墻梁使用階段安全可靠工作的下述見解，要求不妥的是（）。

A.一定要進(jìn)行跨中或洞口邊緣處托梁正截面承載力計算

B.一定要對自承重墻梁進(jìn)行墻體受剪承載力、托梁支座上部砌體局部受壓承載力計算

C.一定要進(jìn)行托梁斜截面受剪承載力計算

D.酌情進(jìn)行托梁支座上部正截面承載力計算

26.已知鋼筋磚過梁凈跨ln=1.2m，墻厚為370mm；采用MU10燒結(jié)多孔磚，M5混合砂漿；過梁水泥砂漿底層內(nèi)配有4φ6HPB235熱軋鋼筋。則該過梁承受的允許均布荷載設(shè)計值最接近于（）kN/m。

A.18.09

B.23.04

C.34.86

D.43.14

27.某簡支橋梁位于7度區(qū)，橋面不連續(xù)。關(guān)于其抗震構(gòu)造措施，下列敘述正確的是（）。

A.應(yīng)采取防止縱向落梁的措施

B.應(yīng)采取防止橫向落梁的措施

C.應(yīng)采取防止縱、橫向落梁的措施

D.不需要采取任何措施

28.某鋼筋混凝土框架梁截面尺寸b×h＝300mm×500mm，混凝土強(qiáng)度等級為C25，縱向鋼筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，as＝35mm。

若梁的縱向受拉鋼筋為4Φ22，縱向受壓鋼筋為2Φ20，箍筋為Φ8@200雙肢箍，梁承受一般均布荷載，則考慮地震組合后該梁能承受的最大彎矩M與剪力V最接近下列（）項數(shù)值。

A.M＝260kN·m；V＝148kN

B.M＝342kN·m；V＝160kN

C.M＝297kN·m；V＝195kN

D.M＝260kN·m；V＝160kN

29.某鋼筋混凝土框架梁截面尺寸b×h＝300mm×500mm，混凝土強(qiáng)度等級為C25，縱向鋼筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，as＝35mm。

若該梁為三級框架梁，考慮地震組合及調(diào)整后在支座截面處引起的剪力設(shè)計值V＝101kN（集中荷載引起的占75%以上，集中荷載作用點(diǎn)至支座的距離a＝2000mm），箍筋間距s＝200mm，則該截面的最小配箍面積為（）mm2。

A.見圖A

B.見圖B

C.見圖C

D.見圖D

30.所示桁架中AB和BC兩桿的幾何尺寸和受力如下，采用Q235。BC桿之間幾何長度為4×1507mm，AB桿之間幾何長度為2×2039mm。N2=-27.9kN（壓力），N1=-24.9kN（壓力），N3=-879.8kN（壓力），N4=-859.3kN（壓力），如圖所示。

BC桿的平面外計算長度最接近（）m。

A.6.028

B.5.994

C.3.014

D.2.996

31.所示桁架中AB和BC兩桿的幾何尺寸和受力如下，采用Q235。BC桿之間幾何長度為4×1507mm，AB桿之間幾何長度為2×2039mm。N2=-27.9kN（壓力），N1=-24.9kN（壓力），N3=-879.8kN（壓力），N4=-859.3kN（壓力），如圖所示。

若BC桿選用2180×110×12，短肢相并，間距12mm，iy=8.76cm，ix=5.78cm，A=67.4cm2，其穩(wěn)定應(yīng)力最接近（）N/mm2。

A.162.3

B.168.4

C.172.2

D.195.6

32.所示桁架中AB和BC兩桿的幾何尺寸和受力如下，采用Q