機械制造技術課程設計-星輪加工工藝規(guī)程及銑L面夾具設計

第一章緒論1.1引言制造技術的重要性是不言而喻的，它與當今的社會發(fā)展密切相關?，F(xiàn)代制造技術是當前世界各國研究和發(fā)展的主題，特別是在市場經濟的今天，它更占有十分重要的地位。人類的發(fā)展過程是一個不斷制造的過程，在人類發(fā)展的初期，為了生存，制造了石器以便于狩獵，此后，出現(xiàn)了陶器，銅器，鐵器，和一些簡單的機械，如刀，劍，弓，箭等兵器，鍋，壺，盆，罐等用具，犁，磨，碾，水車等農用工具，這些工具和用具的制造過程都是簡單的制造過程，主要圍繞生活必需和存亡征戰(zhàn)，制造資源，規(guī)模和技術水平都非常有限。隨著社會的發(fā)展，制造技術的范圍，規(guī)模的不斷擴大，技術水平的不斷提高，向文化，藝術，工業(yè)發(fā)展，出現(xiàn)了紙張，筆墨，活版，石雕，珠寶，錢幣金銀飾品等制造技術。到了資本主義和社會主義社會，出現(xiàn)了大工業(yè)生產，使得人類的物質生活和文明有了很大的提高，對精神和物質有了更高的要求，科學技術有了更快更新的發(fā)展，從而與制造工藝的關系更為密切。蒸汽機的制造技術的問世帶來了工業(yè)革命和大工業(yè)生產，內燃機制造技術的出現(xiàn)和發(fā)展形成了現(xiàn)代汽車，火車和艦船，噴氣渦輪發(fā)動機制造技術促進了現(xiàn)代噴氣客機和超音速飛機的發(fā)展，集成電路制造技術的進步左右了現(xiàn)代計算機的水平，納米技術的出現(xiàn)開創(chuàng)了微創(chuàng)機械的先河，因此，人類的活動與制造密切相關，人類活動的水平受到了限制，宇宙飛船，航天飛機，人造飛機，人造衛(wèi)星以及空間工作站等技術的出現(xiàn)，使人類活動走出了地球，走向太空。1.2機械加工工藝規(guī)程的作用機械加工工藝規(guī)程是指規(guī)定產品或零部件制造工藝過程和操作方法等的工藝文件。制訂工藝規(guī)程的原則是保證圖樣上規(guī)定的各項技術要求，有較高的生產效率，技術先進，經濟效益高，勞動條件良好。制訂工藝規(guī)程的程序：1、計算生產綱領，確定生產類型2、分析產品裝配圖，對零件圖樣進行工藝審查3、確定毛坯種類、形狀、尺寸及精度4、制訂工藝路線5、進行工序設計（確定各工序加工余量、切削用量、工序尺寸及公差、選擇工藝裝備，計算時間定額等。）1.3研究方法及技術路線1、深入生產實踐調查研究在深入生產實踐調查研究中，應當掌握下面一些資料：工程圖紙，工藝文件，生產綱領，制造與使用夾具情況等。2、制訂工藝工藝規(guī)程的程序計算生產綱領，確定生產類型，分析產品裝配圖，對零件圖樣進行工藝審查，確定毛坯的種類，形狀，尺寸及精度，擬定工藝路線（劃分工藝規(guī)程的組成，選擇的定位基準，選擇零件表面的加工方法，安排加工順序，選擇機床設備等），進行工序設計（確定各工序加工余量，切削余量，工序尺寸及工差，選擇工藝裝備，計算時間定額等），確定工序的技術要求及檢驗方法，填寫工藝文件。3、確定工件的夾緊方式和設計夾緊機構夾緊力的作用點和方向應符合夾緊原則。進行夾緊力的分析和計算，以確定加緊元件和傳動裝置的主要尺寸。4、確定夾具其他部分的結構形式如分度裝置，對刀元件和夾具體等5、繪制夾具總裝配圖在繪制總裝配圖時，盡量采用1：1比例，主視圖應選取面對操作者的工作位置。繪圖時，先用紅線或雙點劃線畫出工件的輪廓和主要表面，如定位表面，夾緊表面和被加工表面等。其中，被加工表面用網(wǎng)紋線或粗實線畫出加工余量。工件在夾具上可看成是一個假想的透明體，按定位元件，導向元件，夾緊機構，傳動裝置等順序，畫出具體結構。6、標注各部分主要尺寸，公差配合，和技術要求7、標注零件編號及編制零件明細表在標注零件編號時。標準件可直接標出國家標準代號。明細表要注明夾具名稱，編號，序號，零件名稱及材料，數(shù)量等。8、繪制家具零件圖拆繪夾具零件圖的順序和繪制夾具總裝配圖的順序相同。1.4課題背景及發(fā)展趨勢機床夾具是在切削加工中，用以準確地確定工件位置，并將其牢固地夾緊的工藝裝備。它的重要作用是：可靠地保證工件的加工精度，提高加工效率，減輕勞動強度，沖鋒發(fā)揮和擴大機床的工藝性能。因此夾具在機械制造中占有重要的地位。機床夾具的設計是工藝裝備設計中的一個重要組成部分，是保證產品質量和提高勞動生產率的一項技術措施。我們在設計中也應該注意一些重要方法，我們必須深入生產實踐調查研究，因為，這樣有利于我們掌握一些重要資料，例如：（1）工件的圖紙——詳細閱讀圖紙，了解工件被加工表面的技術要求，該件在機械中的位置和作用，以及裝配中的特殊要求。（2）工藝文件——了解工件的工藝過程，本工序的加工要求，工件已加工面及及待加工面的狀況，基準面的選擇狀況，可用的機床設備的主要規(guī)格，與夾具連接部分的尺寸及切削用量等。（3）生產綱領——夾具的結構形式應與工件批量大小相適應，做到經濟合理。（4）制造與使用夾具的狀況等。我深刻明白要想做好這次夾具設計，我也要了解并注意設計夾具出現(xiàn)的問題，對夾具最基本的要求是：工件的定位準確，定位精度滿足加工要求，工件夾緊牢固可靠，操作安全方便，成本低廉。工件夾具中的定位精度，主要是定為基準是否與工序基準重合，定位基準的形式和精度，定位元件的形式和精度，定位元件的布置方式，定位基準與定位元件的配合狀況等因素有關。這些因素所造成的誤差，可以通過數(shù)學計算求得。在采取提高定位精度的措施時，要注意到夾具制造上的可能性。在總的定位精度滿足加工要求的條件下，不要過高的提高工件在夾具中的定位精度。夾具在機床上的定位精度，和刀具在夾具上的導向精度也不應忽視。夾具在機床上的定位精度，主要與定位元件表面與機床配合處的位置精度。夾具與機床連接處的配合間隙等因素有關。因此，提高夾具制造精度，減小配合間隙就能提高夾具在機床上的定位精度。如果定位精度要求很高，而通過提高夾具制造精度的措施已不可能或不合理時，應采用調整法或就地加工法解決，即在安裝夾具時找正定位表面的準確位置，或在夾具安裝后加工定位表面，使夾具在機床上獲得高精度定位。刀具在夾具上的導向精度通常利用導向元件或對刀元件來保證。因此影響刀具在夾具上的導向精度的因素有：導套中心到定位元件產生變形等。夾具中出現(xiàn)過定位時，可通過撤銷多余定位定位元件，使多余定位元件失去限制重復自由度的能力，增加過定位元件與定位基準的配合間隙等辦法來解決。第二章工藝規(guī)程設計2.1零件的作用題目所給定的零件是汽車離合器上的星輪，其作用是依靠太陽輪和行星架的正時轉動和逆時轉動來實現(xiàn)方向的改變，按照類型又分為主動和被動行星輪，只要運用在汽車變速箱（AT）傳動機構上，實現(xiàn)動力傳遞，能增加和遞減傳遞的動力。2.2零件分析要對該零件的平面、孔和槽進行加工。具體加工要求如下：Φ45k6端面64左端面Ф45k6端面Ф64外圓Ф45f7外圓面Ф40k6端面Φ64右端面Ф40k6外圓面30.5退刀槽L面鍵槽3-Ф2孔3-Ф4孔2.3基面的選擇基面的選擇是工藝規(guī)程設計中的重要工作之一?；孢x擇的正確、合理，可以保證質量，提高生產效率。否則，就會使加工工藝過程問題百出，嚴重的還會造成零件大批報廢，使生產無法進行。一、粗基準的選擇原則1）如果必須首先保證工件上加工表面與不加工表面之間的位置要求，應以不加工表面作為粗基準。如果在工件上有很多不需加工的表面，則應以其中與加工面位置精度要求較高的表面作粗基準。2）如果必須首先保證工件某重要表面的加工余量均勻，應選擇該表面作精基準。3）如需保證各加工表面都有足夠的加工余量，應選加工余量較小的表面作粗基準。4）選作粗基準的表面應平整，沒有澆口、冒口、飛邊等缺陷，以便定位可靠。5）粗基準一般只能使用一次，特別是主要定位基準，以免產生較大的位置誤差。二、精基準選擇的原則選擇精基準時要考慮的主要問題是如何保證設計技術要求的實現(xiàn)以及裝夾準確、可靠、方便。精基準選擇應當滿足以下要求：1）用設計基準作為定位基準，實現(xiàn)“基準重合”，以免產生基準不重合誤差。2）當工件以某一組精基準定位可以較方便地加工很多表面時，應盡可能采用此組精基準定位，實現(xiàn)“基準統(tǒng)一”，以免生產基準轉換誤差。3）當精加工或光整加工工序要求加工余量盡量小而均勻時，應選擇加工表面本身作為精基準，即遵循“自為基準”原則。該加工表面與其他表面間的位置精度要求由先行工序保證。4）為獲得均勻的加工余量或較高的位置精度，可遵循“互為基準”、反復加工的原則。5）有多種方案可供選擇時應選擇定位準確、穩(wěn)定、夾緊可靠，可使夾具結構簡單的表面作為精基準。2.4制定工藝路線制定工藝路線的出發(fā)點，應當是使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術要求能得到合理的保證。在生產綱領以確定為大批生產的條件下，可采用通用機床配以專用工夾具，并盡量使工序集中來提高生產效率。除此以外，還應考慮經濟效果，以便降低生產成本。工序01：鍛造工序02：調質處理工序03：粗車星輪Φ45k6端面、車Φ64左端面、Ф45k6外圓、Ф64外圓工序04：掉頭粗車、半精車星輪Ф45f7外圓面；粗車、半精車Ф40k6端面；車Ф64右端面工序05：半精車Φ45K6端面、Ф45k6外圓面工序06：粗車、半精車、精車Ф28H7孔；倒角工序07：精車45f7端面、精車Ф45f7外圓面、Ф45k6外圓面；粗車、半精車、精車Ф40k6外圓面；車30.5退刀槽；倒角工序08：粗銑、半精銑L面工序09：粗銑、半精銑鍵槽工序10：鉆L面上3-Ф2孔工序11：鉆L面上3-Ф12孔工序12：去毛刺工序13：檢驗至圖紙要求并入庫2.5確定各工序的加工余量、計算工序尺寸及公差星輪零件材料為45鋼，生產類型為大批量，采用鍛造毛坯。1、星輪Ф45k6端面，表面粗糙度分別為Ra3.2，查《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-8得，單邊總余量Z=2.0，需要經過粗車——半精車方可滿足其精度要求。粗車單邊余量Z=1.5半精車單邊余量Z=0.52、星輪Ф40k6端面，表面粗糙度Ra3.2，查《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-8得，單邊總余量Z=2.0，需要經過粗車——半精車方可滿足其精度要求。粗車單邊余量Z=1.5半精車單邊余量Z=0.53、星輪Ф64端面，表面粗糙度分別為Ra6.3，查《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-8得，單邊總余量Z=2.0，一步粗車即可滿足其精度要求。4、Ф45k6外圓面，表面粗糙度Ra1.6，查《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-7得，單邊總余量Z=2.0，三步車削即粗車——半精車——精車方可滿足其精度要求。粗車單邊余量Z=1.5半精車單邊余量Z=0.4精車單邊余量Z=0.15、Ф45f7外圓面，表面粗糙度Ra1.6，查《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-7得，單邊總余量Z=2.0.，需要經過粗車——半精車——精車方可滿足其精度要求。粗車單邊余量Z=1.5半精車單邊余量Z=0.4精車單邊余量Z=0.16、Ф40K6外圓面，表面粗糙度Ra1.6，查《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-7得，單邊總余量Z=2.5，需要經過粗車——半精車——精車方可滿足其精度要求。粗車單邊余量Z=2.0半精車單邊余量Z=0.4精車單邊余量Z=0.17、鍵槽，表面粗糙度分別為Ra3.2、Ra6.3，因鍵槽尺寸不大，故采用實心鑄造，查《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-8得，需要經過粗銑——半精銑方可滿足其精度要求。8、L面，表面粗糙度Ra3.2，因余量不大，故采用實心鍛造，查《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-8得，需要經過粗銑——半精銑即可滿足其精度要求。9、3-Ф2孔，因孔的尺寸不大，故采用實心鍛造，查《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-7知，Ф2孔一步鉆削即可滿足其精度要求。10、3-Ф4孔，因孔的尺寸不大，故采用實心鍛造，查《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-7知，Ф4孔一步鉆削即可滿足其精度要求。11、Ф28H7孔，表面粗糙度Ra0.8，查《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-7得，單邊總余量Z=2.0，需要經過粗車——半精車——精車方可滿足其精度要求。粗車單邊余量Z=1.5半精車單邊余量Z=0.4精車單邊余量Z=0.112、3×1.5槽，因槽的尺寸不大，故采用實心鍛造，查《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-7知，3×1.5槽一步車削即可滿足其精度要求。第三章參數(shù)確定及計算工序01：鍛造工序02：調質處理工序03：粗車星輪Φ45k6端面、車Φ64左端面、Ф45k6外圓、Ф64外圓工步一：車星輪Φ64左端面切削用量銑機床為C620-1型臥式車床，所選刀具為YT5硬質合金可轉換車刀。根據(jù)《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據(jù)表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。確定切削深度由于單邊余量為2.0mm，可在1次走刀內切完。確定進給量根據(jù)表1.4，在粗車QT500-7、刀桿尺寸為16mm×25mm、≤3mm、工件直徑為0～100mm時，=0.1～0.6mm/r按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.27mm/r確定的進給量尚需滿足機床進給機構強度的要求，故需進行校驗。根據(jù)表1.30，C620-1機床進給機構允許的進給力=3530N。根據(jù)表1.21，當≤2mm,≤0.35mm/r，，=200m/min(預計)時，進給力=760N。的修正系數(shù)為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為=760×1.17N=889.2N由于切削時的進給力小于機床進給機構允許的進給力，故所選=0.25mm/r可用。選擇車刀磨鈍標準及耐用度根據(jù)表1.9，車刀后刀面最大磨損量取為1mm，可轉位車刀耐用度T=30min。確定切削速度切削速度可根據(jù)公式計算，也可直接由表中查出?，F(xiàn)采用查表法確定切削速度。根據(jù)表1.10，當用YT15硬質合金車刀加工鑄件，≤3mm，≤0.25mm/r，切削速度=500m/min。切削速度的修正系數(shù)為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0(均見表1.28），故=2000.80.650.811.15m/min≈95.7m/min≈476r/min按C620-1機床的轉速(表4.2-8），選擇=480r/min則實際切削速度=95.7m/min校驗機床功率由表1.24，≤3mm，≤0.27mm/r，≥46m/min時，=1.7KW。切削功率的修正系數(shù)=1.17，，=1.13，=0.8，=0.65（表1.28），故實際切削時的功率為=0.72KW根據(jù)表1.30，當=475r/min時，機床主軸允許功率=5.9KW。<，故所選的切削用量可在C620-1機床上進行。最后決定的切削用量為=2.0mm，=0.27mm/r，=480r/min，=95.7m/min確定車Φ64左端面的基本時間，式中=68mm，=49mm，=2.0mm，=4mm，=0mm，=0.27mm/r，=460r/min,=1則工步二：粗車Φ45k6端面的基本時間，式中=49mm，=24mm，=1.5mm，=4mm，=0mm，=0.27mm/r，=480r/min,=1則工步三：粗車Ф49外圓至Φ46外圓的基本時間，式中=20.5mm，=1.5mm，=4mm，=0mm，=0.27mm/r，=480r/min,=1則工步四：粗車Φ66外圓至Ф62外圓的基本時間，式中=16mm，=2.0mm，=4mm，=0mm，=0.27mm/r，=480r/min,=1則工序04：掉頭粗車、半精車星輪Ф45f7外圓面；粗車、半精車Ф40k6端面；車Ф64右端面工步一：粗車Ф64右端面的基本時間，式中=68mm，=49mm，=2.0mm，=4mm，=0mm，=0.27mm/r，=460r/min,=1則工步二：粗車Ф40k6端面的基本時間，式中=49mm，=24mm，=1.5mm，=4mm，=0mm，=0.27mm/r，=480r/min,=1則工步三：半精車Ф40k6端面的基本時間1、=0.5mm2、=0.15mm/r3、=2500.80.650.811.15m/min≈121.1m/min=600r/min4、確定基本工時，式中=49mm，=24mm，=0.5mm，=0mm，=0mm，=0.15mm/r，=600r/min,=1則工步四：粗車Ф49外圓至Φ46外圓的基本時間，式中=28mm，=1.5mm，=4mm，=0mm，=0.27mm/r，=480r/min,=1則工步五：半精車Ф46外圓至Φ45.2外圓的基本時間，式中=28mm，=0.4mm，=0mm，=0mm，=0.15mm/r，=600r/min,=1則工序05：半精車Φ45K6端面、Ф45k6外圓面工步一：半精車45K6端面的基本時間，式中=49mm，=24mm，=0.5mm，=0mm，=0mm，=0.15mm/r，=600r/min,=1則工步二：半精車Φ46外圓至Φ45.2外圓的基本時間，式中=20mm，=0.4mm，=0mm，=0mm，=0.15mm/r，=600r/min,=1則工序06：粗車、半精車、精車Ф28H7孔；倒角工步一：粗車Ф24孔至Φ27孔的基本時間，式中=61mm，=1.5mm，=4mm，=0mm，=0.27mm/r，=480r/min,=1則工步二：半精車Φ27孔至Φ27.8孔的基本時間，式中=61mm，=0.4mm，=0mm，=0mm，=0.15mm/r，=600r/min,=1則工步三：精車Φ83.8孔至Ф84H7孔的基本時間1、=0.1mm2、=0.1mm/r3、=3000.80.650.811.15m/min≈145.4m/min=760r/min4、確定基本工時，式中=61mm，=0.1mm，=0mm，=0mm，=0.1mm/r，=760r/min,=1則工步四：倒角工序07：精車Ф45f7外圓面、Ф45k6外圓面；粗車、半精車、精車Ф40k6外圓面；車30.5退刀槽；倒角工步一：精車Φ45.2外圓至Φ45f7外圓的基本時間，式中=27mm，=0.1mm，=0mm，=0mm，=0.1mm/r，=760r/min,=1則工步二：精車Φ45.2外圓至Φ45k6外圓的基本時間，式中=20mm，=0.1mm，=0mm，=0mm，=0.1mm/r，=760r/min,=1則工步三：粗車Φ45外圓至Φ41的基本時間，式中=17mm，=2.0mm，=4mm，=0mm，=0.27mm/r，=480r/min,=1則工步四：半精車Φ41外圓至Φ40.2的基本時間，式中=17mm，=0.4mm，=0mm，=0mm，=0.15mm/r，=600r/min,=1則工步五：精車Φ40.2外圓至Φ40k6的基本時間，式中=17mm，=0.1mm，=0mm，=0mm，=0.1mm/r，=760r/min,=1則工步六：車30.5退刀槽的基本時間，式中=3mm，=0.5mm，=4mm，=0mm，=0.27mm/r，=480r/min,=3則工步七：倒角工序08：粗銑、半精銑L面工步一：粗銑L面1.選擇刀具刀具選取不重磨損硬質合金球面銑刀，刀片采用YG8,，，。2.決定銑削用量1）決定銑削深度因為加工余量不大，故可在3次走刀內銑完，則2）決定每次進給量及切削速度根據(jù)X62型銑床說明書，其功率為為12.5kw，中等系統(tǒng)剛度。根據(jù)表查出，則按機床標準選?。?753）計算工時切削工時：，，則機動工時為工步二：半精銑L面1.選擇刀具刀具選取不重磨損硬質合金球面銑刀，刀片采用YG8,，，。2.決定銑削用量1）決定銑削深度因為加工余量不大，故可在一次走刀內銑完，則2）決定每次進給量及切削速度根據(jù)X62型銑床說明書，其功率為為12.5kw，中等系統(tǒng)剛度。根據(jù)表查出，則按機床標準選?。?00計算工時切削工時：，，則機動工時為工序09：粗銑、半精銑鍵槽工步一：粗銑鍵槽1、選擇刀具刀具選取硬質合金鍵槽銑刀，刀片采用YG8,，，，。2.決定銑削用量1）決定銑削深度因為加工余量不大，且表面粗糙Ra6.3，要求不高，故可在一次走刀內銑完，則2）決定每次進給量及切削速度根據(jù)X52K型立式銑床說明書，其功率為為7.5kw，中等系統(tǒng)剛度。根據(jù)表查出，則按機床標準選?。?753）計算工時切削工時：，，則機動工時為工步二：半精銑鍵槽1、選擇刀具刀具選取硬質合金鍵槽銑刀，刀片采用YG8,，，，。2.決定銑削用量1）決定銑削深度因為加工余量不大，且表面粗糙Ra3.2，要求不高，故可在一次走刀內銑完，則2）決定每次進給量及切削速度根據(jù)X52K型立式銑床說明書，其功率為為7.5kw，中等系統(tǒng)剛度。根據(jù)表查出，則按機床標準選?。?003）計算工時切削工時：，，則機動工時為工序10：鉆L面上3-Ф2孔確定進給量：根據(jù)參考文獻Ⅳ表2-7根據(jù)Z525立式鉆床說明書，主軸進給量，根據(jù)參考文獻Ⅳ表4.2-13，取主軸速度：主軸轉速，根據(jù)參考文獻Ⅳ表4.2-12，取 故實際切削速度為 切削工時：，，，走刀次數(shù)i=3則機動工時為 工序11：鉆L面上3-Ф4孔確定進給量：根據(jù)參考文獻Ⅳ表2-7根據(jù)Z525立式鉆床說明書，主軸進給量，根據(jù)參考文獻Ⅳ表4.2-13，取主軸速度：主軸轉速，根據(jù)參考文獻Ⅳ表4.2-12，取 故實際切削速度為 切削工時：，，，走刀次數(shù)i=3則機動工時為 工序12：去毛刺工序13：檢驗至圖紙要求并入庫第四章銑床夾具設計為了提高勞動生產率，保證加工質量，降低勞動強度，需要設計專用夾具。由指導老師的分配，決定設計工序08：粗銑、半精銑L面的銑床夾具。4.1問題的提出本夾具主要用于：粗銑、半精銑L面，粗糙度Ra3.2，因此本道工序加工精度要求不高，為此，主要考慮如何提高生產效率，降低勞動強度。4.2定位基準的選擇擬定加工路線的第一步是選擇定位基準。定位基準的選擇必須合理，否則將直接影響所制定的零件加工工藝規(guī)程和最終加工出的零件質量。基準選擇不當往往會增加工序或使工藝路線不合理，或是使夾具設計更加困難甚至達不到零件的加工精度（特別是位置精度）要求。因此我們應該根據(jù)零件圖的技術要求，從保證零件的加工精度要求出發(fā)，合理選擇定位基準。此道工序后面還有精加工，因此本次銑沒有較高的技術要求，也沒有較高的平行度和對稱度要求，所以我們應考慮如何提高勞動效率，降低勞動強度，提高加工精度。我們采用已加工過的Φ45k6端面及Φ28孔作定位基準，為了提高加工效率，縮短輔助時間，決定在定位銷上的螺桿上用帶肩螺母進行夾緊。4.3定位元件的選擇本工序選用的定位基準工件Φ45k6端面及Φ28孔定位，所以相應的夾具上的定位元件應是心軸和對定銷。因此進行定位元件的設計主要是心軸。工件Φ45k6端面與心軸相配合限制三個自由度，即X軸轉動、Y軸轉動和Z軸移動。Φ28孔與心軸相配合限制兩個自由度，即X軸移動和Y軸移動。由于是銑星輪的L面，所以限制五個自由度即可，故設計合理。4.4切削力及夾緊力計算查表4得切削力計算公式：式中，f=1mm/r,查表得=736MPa,即==1547N所需夾緊力，查表5得，，安全系數(shù)K=式中為各種因素的安全系數(shù)，查表得：K==1.872，當計算K<2.5時，取K=2.5孔軸部分由M8螺母鎖緊，查表得夾緊力為12360N==30900N由上計算得》，因此采用該夾緊機構工作是可靠的。4.5定位誤差分析基準位移誤差由于定位副的制造誤差或定位副配合同間所導致的定位基準在加工尺寸方向上最大位置變動量，稱為基準位移誤差，用表示。工件以Φ28孔在軸上定位銑L面，如果工件內孔直徑與軸外圓直徑做成完全一致，做無間隙配合，即孔的中心線與軸的中心線位置重合，則不存在因定位引起的誤差。但實際上，軸和工件內孔都有制造誤差，于是工件套在軸上必然會有間隙，孔的中心線與軸的中心線位置不重合，導致這批工件的加工尺寸H中附加了工件定位基準變動誤差，其變動量即為最大配合間隙。按下式計算式中——基準位移誤差，mm——孔的最大直徑，mm——軸的最小直徑，mm=0.0205mm基準不重合誤差加工尺寸h的基準是外圓柱面的母線上，但定位基準是工件圓柱孔中心線。這種由于工序基準與定位基準不重合導致的工序基準在加工尺寸方向上的最大位置變動量，稱為基準不重合誤差，用表示?；鶞什恢睾险`差為=式中——基準不重合誤差，mm——工件的最大外圓面積直徑公差，mm=4.6夾具設計及操作簡要說明如前所述，在設計夾具時，應該注意提高勞動生產率避免干涉。應使夾具結構簡單，便于操作，降低成本。提高夾具性價比。本道工序為銑床夾具選擇了在心軸的螺桿上用螺母進行夾緊。本工序銑削余量小，銑削力小，所以一般的手動夾緊就能達到本工序的要求。結論本設計中是對星輪加工工藝的編