流動(dòng)式起重機(jī) 起重機(jī)性能的試驗(yàn)測定 第2部分：靜載荷作用下的結(jié)構(gòu)能力（征求意見稿）

ICSFORMTEXT53.020.20FORMTEXTCCSJ80中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn)GB/TFORMTEXT25851.2—FORMTEXTXXXX/ISO?11662-2:2014FORMTEXT?????FORMTEXT流動(dòng)式起重機(jī)起重機(jī)性能的試驗(yàn)測定第2部分：靜載荷作用下的結(jié)構(gòu)能力FORMTEXTMobilecranes—Experimentaldeterminationofcraneperformance—Part2:StructuralcompetenceunderstaticloadingFORMTEXT（ISO11662-2:2014，IDT）FORMDROPDOWNFORMTEXT?????FORMTEXTXXXX-FORMTEXTXX-FORMTEXTXX發(fā)布FORMTEXTXXXX-FORMTEXTXX-FORMTEXTXX實(shí)施GB/T25851.2—XXXX/ISO11662-2:2014前??言 II引??言 III1范圍 12規(guī)范性引用文件 13術(shù)語和定義 14符號和縮略語 35限制 46加載方法 46.1懸掛載荷 46.2側(cè)載（SL） 56.3撓度標(biāo)準(zhǔn) 57設(shè)備、儀器及材料 68試驗(yàn)前準(zhǔn)備 79試驗(yàn)程序和記錄 79.1最終試驗(yàn)準(zhǔn)備 79.2零應(yīng)力狀態(tài) 79.3空載應(yīng)力狀態(tài) 79.4負(fù)載應(yīng)力 89.5超載試驗(yàn)工況 810應(yīng)力評估 810.1Ⅰ類——均勻應(yīng)力區(qū) 910.2Ⅱ類——應(yīng)力集中區(qū) 910.3Ⅲ類——壓桿屈曲區(qū) 910.4Ⅳ類——板的局部屈曲區(qū) 10附錄A（規(guī)范性）材料強(qiáng)度 11附錄B（規(guī)范性）壓桿屈曲應(yīng)力 14附錄C（規(guī)范性）試驗(yàn)工況和強(qiáng)度安全系數(shù) 20附錄D（資料性）報(bào)告格式 33附錄E（資料性）典型起重機(jī)示例 35參?考?文?獻(xiàn) 40引??言GB/T25851旨在規(guī)定對流動(dòng)式起重機(jī)的額定起重量圖表進(jìn)行驗(yàn)證所采用的測試方法，由兩個(gè)部分構(gòu)成。第1部分：傾翻載荷和幅度。目的在于規(guī)定當(dāng)載荷作用在吊鉤滑輪組上時(shí)，測定流動(dòng)式起重機(jī)最大平衡能力的試驗(yàn)方法。第2部分：靜載荷作用下的結(jié)構(gòu)能力。目的在于規(guī)定測定流動(dòng)式起重機(jī)在靜載條件下產(chǎn)生的應(yīng)力的試驗(yàn)方法。對流動(dòng)式起重機(jī)進(jìn)行的設(shè)計(jì)計(jì)算基于一個(gè)理想的模型。在該模型中，所有的構(gòu)件和部件完全平直且制造精確。對于受拉構(gòu)件和受彎構(gòu)件，實(shí)際起重機(jī)與理想模型之間的差異通常不明顯。但是，對于承受壓桿屈曲的受壓構(gòu)件，允許直線度和制造偏差是必需的。當(dāng)使用應(yīng)變計(jì)對流動(dòng)式起重機(jī)進(jìn)行非破壞性試驗(yàn)時(shí)，確定的應(yīng)力本質(zhì)上包括了直線度和制造精度偏差的影響。本試驗(yàn)方法旨在描述起重機(jī)整個(gè)承載結(jié)構(gòu)中各單元所承受的近似最大負(fù)載工況（見附錄D）。在某些情況下可以通過分析指示出更嚴(yán)峻的負(fù)載工況。在這些情況下，更嚴(yán)峻的工況可以添加到指定的試驗(yàn)工況或代替指定的試驗(yàn)工況。此外，該試驗(yàn)方法將應(yīng)力區(qū)域劃分為四大類：Ⅰ類（均勻應(yīng)力區(qū)）、Ⅱ類（應(yīng)力集中區(qū)）、Ⅲ類（壓桿屈曲區(qū)）和Ⅳ類（板的局部屈曲區(qū)，見第10章），并定義了每一類型的限制。試驗(yàn)結(jié)果可用于關(guān)聯(lián)臂架系統(tǒng)計(jì)算給出的Ⅲ類應(yīng)力區(qū)域的臂架系統(tǒng)計(jì)算結(jié)果。整個(gè)結(jié)構(gòu)中，Ⅰ類應(yīng)力區(qū)域的試驗(yàn)結(jié)果可用于檢查任何可用的計(jì)算。用該試驗(yàn)方法對鮮少有計(jì)算可用的Ⅱ類應(yīng)力區(qū)域進(jìn)行評估。Ⅳ類應(yīng)力區(qū)域可能出現(xiàn)不成比例的高應(yīng)力讀數(shù)，此時(shí)可通過計(jì)算方法復(fù)查以便更好的深入了解。如果同一分析程序顯示其應(yīng)力水平小于或等于原始應(yīng)用中的應(yīng)力水平，且支撐結(jié)構(gòu)的剛性與原始支架相同，則按本文件方法評定的臂架系統(tǒng)可直接在另一臺機(jī)器上使用，無需通過此處指定的方法重新進(jìn)行試驗(yàn)。支撐結(jié)構(gòu)的剛度由施加試驗(yàn)載荷時(shí)副臂根部軸斜率的變化決定。流動(dòng)式起重機(jī)起重機(jī)性能的試驗(yàn)測定第2部分：靜載荷作用下的結(jié)構(gòu)能力范圍本文件適用于使用下列部件的流動(dòng)式起重機(jī)：繩索支撐、桁架臂附件或桁架臂和副臂附件（見附錄E，圖E.3）；繩索支撐、立柱附件及柱式臂（塔式臂）和副臂附件（見附錄E，圖E.1和圖E.2），或；伸縮臂附件或伸縮臂和副臂附件（見圖E.4）。流動(dòng)式起重機(jī)制造商可使用本文件來驗(yàn)證圖E.1～圖E.4所示的流動(dòng)式起重機(jī)的設(shè)計(jì)。本試驗(yàn)方法旨在提供一套系統(tǒng)的、非破壞性的程序，用于通過使用電阻式電應(yīng)變計(jì)確定在規(guī)定的靜載條件下起重機(jī)結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的應(yīng)力，并為指定的負(fù)載工況指定適當(dāng)?shù)尿?yàn)收標(biāo)準(zhǔn)。規(guī)范性引用文件下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對應(yīng)的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB/T21457-2008起重機(jī)和相關(guān)設(shè)備試驗(yàn)中參數(shù)的測量精度要求（ISO9373:1989,IDT）術(shù)語和定義下列術(shù)語和定義適用于本文件。應(yīng)變strain材料在任何給定點(diǎn)相對于通過該點(diǎn)的特定平面的相對伸長或壓縮，表示為每單位長度的長度變化量（m/m）。應(yīng)力stressS由應(yīng)變產(chǎn)生的單位面積內(nèi)力，單位為帕斯卡（Pa）或牛頓/平方米。為簡單起見，本文件將使用兆帕（Mpa）。屈服點(diǎn)yieldpointSy應(yīng)變不成比例增加而應(yīng)力沒有相應(yīng)增加時(shí)的應(yīng)力。在本文件中，屈服點(diǎn)視為所用材料的相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的最小0.2%偏移拉伸屈服點(diǎn)或屈服強(qiáng)度。臨界屈曲應(yīng)力criticalbucklingstressScr在壓桿構(gòu)件中產(chǎn)生初始屈曲狀態(tài)的平均應(yīng)力（見附錄C）。初始參考試驗(yàn)工況initialreferencetestcondition磨合后按照下列建立的起重機(jī)結(jié)構(gòu)的無應(yīng)力或零應(yīng)力狀態(tài)：將結(jié)構(gòu)支撐起來，使重力影響最小化；起重機(jī)結(jié)構(gòu)件處于未裝配狀態(tài)或用任何其他方法建立零應(yīng)力狀態(tài)。該狀態(tài)下，獲得每個(gè)應(yīng)變計(jì)的初始參考讀數(shù)，N1?？蛰d應(yīng)力狀態(tài)deadloadstresscondition在試驗(yàn)現(xiàn)場并在指定位置或狀態(tài)完全裝配的起重機(jī)結(jié)構(gòu)，準(zhǔn)備在規(guī)定幅度處施加規(guī)定的負(fù)載。該狀態(tài)下，獲得應(yīng)變計(jì)的第二個(gè)讀數(shù)，N2。吊鉤、滑輪、索具等被認(rèn)為是懸掛載荷的一部分，但在讀取此讀數(shù)時(shí)，這些部件可能由起重機(jī)支撐。為獲取空載載荷，吊鉤位于“初始”位置——懸掛在起重機(jī)上，且未起吊試驗(yàn)載荷。將載荷放回地面后，必須重復(fù)該位置（見9.4.4）。空載應(yīng)力deadloadstressS1按照第10章的定義，通過3.6和3.5中獲取的各應(yīng)變計(jì)讀數(shù)之差（N2-N1）計(jì)算得出的應(yīng)力。負(fù)載應(yīng)力狀態(tài)workingloadstresscondition在試驗(yàn)現(xiàn)場并在指定位置完全裝配的起重機(jī)結(jié)構(gòu)，支撐規(guī)定的額定載荷。該狀態(tài)下，獲得應(yīng)變計(jì)的第三個(gè)讀數(shù)，N3。負(fù)載應(yīng)力workingloadstressS2按照第10章的定義，通過3.8和3.5中獲取的各應(yīng)變計(jì)讀數(shù)之差（N3-N1）計(jì)算得出的應(yīng)力。合成應(yīng)力resultantstressSr由空載應(yīng)力（S1）或負(fù)載應(yīng)力（S2）導(dǎo)致的結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的應(yīng)力，取絕對值較大者。壓桿平均應(yīng)力columnaveragestressSra壓桿中的直接壓縮應(yīng)力或由截面上幾個(gè)應(yīng)變計(jì)計(jì)算得到的平均應(yīng)力（見附錄B）。壓桿最大應(yīng)力columnmaximumstressSrm根據(jù)截面上的幾個(gè)應(yīng)變計(jì)確定的由屈曲平面計(jì)算得出的壓桿中最大壓縮應(yīng)力（見附錄B）。加載loadings在規(guī)定條件下施加指定大小的重量和/或力。載荷幅度loadradius起重機(jī)在水平地面上安裝時(shí)，起重機(jī)轉(zhuǎn)臺的旋轉(zhuǎn)軸到起升線或滑輪組垂直軸線之間的水平距離。符號和縮略語下列符號和縮略語適用于本文件。E彈性模量K壓桿有效長度系數(shù)L壓桿無支撐長度Lb主臂長度Lj副臂長度L1副臂沿x軸任意投影長度L2副臂支架沿y軸的投影長度n強(qiáng)度安全系數(shù)n1Ⅰ類區(qū)域強(qiáng)度安全系數(shù)，屈服強(qiáng)度與合成應(yīng)力或當(dāng)量應(yīng)力之比n2Ⅱ類區(qū)域強(qiáng)度安全系數(shù)，屈服強(qiáng)度與合成應(yīng)力或當(dāng)量應(yīng)力之比n3Ⅲ類區(qū)域強(qiáng)度安全系數(shù)，由相互作用關(guān)系導(dǎo)出N1初始參考試驗(yàn)工況下的應(yīng)變讀數(shù)N2空載應(yīng)力工況下的應(yīng)變讀數(shù)N3負(fù)載應(yīng)力工況下的應(yīng)變讀數(shù)r回轉(zhuǎn)半徑RL制造商規(guī)定的額定載荷“R”垂直于主臂根部銷中心線(CL)的平面（圖1）RR制造商規(guī)定的額定幅度S應(yīng)力S1空載應(yīng)力S2負(fù)載應(yīng)力Sra在一個(gè)橫截面上的幾個(gè)應(yīng)變計(jì)計(jì)算得出的壓桿平均應(yīng)力Scr軸向加載壓桿的臨界屈曲應(yīng)力SL側(cè)載，即0.02×RL%SL側(cè)載百分比，表示為額定載荷百分比或%RL（=額定載荷百分比）SLL左側(cè)側(cè)載SLR右側(cè)側(cè)載Srm壓桿中最大壓縮應(yīng)力Sp比例極限應(yīng)力Sr合成應(yīng)力SRC最大壓縮殘余應(yīng)力Sy屈服點(diǎn)應(yīng)力S’當(dāng)量單向應(yīng)力t從載荷中心到各箱形臂節(jié)前墊塊反作用力中心的水平距離σ0拉伸屈服應(yīng)力σx最大主應(yīng)力σy最小主應(yīng)力Z’桁架臂臂端斜率（平面外）Zb相對于平面R的桁架臂臂端撓度Zj相對于平面R的副臂臂端撓度Z1主臂末端l1處的臂架撓度Z2副臂支架端部撓度α缺陷系數(shù)β與臂架中心線(CL)之間的副臂安裝角ε應(yīng)變εa應(yīng)變花軸“a”處記錄的應(yīng)變εb應(yīng)變花軸“b”處記錄的應(yīng)變εc應(yīng)變花軸“c”處記錄的應(yīng)變εd應(yīng)變花軸“d”處記錄的應(yīng)變εx最大主應(yīng)變εy最小主應(yīng)變μ應(yīng)變單位，106θ副臂臂頭繞x軸旋轉(zhuǎn)角度（弧度）πPi=3.1416τ0剪切屈服應(yīng)力ν泊松比X相對屈曲應(yīng)力（=ScrSy）0初始相對長細(xì)比相對長細(xì)比（=λ/λc）λ長細(xì)比（=KL/r）λc參考長細(xì)比（）Sci歐拉屈曲應(yīng)力Sck耶格屈曲應(yīng)力（Jager）Sk許用屈曲應(yīng)力限制本方法適用于不同于動(dòng)力傳輸機(jī)構(gòu)的承載結(jié)構(gòu)，僅限于靜載工況下的應(yīng)力測量和超載工況下的總體觀察。需要由具備結(jié)構(gòu)分析和應(yīng)變測量儀器使用能力的人員來進(jìn)行試驗(yàn)。加載方法懸掛載荷指定的載荷懸掛在指定的幅度上，并在地面上方一小段距離處保持靜止。吊鉤、滑輪、索具等的重量應(yīng)包括在規(guī)定的懸掛載荷內(nèi)。側(cè)載（SL）當(dāng)試驗(yàn)要求側(cè)向加載時(shí)，移動(dòng)懸掛載荷的力宜為水平方向，并垂直于包含上車結(jié)構(gòu)回轉(zhuǎn)軸和未偏轉(zhuǎn)臂架中心線的平面。側(cè)載應(yīng)施加在各個(gè)方向上。通過施加側(cè)載來模擬與起重機(jī)操作相關(guān)的各種影響，包括可能會遇到的9?m/s的風(fēng)載荷。桁架臂附件對于桁架臂附件，在表C2中列出的工況下施加的側(cè)載如下：側(cè)載應(yīng)按每個(gè)方向額定載荷的2%（0.02RL）施加。立柱附件對于立柱附件，在表C1中列出的工況下，在載荷連接點(diǎn)的每個(gè)方向上施加的側(cè)載百分比應(yīng)至少為該方向上額定載荷的2%（0.02RL）。伸縮臂附件對于伸縮臂附件，在表C3中列出的工況下施加的側(cè)載如下：側(cè)載應(yīng)按每個(gè)方向額定載荷的3%(0.03RL)施加，且臂架位于起重機(jī)后端上方。撓度標(biāo)準(zhǔn)桁架式壓桿（即桁架臂和副臂的組合）或伸縮臂附件的可用性有時(shí)受整個(gè)臂架結(jié)構(gòu)以及單個(gè)構(gòu)件的彈性穩(wěn)定性的影響。平面外彈性不穩(wěn)定的初始表現(xiàn)為主臂和/或副臂端部撓度（側(cè)向）過大，因?yàn)閼覓祛~定載荷時(shí)附件是側(cè)面加載的。因此規(guī)定了下列側(cè)向撓度限制。桁架臂附件表C2的額定載荷和側(cè)載的側(cè)向撓度執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)如下。首先，主副臂組合的撓度應(yīng)小于或等于總組合長度的2%。此外，每個(gè)獨(dú)立主臂或副臂構(gòu)件的撓度應(yīng)小于或等于該構(gòu)件長度的2%。為了滿足這些標(biāo)準(zhǔn)，應(yīng)注意單個(gè)構(gòu)件的撓度不包括與之相連的構(gòu)件的撓度、轉(zhuǎn)角或斜率。對于安裝在主臂上的單個(gè)副臂，其關(guān)系如下（圖1）： (SEQ標(biāo)準(zhǔn)自動(dòng)公式\*ARABIC1)測量數(shù)值如下：Zj——副臂端部撓度Zb——桁架臂端部撓度Z1——主臂端部下距離L1處桁架臂撓度Z2——副臂支架端部撓度計(jì)算數(shù)值如下：斜率： (SEQ標(biāo)準(zhǔn)自動(dòng)公式\*ARABIC2)轉(zhuǎn)角： (SEQ標(biāo)準(zhǔn)自動(dòng)公式\*ARABIC3)如果不測量斜率(Z’)和轉(zhuǎn)角(θ)，則可刪除公式(1)中的后兩項(xiàng)。L2L1ZjZbZ1斜率Z'副臂中心線Z20.02×RLθZbZj額定載荷（RL）β主臂中心線+X臂架根部中心線+Z+Y+XL2L1ZjZbZ1斜率Z'副臂中心線Z20.02×RLθZbZj額定載荷（RL）β主臂中心線+X臂架根部中心線+Z+Y+X撓度測量相關(guān)術(shù)語——帶有副臂的桁架主臂伸縮臂附件對于起重機(jī)伸縮臂附件結(jié)構(gòu)，未建立端部撓度限制。當(dāng)系統(tǒng)穩(wěn)定時(shí)，應(yīng)測量并記錄立柱附件、柱式臂（塔式臂）和副臂的撓度。立柱附件對于起重機(jī)立柱附件結(jié)構(gòu)，未建立端部撓度限制。當(dāng)系統(tǒng)穩(wěn)定時(shí)，應(yīng)測量并記錄伸縮臂附件和副臂的撓度。設(shè)備、儀器及材料為無障礙地完成所需試驗(yàn)提供足夠大的混凝土或其他堅(jiān)固的支承面。在履帶上進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，起重機(jī)水平度應(yīng)位于0.25%坡度范圍內(nèi)。測量副臂根部軸線水平度的裝置，精度為0.1%（見GB/T21457）。確定載荷幅度的裝置，精度為±1%，不超過150?mm。引起懸掛載荷橫向位移的裝置和測量此位移力大小的裝置，所測力的精度為±3%。溫度補(bǔ)償應(yīng)變計(jì)、膠合劑、防水劑和其他必要的儀器安裝設(shè)備。應(yīng)變記錄系統(tǒng)。使用市售的、高質(zhì)量、可靠性強(qiáng)的儀器來進(jìn)行試驗(yàn)。記錄系統(tǒng)的精度應(yīng)確定為500?μm/m～3?000?μm/m應(yīng)變范圍內(nèi)讀數(shù)的±2%（以適當(dāng)?shù)脑隽看_定）。校準(zhǔn)可通過電氣分流器或預(yù)先校準(zhǔn)的應(yīng)變條來完成。試驗(yàn)砝碼和已知重量的提升裝置，精度在±1%范圍內(nèi)。測量主臂和副臂側(cè)向撓度的裝置，精度在50?mm范圍內(nèi)。試驗(yàn)前準(zhǔn)備應(yīng)對每一結(jié)構(gòu)進(jìn)行充分的分析，以確定高應(yīng)力區(qū)。應(yīng)變計(jì)的位置和方向應(yīng)根據(jù)分析，必要時(shí)使用使用其他的試驗(yàn)技術(shù)來確定。應(yīng)對起重機(jī)進(jìn)行詳細(xì)檢查，以確保承載部件的所有機(jī)械調(diào)整和狀態(tài)符合制造商的建議。檢查起重機(jī)的安裝是否符合試驗(yàn)規(guī)范。對于之前從未使用過的起重機(jī)，宜在每個(gè)預(yù)期的試驗(yàn)加載處或附近進(jìn)行磨合，以機(jī)械地消除在制造過程中可能產(chǎn)生的殘余應(yīng)力，并最大限度地減少試驗(yàn)過程中出現(xiàn)“應(yīng)變計(jì)零點(diǎn)漂移”的可能性。磨合結(jié)束后，對起重機(jī)進(jìn)行全面檢查，通過油漆裂縫、氧化層脫落或其他變形跡象來確定高應(yīng)力區(qū)域。在預(yù)先分析確定的點(diǎn)（見8.1）和根據(jù)8.4進(jìn)行的檢查而選擇的任何區(qū)域內(nèi)貼上應(yīng)變片。只有雇傭使用經(jīng)過驗(yàn)證的材料和實(shí)踐的合格人員才能確保所有應(yīng)變計(jì)類型正確、方向正確并且貼片牢固，以便正確地測量應(yīng)變。通過參考材料認(rèn)證（如有）、適用標(biāo)準(zhǔn)或附錄B確定每個(gè)應(yīng)變片位置處材料的最小屈服強(qiáng)度和彈性模量。適用時(shí)，確定臨界屈曲應(yīng)力（見附錄B）。試驗(yàn)程序和記錄最終試驗(yàn)準(zhǔn)備將起重機(jī)置于試驗(yàn)場地上，鎖定行駛制動(dòng)和插銷。在空載狀態(tài)下，通過使用墊片或垂直支腿將起重機(jī)調(diào)平到0.25%的坡度內(nèi)。對起重機(jī)施加負(fù)載后，不應(yīng)重新調(diào)平。若在支腿上進(jìn)行試驗(yàn)，則將起重機(jī)支起至所有輪胎或履帶都不承重的位置，除非制造商提供的額定載荷圖表中有其他要求。連接應(yīng)變檢測系統(tǒng)，調(diào)試儀器儀表，清除一切故障。零應(yīng)力狀態(tài)如果將裝配好的起重機(jī)用作初始參考試驗(yàn)工況，則獲取這些讀數(shù)。如果將未裝配的部件用作初始參考試驗(yàn)工況，獲取這些讀數(shù)。重新裝配起重機(jī)并進(jìn)行機(jī)械調(diào)整?？蛰d應(yīng)力狀態(tài)將上車結(jié)構(gòu)回轉(zhuǎn)至相對于底盤的規(guī)定位置。鎖上回轉(zhuǎn)制動(dòng)器或插銷。設(shè)置附件角度和長度以達(dá)到規(guī)定的幅度。讀取空載應(yīng)力狀態(tài)下應(yīng)變計(jì)上的所有讀數(shù)（見3.6）。計(jì)算每個(gè)應(yīng)變計(jì)上的空載應(yīng)力（S1）(見3.7)，并記錄在試驗(yàn)數(shù)據(jù)表上（見附錄D）。每次改變位置、狀態(tài)或配置以適應(yīng)規(guī)定的試驗(yàn)和操作時(shí)，都會產(chǎn)生一個(gè)新的空載應(yīng)力狀態(tài)。因此，每個(gè)新狀態(tài)都應(yīng)重復(fù)步驟9.3.1至9.3.3。負(fù)載應(yīng)力準(zhǔn)備試驗(yàn)載荷，該載荷與吊鉤、滑輪、索具等重量之和應(yīng)在規(guī)定載荷的±1%范圍內(nèi)。按照規(guī)范要求，懸掛試驗(yàn)載荷（見6.1）并施加側(cè)載（見6.2）。讀取負(fù)載應(yīng)力工況所需應(yīng)變計(jì)上的讀數(shù)。計(jì)算每個(gè)所需應(yīng)變計(jì)上的負(fù)載應(yīng)力（S2），并記錄試驗(yàn)數(shù)據(jù)。測量并記錄由懸掛載荷和側(cè)載引起的端部撓度。釋放側(cè)載并下降懸掛載荷，使起重機(jī)恢復(fù)到空載狀態(tài)。將應(yīng)變計(jì)上的讀數(shù)與9.3中獲取的讀數(shù)進(jìn)行比較。如果任何應(yīng)變計(jì)的偏差超過±?0.03Sy/E，查明原因并糾正，然后重復(fù)所有步驟直到獲得一致的讀數(shù)。由于溫度的變化以及作用在較長主臂和副臂上的風(fēng)載荷會影響應(yīng)變計(jì)讀數(shù)，試驗(yàn)宜在盡可能有利的大氣環(huán)境下進(jìn)行。將起重機(jī)放置在風(fēng)載荷不會減少由側(cè)載引起的應(yīng)力的位置。根據(jù)3.10計(jì)算并記錄空載和負(fù)載組合的合成應(yīng)力（Sr）。全面檢查起重機(jī)是否有任何跡象表明在試驗(yàn)過程中可能產(chǎn)生塑性變形或其他損壞。超載試驗(yàn)工況重復(fù)9.1.1中的步驟（如適用）。將起重機(jī)（上車結(jié)構(gòu)、臂架）置于規(guī)定的試驗(yàn)位置。設(shè)置附件角度和長度以達(dá)到規(guī)定的幅度，并記錄Ⅳ類區(qū)域應(yīng)變計(jì)上的空載讀數(shù)。準(zhǔn)備試驗(yàn)載荷（見9.4.1）。懸掛規(guī)定的試驗(yàn)載荷并調(diào)整臂架角度（如需要）以獲得額定載荷幅度。觀察結(jié)構(gòu)的性能，并注意任何可能失效的跡象。放下懸掛載荷，將起重機(jī)恢復(fù)到空載應(yīng)力狀態(tài)。記錄Ⅳ類區(qū)域應(yīng)變計(jì)上的空載讀數(shù)。所有適用的超載試驗(yàn)完成后，適當(dāng)時(shí)宜使用直尺或其他參考對起重機(jī)結(jié)構(gòu)進(jìn)行全面檢查，以確定是否出現(xiàn)屈曲、永久性變形、單元偏離等跡象。氧化層脫落或油漆龜裂也表明應(yīng)力超過屈服點(diǎn)。將臂架結(jié)構(gòu)拆卸至必要的狀態(tài)，以確保能檢查所有臂架單元、伸縮油缸或單元、起升機(jī)構(gòu)、懸掛系統(tǒng)和其他承載單元。記錄試驗(yàn)設(shè)備、所試驗(yàn)起重機(jī)、試驗(yàn)結(jié)果和觀察結(jié)果的所有相關(guān)數(shù)據(jù)。建議的表格形式見附錄D。應(yīng)力評估就本試驗(yàn)方法而言，應(yīng)力通過單向應(yīng)力方程與測量應(yīng)變聯(lián)系起來（見公式4）： (SEQ標(biāo)準(zhǔn)自動(dòng)公式\*ARABIC4)對于二向應(yīng)力下起重機(jī)結(jié)構(gòu)的某些區(qū)域來說，簡單的單向應(yīng)力公式可能不夠準(zhǔn)確，在這種情況下宜進(jìn)行特殊考慮（見附錄A）。根據(jù)相應(yīng)的適用標(biāo)準(zhǔn)評估起重機(jī)結(jié)構(gòu)不同部位應(yīng)力的可接受性。這些應(yīng)力區(qū)域可以分為以下幾類（最小強(qiáng)度安全系數(shù)見表1或10.1~10.4）。最小強(qiáng)度安全系數(shù)Ⅰ類（均勻應(yīng)力區(qū)）Ⅱ類（應(yīng)力集中區(qū)）Ⅲ類（壓桿屈曲區(qū)）aⅣ類（板的局部屈曲區(qū)）曲線A、B、C、D曲線a、b、c其他X（安裝載荷）n1?≥?1.3n2?≥?1.0n3?≥?1.4n3?≥?1.2n3?≥?1.3b和2.2c空載時(shí)應(yīng)變計(jì)應(yīng)回到±0.03Sy/E。Y（額定載荷）n1?≥?1.5n2?≥?1.1n3?≥?1.6n3?≥?1.3n3?≥?1.5a和2.5b空載時(shí)應(yīng)變計(jì)應(yīng)回到±0.03Sy/E。Z（超載）僅觀察僅觀察僅觀察僅觀察僅觀察空載時(shí)應(yīng)變計(jì)應(yīng)回到±0.03Sy/E。見附錄B。臨界屈曲應(yīng)力Scr由耶格方程計(jì)算。臨界屈曲應(yīng)力Scr由歐拉方程計(jì)算。Ⅰ類——均勻應(yīng)力區(qū)應(yīng)力幾乎均勻分布的大面積區(qū)域，該區(qū)應(yīng)力達(dá)到屈服強(qiáng)度或屈服點(diǎn)時(shí)，會引起結(jié)構(gòu)件的永久變形。強(qiáng)度安全系數(shù)：n1?=?Sy/Sr或Sy/S’（S’見附錄A）；對于額定載荷，n1?≥?1.50；對于安裝載荷，n1?≥?1.30。Ⅱ類——應(yīng)力集中區(qū)被大面積低應(yīng)力區(qū)域所包圍的小面積高應(yīng)力區(qū)域，該區(qū)內(nèi)應(yīng)力超過屈服強(qiáng)度或屈服點(diǎn)不會引起結(jié)構(gòu)件整體的永久變形。例如銳角、孔眼或焊縫等斷面劇變處。強(qiáng)度安全系數(shù)：n2?=Sy/Sr或Sy/S’（S’見附錄A）；對于額定載荷，n2?≥?1.10；對于安裝載荷，n2?≥?1.00。Ⅲ類——壓桿屈曲區(qū)在某些平均應(yīng)力值小于屈服強(qiáng)度或屈服點(diǎn)時(shí)可能發(fā)生破壞的區(qū)域。例如無任何支撐的單個(gè)受壓件，包括但不限于立柱、支架、副臂弦桿或桁架臂桿等當(dāng)作壓桿考慮的單元。強(qiáng)度安全系數(shù)（見附錄B）。如果從表1中選擇曲線A、B、C或D：對于額定載荷，n3?≥?1.60；對于安裝載荷，n3?≥?1.40。對于桁架結(jié)構(gòu)，該標(biāo)準(zhǔn)適用于束緊點(diǎn)之間的腹桿或弦桿。不適用于評估整個(gè)桁架受壓件。Ⅳ類——板的局部屈曲區(qū)板受到平面內(nèi)的直接壓縮、彎曲和/或剪切時(shí)，可能在整體變得不穩(wěn)定之前發(fā)生局部屈曲。局部屈曲與起皺（初始屈曲）有關(guān)，其允許構(gòu)件將載荷重新分配到較硬的邊緣。隨著載荷進(jìn)一步增大，Ⅳ類區(qū)域的應(yīng)力（見圖2）不一定與載荷成比例增加；但是，相當(dāng)大的后屈曲強(qiáng)度可能仍然存在。要求對所有的試驗(yàn)工況（包括超載工況），Ⅳ類區(qū)域的應(yīng)變計(jì)讀數(shù)都應(yīng)能回到空載時(shí)的讀數(shù)。支腿箱和水平支腿伸縮臂Ⅳ類區(qū)域（典型的4種面）支腿箱和水平支腿伸縮臂Ⅳ類區(qū)域（典型的4種面）板的局部屈曲區(qū)

（規(guī)范性）

材料強(qiáng)度二向應(yīng)力場在二向應(yīng)力場中，如果將S?=?E·ε（見第10章）給出的單向應(yīng)力與拉伸屈服點(diǎn)進(jìn)行比較來確定強(qiáng)度安全系數(shù)，則可能會存在一些誤差。當(dāng)考慮適用于被測材料的破壞理論時(shí)會出現(xiàn)問題。脆性材料使用S?=?Eεx（當(dāng)在最大主應(yīng)變方向測量εx時(shí)）假設(shè)最大應(yīng)變破壞理論適用。這是普遍認(rèn)可的脆性材料破壞理論，并且給出的結(jié)果對這類材料是有效的。塑性材料畸變能破壞理論通常被認(rèn)為是塑性材料受二向應(yīng)力影響的性能標(biāo)準(zhǔn)。該理論假設(shè)二向應(yīng)力作用下的畸變能等于純拉伸屈服應(yīng)力作用下的畸變能時(shí)，發(fā)生屈服破壞。確定產(chǎn)生與實(shí)際二向應(yīng)力畸變能相同的當(dāng)量單向應(yīng)力(S’)，與屈服點(diǎn)(Sy)進(jìn)行比較，以確定抗破壞的強(qiáng)度安全系數(shù)。當(dāng)量單向應(yīng)力如公式A.1所示： (A.1)主應(yīng)力通過公式（A.2）和公式（A.3）由應(yīng)變計(jì)讀數(shù)求得： (A.2) (A.3)主應(yīng)變是通過解讀莫爾圓上的應(yīng)變花讀數(shù)或其他方法獲得。當(dāng)量應(yīng)力S’也可通過公式（A.4）由主應(yīng)變計(jì)算求得： (A.4)當(dāng)使用3~4個(gè)應(yīng)變花時(shí)（圖A.1），根據(jù)各應(yīng)變片讀數(shù)可直接使用下列方程計(jì)算當(dāng)量應(yīng)力。直角應(yīng)變花（圖A.1）：三角形/三軸60°直角/三軸45°εaεcεaT-三角形/四軸60°/90°三角形/三軸60°直角/三軸45°εaεcεaT-三角形/四軸60°/90°εaεdεcεbεcεbεb直角、三角形和T-三角形應(yīng)變花塑性材料近似法在大多數(shù)塑性材料的二向應(yīng)力場中，假設(shè)當(dāng)量單向應(yīng)力S'?=?Eεx的精度在10%以內(nèi)。影響精度的主要因素有：最小主應(yīng)力與最大主應(yīng)力之比，σy/σx；剪切屈服與拉伸屈服之比，τ0/σ0。σ0?=?拉伸屈服應(yīng)力σx?=?最大主應(yīng)力σy?=?最小主應(yīng)力圖A.2顯示了泊松比ν?=?0.285時(shí)，這兩個(gè)比值的精度方差大小。圖中顯示，當(dāng)狀態(tài)接近二向拉伸或壓縮時(shí)，誤差可達(dá)25%～30%，當(dāng)狀態(tài)接近純剪切時(shí)，誤差可達(dá)0%～30%，這取決于τ0/σ0的比值。1.1圖A.2中的實(shí)曲線基于與S?=?E?εx相比的畸變能破壞理論。雖然大多數(shù)情況下畸變能理論是正確的，但僅當(dāng)τ0/σ0?=?0.577時(shí)，才用扭轉(zhuǎn)屈服試驗(yàn)（純剪切）來驗(yàn)證。材料τ0/σ0不等于0.577時(shí)，虛曲線（不對應(yīng)任何破壞理論，僅對應(yīng)拉伸和扭轉(zhuǎn)屈服試驗(yàn)）給出了可能存在的誤差。如果用應(yīng)變計(jì)和S?=?E?εx替換應(yīng)變花和更為復(fù)雜的計(jì)算方程，則應(yīng)用其他方法來確定主應(yīng)變方向，例如油漆裂縫或（更好是）脆性涂料。1.10.5770.635純拉伸剪切破壞純拉伸拉伸或壓縮破壞εyεx主應(yīng)力比σy/σx-1.0-0.8-0.6-0.4-0.200.20.40.61.00.8σxσy0.5200.700τ0/σ01.00.90.80.70.6表觀應(yīng)力S-Eεx實(shí)際應(yīng)力S'0.5770.635純拉伸剪切破壞純拉伸拉伸或壓縮破壞εyεx主應(yīng)力比σy/σx-1.0-0.8-0.6-0.4-0.200.20.40.61.00.8σxσy0.5200.700τ0/σ01.00.90.80.70.6表觀應(yīng)力S-Eεx實(shí)際應(yīng)力S'-1.0-0.8-0.6-0.4-0.2主應(yīng)變比εy/εx1.00.800.40.60.2表觀應(yīng)力與實(shí)際應(yīng)力之比對二向應(yīng)力比表A.1列出了用實(shí)測應(yīng)變來計(jì)算應(yīng)力的推薦值。材料的彈性特性彈性模量（E）（楊氏模量：103?Mpa）剛性模量（G；剪切）a（103?Mpa）泊松比鋼材碳素及合金結(jié)構(gòu)鋼鑄鋼不銹鋼鋁，結(jié)構(gòu)鎂，結(jié)構(gòu)鈦，結(jié)構(gòu)206.7206.7137.8/192.972.344.889.6/110.279.277.227.60.2850.2650.3050.333彈性模量通常被引用為一個(gè)范圍；列出的數(shù)字是保守范圍內(nèi)的最高值。一些材料的彈性模量隨化學(xué)性質(zhì)、熱處理或應(yīng)力水平的不同而變化很大。在這種情況下，列出范圍，并在每種情況下針對特定條件選擇適當(dāng)?shù)臄?shù)值。

（規(guī)范性）

壓桿屈曲應(yīng)力通則在推導(dǎo)實(shí)際設(shè)計(jì)中使用的屈曲曲線或數(shù)值表時(shí)，應(yīng)意識到所考慮構(gòu)件中存在的一些不可避免的缺陷，例如材料的不均勻性、與假定幾何形狀的偏差（初始彎曲）、由于車間和裝配工作中不可避免的缺陷而意外產(chǎn)生的軸向載荷偏心度。這些缺陷的每一種變化范圍都很大，并在每種情況下都以特定的方式與其他缺陷結(jié)合在一起。為了彌補(bǔ)實(shí)際遇到的所有不確定性，宜使用適當(dāng)?shù)陌踩禂?shù)或負(fù)載系數(shù)。結(jié)構(gòu)中的每個(gè)受壓構(gòu)件都代表一種單獨(dú)的情況，應(yīng)按照其特定的加載和端部約束條件進(jìn)行設(shè)計(jì)。與殘余應(yīng)力相關(guān)的臨界屈曲曲線各類壓桿屈曲曲線如圖B.2所示。曲線A、B、C和D與殘余應(yīng)力有關(guān)，并與許用應(yīng)力法一起使用。從圖B.2中得到的臨界屈曲強(qiáng)度應(yīng)使用一個(gè)安全系數(shù)。表B.1列出了四種材料類型（A、B、C和D）中每一種的屈服強(qiáng)度Sy、比例極限Sp和殘余應(yīng)力SRC。這些曲線的形狀可由三個(gè)參數(shù)來確定：彈性模量E、比例極限Sp和材料屈服強(qiáng)度Sy。軸向加載構(gòu)件可能發(fā)生彈性或非彈性屈曲，取決于應(yīng)力水平。當(dāng)應(yīng)力水平低于比例極限Sp時(shí)，軸向加載構(gòu)件發(fā)生彈性屈曲。當(dāng)應(yīng)力水平高于比例極限Sp時(shí)，軸向加載構(gòu)件發(fā)生非彈性屈曲。對于非彈性屈曲，相對屈曲應(yīng)力（屈曲應(yīng)力與屈服強(qiáng)度之比）是殘余應(yīng)力與屈服強(qiáng)度之比的函數(shù)，如公式（B.5）所示。殘余應(yīng)力直接包含在屈曲公式中。該公式中不包含不平直度等不確定因素。屈曲曲線實(shí)際上適用于“特別平直的材料”。因此，應(yīng)將強(qiáng)度安全系數(shù)1.6（見表1）用于臨界屈曲曲線。該強(qiáng)度安全系數(shù)克服了這些影響構(gòu)件屈曲強(qiáng)度的不確定因素。壓桿彈性屈曲的適用公式（Scr?≤?Sp）： (B.1)或 (B.2)壓桿非彈性屈曲的適用公式（Scr?≥?Sp）： (B.3) (B.4)或 (B.5)如表B.1所示，假設(shè)SRC?=?103?Mpa來代替下列鋼材的特定殘余應(yīng)力數(shù)據(jù)：軋制條件下的熱加工型材；經(jīng)過應(yīng)力消除熱處理的調(diào)質(zhì)型材；經(jīng)過應(yīng)力消除熱處理的冷拔型材；經(jīng)過應(yīng)力消除熱處理的裝配焊接型材。其他材料，假設(shè)SRC?=?0.5?×?Sy來代替特定的殘余應(yīng)力數(shù)據(jù)。殘余應(yīng)力假設(shè)殘余應(yīng)力假設(shè)曲線aSy屈服應(yīng)力（Mpa）Sp比例極限（Mpa）SRC=103?Mpa（低殘余應(yīng)力）ABCD690483345248586379241145SRC=0.5?Sy（高殘余應(yīng)力）DDDD690483345248345241172124臨界屈曲曲線見圖B.2。可使用列表外的其他鋼材，只要能證明其適用于預(yù)期的應(yīng)用。下列值可用作末端約束系數(shù)K。對于弦桿，K?=?1.00。對于整個(gè)截面與管狀弦桿連接的腹桿，K?=?0.75。對于整個(gè)截面與角形或T形弦桿連接的腹桿，K?=?0.90。對于變截面處與弦桿連接的腹桿，K?=?1.00。受壓構(gòu)件進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，應(yīng)變計(jì)宜位于中跨或預(yù)計(jì)的屈曲點(diǎn)處。當(dāng)應(yīng)變計(jì)放在最大屈曲應(yīng)力的邏輯點(diǎn)時(shí)，觀測到的最大讀數(shù)可用于Srm代替應(yīng)力平面的計(jì)算。當(dāng)應(yīng)變計(jì)位置相對于質(zhì)心不對稱時(shí)，試驗(yàn)值的平均值不能用于Sra。在這種情況下，應(yīng)對試驗(yàn)值進(jìn)行加權(quán)，以使Sra代表質(zhì)心處的應(yīng)力平面值。圖B.1展示了對等邊角截面試驗(yàn)值加權(quán)的方法。相對于質(zhì)心不對稱的受壓構(gòu)件（例如結(jié)構(gòu)角）在不同平面中具有不同的回轉(zhuǎn)半徑值（r）。為了評估從該區(qū)域應(yīng)變計(jì)中獲得的數(shù)據(jù)，Scr的確定應(yīng)基于所選區(qū)域中出現(xiàn)的KL/r的最大值。對于桁架弦桿，無論腹桿是交錯(cuò)放置還是同軸放置，應(yīng)使用KL/r的最大值。AWXB質(zhì)心WC將應(yīng)變儀A、B和C盡可能的放在角落處AWXB質(zhì)心WC將應(yīng)變儀A、B和C盡可能的放在角落處平均應(yīng)力加權(quán)試驗(yàn)數(shù)據(jù)與缺陷系數(shù)相關(guān)的臨界屈曲曲線臨界屈曲應(yīng)力可通過圖B.2所示的屈曲曲線a、b和c獲得。這三條屈曲曲線是對各種橫截面的壓桿進(jìn)行試驗(yàn)的試驗(yàn)程序結(jié)果。對于不同橫截面的構(gòu)件，宜從表B.2中選擇合適的屈曲曲線。對于表B.2中沒有涉及的橫截面，可使用曲線C。公式（B.6）和（B.7）可用于代替曲線a、b和c，并具有令人滿意的精度。 (B.6)式中： (B.7)公式（B.7）中的系數(shù)α是引入的缺陷系數(shù)，用于說明初始不平直度、載荷偏心度和殘余應(yīng)力等缺陷。0為相對長細(xì)比，低于該長細(xì)比時(shí)，不會因應(yīng)變硬化效應(yīng)而發(fā)生失穩(wěn)。與適當(dāng)?shù)那€對應(yīng)的缺陷系數(shù)α和0應(yīng)如下獲取：曲線a:α?=?0.21；0=?0.2曲線b:α?=?0.34；0=?0.2曲線c:α?=?0.49；0=?0.2其他的缺陷系數(shù)α和0值可根據(jù)ISO10721-1用于公式（B.7）。與兩個(gè)安全系數(shù)相關(guān)的許用屈曲應(yīng)力在臨界屈曲應(yīng)力的實(shí)際應(yīng)用中，可通過不同的方法確定許用屈曲應(yīng)力。確定許用屈曲應(yīng)力的方法之一就是利用兩個(gè)安全系數(shù)：2.5，用于歐拉臨界屈曲應(yīng)力Sci（彈性屈曲）；1.5，用于耶格臨界屈曲應(yīng)力Sck。各獨(dú)立構(gòu)件的許用屈曲應(yīng)力Sk可由下式獲得: (B.8)圖B.2中的曲線b和曲線c代表了耶格臨界屈曲應(yīng)力Sck。曲線b用于管狀截面構(gòu)件，曲線c用于一般截面構(gòu)件。歐拉臨界屈曲應(yīng)力Sci由公式（B.1）或公式（B.2）確定，并由圖B.2中的虛線表示。截面與適用屈曲曲線的關(guān)系截面條件要求屈曲垂直于軸屈曲曲線ZZ空心截面ZZYYZZYYZZ熱成型或冷成型并消除應(yīng)力Y-Y或Z-Za冷成型（fy基于短柱試驗(yàn)）Y-Y或Z-Zb焊接箱型截面aa21tthbYYZZaa21tthbYYZZ消除應(yīng)力Y-Y或Z-Za焊接（下條除外）Y-Y或Z-Zb厚板焊縫Y-YcZ-Z表B.2（續(xù)）截面條件要求屈曲垂直于軸屈曲曲線ZI型軋制截面ZYYhbZYYhbZY-YaZ-ZbY-YbZ-ZcI型Z焊接截面ZYYZYYZ消除應(yīng)力Y-YaZ-Zb翼緣為焰切邊Y-Y或Z-Zb翼緣為軋制邊Y-YbZ-ZcZI型加固截面ZYYZYYZ帶有焊接法蘭盤的I型軋制截面Y-YbZ-ZaL型截面vvuuvvuu通用情況c熱浸鍍鋅u-u或v-vbZZZU型、T型和實(shí)芯截面ZZZZZZZZYYZZZZZYYY-Y或Z-Zc相對長細(xì)比（λ?/?λc）臨界屈曲強(qiáng)度/屈服強(qiáng)度ENVbJager'sgenENVbJager'spipeENVaSAEDSAEBSAECSAEA3.002.802.602.402.202.001.801.601.401.201.000.800.600.400.200.0000相對長細(xì)比（λ?/?λc）臨界屈曲強(qiáng)度/屈服強(qiáng)度ENVbJager'sgenENVbJager'spipeENVaSAEDSAEBSAECSAEA3.002.802.602.402.202.001.801.601.401.201.000.800.600.400.200.00000.20000.40000.60000.80001.00001.2000曲線A、B、C和D用于殘余應(yīng)力=103?Mpa曲線A：屈服強(qiáng)度=690?MPa曲線B：屈服強(qiáng)度=483?MPa曲線C：屈服強(qiáng)度=345?MPa曲線D：屈服強(qiáng)度=248?MPa屈曲應(yīng)力取決于殘余應(yīng)力與屈服應(yīng)力之比。ENVa：缺陷系數(shù)α?=?0.21ENVb：缺陷系數(shù)α?=?0.34ENVc：缺陷系數(shù)α?=?0.49缺陷系數(shù)說明：1.不平直度2.載荷偏心度3.殘余應(yīng)力臨界屈曲曲線

（規(guī)范性）

試驗(yàn)工況和強(qiáng)度安全系數(shù)下列試驗(yàn)工況（表C.1、C.2和C.3）旨在對本文件范圍內(nèi)定義的起重機(jī)進(jìn)行試驗(yàn)。此試驗(yàn)方法也適用于其他類型，但宜對此處建議的試驗(yàn)工況和強(qiáng)度安全系數(shù)進(jìn)行審查，可能需要修改以滿足使用。起重機(jī)主要結(jié)構(gòu)件的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)加載工況見表C.1、C.2和C.3。各加載工況的建議最小許用強(qiáng)度安全系數(shù)如表1所示。下表包括起重吊鉤作業(yè)，其在起重機(jī)的預(yù)期使用壽命內(nèi)的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)無需考慮耐疲勞極限。這與鏟斗、電磁吸盤或抓斗等循環(huán)類型的作業(yè)相反。除超載外，所列工況非常接近在制造商提供的額定范圍內(nèi)操作時(shí)施加在起重機(jī)上的典型最大載荷。立柱和柱式臂（塔式臂）附件——試驗(yàn)工況試驗(yàn)試驗(yàn)工況試驗(yàn)?zāi)康脑囼?yàn)部件和強(qiáng)度安全系數(shù)**初選注然后施加底盤上車結(jié)構(gòu)附件懸掛（鋼絲繩除外）工作載荷超載A最大數(shù)值額定載荷，最大額定幅度，使用與該載荷對應(yīng)的最長立柱。291617（Y）額定載荷，上車結(jié)構(gòu)在任意位置。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。附件和上車結(jié)構(gòu)的完整性?！猋,ZY,Z—B（額定幅度?×?額定載荷）最大值，該起重力矩允許的最大額定載荷。3681217（Y）左右兩側(cè)的額定載荷和側(cè)載（0.02?×?額定載荷）。上車結(jié)構(gòu)在任意位置。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在任意位置。最大起重力矩下的上車結(jié)構(gòu)和懸掛。—Y,Z—Y,ZC（額定幅度?×?額定載荷）最大值，臂架在正側(cè)方，該起重力矩允許的最大額定載荷。1356781217（Y）額定載荷，上車結(jié)構(gòu)在允許的回轉(zhuǎn)范圍內(nèi)，以獲得被測構(gòu)件的最大應(yīng)變。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在任意位置。最大起重力矩下的底盤。Y,Z———表C.1（續(xù)）試驗(yàn)試驗(yàn)工況試驗(yàn)?zāi)康脑囼?yàn)部件和強(qiáng)度安全系數(shù)**初選注然后施加底盤上車結(jié)構(gòu)附件懸掛（鋼絲繩除外）工作載荷超載D（額定幅度?×?額定載荷）最大值，臂架在正后方，該起重力矩允許的最大額定載荷。1356781217（Y）額定載荷，上車結(jié)構(gòu)在允許的回轉(zhuǎn)范圍內(nèi)，以獲得被測構(gòu)件的最大應(yīng)變。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在任意位置。最大起重力矩下的底盤。Y,Z———E產(chǎn)生（額定幅度?×?額定載荷）最大值的額定幅度。使用在該幅度有額定值的最長立柱和柱式臂（塔式臂）。61314151617（Y）左右兩側(cè)的額定載荷和側(cè)載（0.02?×?額定載荷），上車結(jié)構(gòu)在角落位置。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在角落位置。附件和上車結(jié)構(gòu)的完整性?！猋,ZY,ZF為每種規(guī)定的懸掛提供最長的立柱和柱式臂（塔式臂）組合。

41618（X）立柱和柱式臂（塔式臂）剛離開地面。無附件和懸掛的完整性?！猉XG為每種規(guī)定的懸掛提供最長的立柱和柱式臂（塔式臂）組合。13141516（Y）左右兩側(cè)最小額定幅度處的額定載荷和側(cè)載（0.02?×?額定載荷），上車結(jié)構(gòu)在角落位置。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在角落位置。附件和懸掛的完整性?！猋,ZY,Z表C.1（續(xù)）試驗(yàn)試驗(yàn)工況試驗(yàn)?zāi)康脑囼?yàn)部件和強(qiáng)度安全系數(shù)**初選注然后施加底盤上車結(jié)構(gòu)附件懸掛（鋼絲繩除外）工作載荷超載H（額定載荷?×?副臂長度?×?sinβ）最大值。存在這種工況時(shí)，使用最長柱式臂（塔式臂）。然后為上述工況選擇最長立柱。1113141516（Y）左右兩側(cè)最大額定幅度處的額定載荷和側(cè)載（0.02?×?額定載荷），上車結(jié)構(gòu)在角落位置。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在角落位置。最大扭矩條件下附件的完整性?！猋,Z—I副臂試驗(yàn)為每種規(guī)定的懸掛提供最長的立柱、柱式臂（塔式臂）和副臂組合，最小副臂安裝角。410111618（X）柱式臂（塔式臂）和副臂剛離開地面。無附件、上車結(jié)構(gòu)和懸掛的完整性?！猉XXJ副臂試驗(yàn)為每種規(guī)定的懸掛提供最長的立柱、柱式臂（塔式臂）和副臂組合，最小副臂安裝角。101113141516（Y）左右兩側(cè)最小額定幅度處的額定載荷和側(cè)載（0.02?×?額定載荷），上車結(jié)構(gòu)在角落位置。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在角落位置。附件的完整性。——Y,Z—K副臂試驗(yàn)（副臂額定載荷?×?副臂長度?×?sinβ）最大值。存在這種工況時(shí)，使用最長副臂。然后為上述工況選擇最長柱式臂（塔式臂）。1113141516（Y）左右兩側(cè)最小額定幅度處的額定載荷和側(cè)載（0.02?×?額定載荷），上車結(jié)構(gòu)在角落位置。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在角落位置。附件的完整性?！猋,Z—表C.1（續(xù)）試驗(yàn)試驗(yàn)工況試驗(yàn)?zāi)康脑囼?yàn)部件和強(qiáng)度安全系數(shù)**初選注然后施加底盤上車結(jié)構(gòu)附件懸掛（鋼絲繩除外）工作載荷超載L中長臂試驗(yàn)最大數(shù)值額定載荷，最大工作幅度。使用該載荷額定的最長柱式臂（塔式臂）。131516（Y）左右兩側(cè)的額定載荷和側(cè)載（0.02?×?額定載荷），上車結(jié)構(gòu)在任意位置。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在任意位置。附件、懸掛的完整性及中長臂性能?！猋,ZY,ZM中長臂試驗(yàn)用于每種規(guī)定懸掛的立柱和柱式臂（塔式臂）最長組合2912131516（Y）左右兩側(cè)的額定載荷和側(cè)載（0.02?×?額定載荷），最大和最小幅度。上車結(jié)構(gòu)在任意位置。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在任意位置。附件、懸掛的完整性及中長臂性能。——Y,ZY,ZN中長臂試驗(yàn)（中長臂額定載荷?×?中長臂長度?×?sinβ）最大值。存在這種工況時(shí)，使用最長柱式臂（塔式臂）。然后為上述工況選擇最長立柱。131516（Y）最大額定幅度處的額定載荷和側(cè)載（0.02?×?額定載荷），上車結(jié)構(gòu)在任意位置。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在任意位置。附件、懸掛的完整性及中長臂性能?！猋,ZY,Z表C.1（續(xù)）試驗(yàn)試驗(yàn)工況試驗(yàn)?zāi)康脑囼?yàn)部件和強(qiáng)度安全系數(shù)**初選注然后施加底盤上車結(jié)構(gòu)附件懸掛（鋼絲繩除外）工作載荷超載**X：安裝載荷，Y：額定載荷，Z：超載。按照起重機(jī)制造商的說明放置上車結(jié)構(gòu)。如果額定載荷是在上車結(jié)構(gòu)平衡重處于可變位置的情況下提供的，則應(yīng)在該平衡重到回轉(zhuǎn)中心線的最大規(guī)定距離處進(jìn)行試驗(yàn)。如果額定載荷是在上車結(jié)構(gòu)平衡重處于可變位置的情況下提供的，則應(yīng)在該平衡重到回轉(zhuǎn)中心線的最小規(guī)定距離處進(jìn)行試驗(yàn)。吊鉤組、重錘或起升繩附件放置在地面上。對于使用多種立柱和/或上車結(jié)構(gòu)配置的底盤，只宜對產(chǎn)生最大力矩工況的配置進(jìn)行試驗(yàn)。對于使用多種立柱配置的上車結(jié)構(gòu)，只宜對產(chǎn)生最大力矩工況的配置進(jìn)行試驗(yàn)。使用最重的規(guī)定下車輔助平衡重。如果存在最大力矩工況下的平衡重選擇，則使用最輕的規(guī)定平衡重用于該工況。使用最重的規(guī)定上車結(jié)構(gòu)平衡重。當(dāng)不止一種允許的柱式臂和副臂組合形式產(chǎn)生相同的最長數(shù)值（即100'柱式臂+60'副臂=160'，及120'柱式臂+40'副臂=160'），使用包含最長柱式臂的組合（即本示例中使用120'柱式臂+40'副臂)。同時(shí)安裝兩個(gè)或多個(gè)柱式臂以延長附件長度時(shí)，宜將每個(gè)系統(tǒng)作為單獨(dú)的索具進(jìn)行試驗(yàn)。[按照ISO11662-2先對立柱+柱式臂（A）、再對立柱+柱式臂（A）+副臂（B）進(jìn)行試驗(yàn)]。對于使用多種立柱結(jié)構(gòu)的上車結(jié)構(gòu)，只宜對產(chǎn)生最大載荷工況的配置進(jìn)行試驗(yàn)。在任何情況下都不應(yīng)利用風(fēng)來有利地影響試驗(yàn)結(jié)果。注意由于將載荷直接懸掛在端部而引起的端部撓度方向。將上車結(jié)構(gòu)向同一方向回轉(zhuǎn)至最近的角落進(jìn)行試驗(yàn)。使用制造商規(guī)定的繞繩方法和規(guī)定的最小倍率，并在任意位置從卷筒上放出起升繩。同一上車結(jié)構(gòu)上使用了多個(gè)具有顯著結(jié)構(gòu)或幾何差異的立柱時(shí)，應(yīng)對每根立柱進(jìn)行試驗(yàn)。如果機(jī)器已經(jīng)通過另一個(gè)附件進(jìn)行了更大的額定幅度×額定載荷試驗(yàn)，并且通過另一個(gè)附件進(jìn)行了更大的推力試驗(yàn)，則可以取消試驗(yàn)C和D項(xiàng)。當(dāng)立柱端部剛離開地面，柱式臂端部不能從地面吊起時(shí)，需要對兩個(gè)位置進(jìn)行試驗(yàn)。立柱剛離開地面，柱式臂端部在地面上。立柱端部位于允許安裝柱式臂的最小角度，臂端剛離開地面。桁架臂附件——試驗(yàn)工況試驗(yàn)試驗(yàn)工況試驗(yàn)?zāi)康脑囼?yàn)部件和強(qiáng)度安全系數(shù)**初選注然后施加底盤上車結(jié)構(gòu)附件懸掛（鋼絲繩除外）工作載荷超載A最大數(shù)值額定載荷，最大額定幅度，使用與該載荷對應(yīng)的最長立柱。291617（Y）額定載荷，上車結(jié)構(gòu)在任意位置。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。附件和上車結(jié)構(gòu)的完整性?！猋,ZY,Z—B（額定幅度?×?額定載荷）最大值，該起重力矩允許的最大額定載荷。3681217（Y）左右兩側(cè)的額定載荷和側(cè)載（0.02?×?額定載荷）。上車結(jié)構(gòu)在任意位置。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在任何位置。最大起重力矩下的上車結(jié)構(gòu)和懸掛?！猋,Z—Y,ZC（額定幅度?×?額定載荷）最大值，臂架在正側(cè)方，該起重力矩允許的最大額定載荷。1356781217（Y）額定載荷，上車結(jié)構(gòu)在允許的回轉(zhuǎn)范圍內(nèi)，以獲得被測構(gòu)件的最大應(yīng)變。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在任何位置。最大起重力矩下的底盤。Y,Z———表C.2（續(xù)）試驗(yàn)試驗(yàn)工況試驗(yàn)?zāi)康脑囼?yàn)部件和強(qiáng)度安全系數(shù)**初選注然后施加底盤上車結(jié)構(gòu)附件懸掛（鋼絲繩除外）工作載荷超載D（額定幅度?×?額定載荷）最大值，臂架在正后方，該起重力矩允許的最大額定載荷。1356781217（Y）額定載荷，上車結(jié)構(gòu)在允許的回轉(zhuǎn)范圍內(nèi)，以獲得被測構(gòu)件的最大應(yīng)變。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在任何位置。最大起重力矩下的底盤。Y,Z———E產(chǎn)生（額定幅度?×?額定載荷）最大值的額定幅度，使用在該幅度有額定值的最長主臂。61314151617（Y）左右兩側(cè)的額定載荷和側(cè)載（0.02?×?額定載荷）。上車結(jié)構(gòu)在角落位置。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在角落位置。附件和上車結(jié)構(gòu)的完整性?！猋,ZY,ZF為每種規(guī)定的懸掛提供最長主臂。416（X）主臂和副臂剛離開地面。無附件和懸掛的完整性?！猉XG為每種規(guī)定的懸掛提供最長主臂。13141516（Y）左右兩側(cè)最小額定幅度處的額定載荷和側(cè)載（0.02?×?額定載荷），上車結(jié)構(gòu)在角落位置。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在角落位置。附件和懸掛的完整性。——Y,ZY,Z表C.2（續(xù)）試驗(yàn)試驗(yàn)工況試驗(yàn)?zāi)康脑囼?yàn)部件和強(qiáng)度安全系數(shù)**初選注然后施加底盤上車結(jié)構(gòu)附件懸掛（鋼絲繩除外）工作載荷超載H為每種規(guī)定的懸掛提供最長允許的主臂和副臂組合，最小副臂安裝角。4101116（Y）最大額定幅度處的額定載荷和側(cè)載（0.02?×?額定載荷），上車結(jié)構(gòu)在角落位置。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在角落位置。最大扭矩工況下附件的完整性?！猋,Z—I為每種規(guī)定的懸掛提供最長允許的主臂和副臂組合，最小副臂安裝角。1113141516（X）主臂和副臂剛離開地面。無附件、上車結(jié)構(gòu)和懸掛的完整性?！猉XXJ（副臂額定載荷?×?副臂長度?×?sinβ）最大值。存在這種工況時(shí)，使用最長副臂。然后根據(jù)上述工況選擇最長主臂。1113141516（Y）左右兩側(cè)最小額定幅度處的額定載荷和側(cè)載（0.02?×?額定載荷），上車結(jié)構(gòu)在角落位置。（Z）1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在角落位置。附件的完整性?！猋,Z—表C.2（續(xù)）試驗(yàn)試驗(yàn)工況試驗(yàn)?zāi)康脑囼?yàn)部件和強(qiáng)度安全系數(shù)**初選注然后施加底盤上車結(jié)構(gòu)附件懸掛（鋼絲繩除外）工作載荷超載**X：安裝載荷，Y：額定載荷，Z：超載。按照起重機(jī)制造商的說明放置上車結(jié)構(gòu)。如果額定載荷是在上車結(jié)構(gòu)平衡重處于可變位置的情況下提供的，則應(yīng)在該平衡重到回轉(zhuǎn)中心線的最大規(guī)定距離處進(jìn)行試驗(yàn)。如果額定載荷是在上車結(jié)構(gòu)平衡重處于可變位置的情況下提供的，則應(yīng)在該平衡重到回轉(zhuǎn)中心線的最小規(guī)定距離處進(jìn)行試驗(yàn)。吊鉤組、重錘或起升繩附件放置在地面上。對于使用多種主臂和/或上車結(jié)構(gòu)配置的底盤，只宜對產(chǎn)生最大力矩工況的配置進(jìn)行試驗(yàn)。對于使用多種主臂配置的上車結(jié)構(gòu)，只宜對產(chǎn)生最大力矩工況的配置進(jìn)行試驗(yàn)。使用最重的規(guī)定下車輔助平衡重。如果存在最大力矩工況下的平衡重選擇，則使用最輕的規(guī)定平衡重用于該工況。使用最重的規(guī)定上車結(jié)構(gòu)平衡重。當(dāng)不止一種允許的主臂和副臂組合形式產(chǎn)生相同的最長數(shù)值（即100'主臂+60'副臂=160'，120'主臂+40'副臂=160'），使用包含最長主臂的組合（即本示例中使用120'主臂+40’副臂)。同時(shí)安裝兩個(gè)或多個(gè)主臂以延長附件長度時(shí)，宜將每個(gè)系統(tǒng)作為單獨(dú)的索具進(jìn)行試驗(yàn)。[按照ISO11662-2先對主臂+副臂（A）進(jìn)行試驗(yàn)，再對主臂+副臂（A）+副臂（B）進(jìn)行試驗(yàn)]。對于使用多種主臂配置的上車結(jié)構(gòu)，只宜對產(chǎn)生最大載荷工況的配置進(jìn)行試驗(yàn)。在任何情況下都不應(yīng)利用風(fēng)來有利地影響試驗(yàn)結(jié)果。注意由于將荷載直接懸掛在端部而引起的端部撓度方向。將上車結(jié)構(gòu)向同一方向回轉(zhuǎn)至最近的角落進(jìn)行試驗(yàn)。使用制造商規(guī)定的繞繩方法和規(guī)定的最小倍率，并在任意位置從卷筒上放出起升繩。同一上車結(jié)構(gòu)上使用了多個(gè)具有顯著結(jié)構(gòu)或幾何差異的主臂時(shí)，應(yīng)對每個(gè)臂節(jié)進(jìn)行試驗(yàn)。如果機(jī)器已經(jīng)通過另一個(gè)附件進(jìn)行了更大的額定幅度×額定載荷試驗(yàn)，并且通過另一個(gè)附件進(jìn)行了更大的推力試驗(yàn)，則可以取消試驗(yàn)C和D項(xiàng)。伸縮臂附件——試驗(yàn)工況試驗(yàn)試驗(yàn)工況試驗(yàn)?zāi)康脑囼?yàn)部件和強(qiáng)度安全系數(shù)**初選注然后施加底盤上車結(jié)構(gòu)附件懸掛（鋼絲繩除外）1（額定幅度?×?額定載荷）最大值，該起重力矩下允許的最大額定載荷。a.臂架在正后方b.臂架在正側(cè)方12349額定載荷，上車結(jié)構(gòu)在回轉(zhuǎn)范圍內(nèi)，以獲得被測構(gòu)件的最大應(yīng)變。最大負(fù)載力矩下的支腿和底盤。YYY—————2（額定幅度?×?額定載荷）最大值，該起重力矩下的最大伸縮臂長度。4a.額定載荷和側(cè)載（0.03?×?額定載荷）。b.1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在后方。a.伸縮臂重疊作用、起升或懸掛系統(tǒng)、上車結(jié)構(gòu)和轉(zhuǎn)臺軸承系統(tǒng)。b.伸縮臂屈曲、起升油缸或懸掛系統(tǒng)?！猋ZYZYZ3最大伸縮臂長度，（額定幅度?×?額定載荷）最大值。8a.額定載荷和側(cè)載。b.1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在后方。a.伸縮臂重疊效果。b.伸縮臂屈曲和側(cè)彎效果?！猌YZY—4最大伸縮臂長度，可達(dá)到的最小額定幅度。8a.額定載荷和側(cè)載（0.03?×?額定載荷）。b.1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在后方。a.伸縮臂側(cè)彎、上車結(jié)構(gòu)的側(cè)載效果。b.伸縮油缸屈曲、伸縮臂彎曲效果、起升油缸屈曲、或懸掛系統(tǒng)。——YZYZYZ5最大數(shù)值載荷，最短伸縮臂，最小額定幅度。16a.額定載荷，上車結(jié)構(gòu)在回轉(zhuǎn)范圍內(nèi)，以獲得被測構(gòu)件的最大應(yīng)變。b.1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。a.伸縮臂臂端完整性、臂架底部銷軸力、支腿和車架。轉(zhuǎn)臺軸承系統(tǒng)。b.懸掛系統(tǒng)。YZYZYZ—Z表C.3（續(xù)）試驗(yàn)試驗(yàn)工況試驗(yàn)?zāi)康脑囼?yàn)部件和強(qiáng)度安全系數(shù)**初選注然后施加底盤上車結(jié)構(gòu)附件懸掛（鋼絲繩除外）6[副臂額定載荷?×?副臂長度?×?cos(α-β)]最大值，規(guī)定的最長伸縮臂和副臂。5a.額定載荷和側(cè)載（0.03?×?額定載荷）。b.1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在后方。副臂、伸縮臂頭和伸縮臂頂部臂節(jié)的完整性?！猋ZYZ7[副臂額定載荷?×?副臂長度?×?sin(β)]最大值，規(guī)定的最長伸縮臂。5a.額定載荷和側(cè)載（0.03?×?額定載荷）。b.1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在后方。伸縮臂上副臂安裝角和副臂的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)?！猋ZYZ8伸縮臂最大角度，伸縮臂最大長度，安裝角最小時(shí)規(guī)定的最長副臂。57a.額定載荷和側(cè)載（0.03?×?額定載荷）。b.1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在后方。副臂和伸縮臂的完整性和穩(wěn)定性?！猋ZYZ9最大允許額定載荷，伸縮臂伸出1inch～3inch(25mm～76mm)，最小額定幅度。81.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在后方。伸縮臂伸縮油缸附件——ZZ10每個(gè)臂節(jié)（額定載荷?×?t）的最大值，該力矩下允許的最大額定載荷。8a.額定載荷和側(cè)載（0.03?×?額定載荷）。b.1.25倍額定載荷或傾覆載荷，取較低者。上車結(jié)構(gòu)在后方。任一伸縮臂角度手動(dòng)和動(dòng)力驅(qū)動(dòng)臂節(jié)的彎曲效應(yīng)和臂節(jié)伸長?！猋Z——11最大輔助支腿載荷。a.額定載荷。b.1.25倍額定載荷或傾覆載荷。輔助支腿和底盤車架的完整性。YZ——————表C.3（續(xù)）試驗(yàn)試驗(yàn)工況試驗(yàn)?zāi)康脑囼?yàn)部件和強(qiáng)度安全系數(shù)**初選注然后施加底盤上車結(jié)構(gòu)附件懸掛（鋼絲繩除外）**X：安裝載荷，Y：額定載荷，Z：超載。按照起重機(jī)制造商的說明放置上車結(jié)構(gòu)。對于使用多種主臂和/或上車結(jié)構(gòu)配置的底盤，只宜對產(chǎn)生最大力矩工況的配置進(jìn)行試驗(yàn)。使用最重的規(guī)定下車輔助平衡重。如果存在最大力矩工況下的平衡重選擇，則使用最輕的規(guī)定平衡重用于該工況。同時(shí)安裝兩個(gè)或多個(gè)副臂以延長伸縮臂附件長度時(shí)，宜將每個(gè)系統(tǒng)作為單獨(dú)的索具進(jìn)行試驗(yàn)。[按照ISO11662-2先對伸縮主臂+副臂（A）進(jìn)行試驗(yàn)，再對伸縮主臂+副臂（A）+副臂（B）進(jìn)行試驗(yàn)]。對于使用多種伸縮臂配置的上車結(jié)構(gòu)，只宜對產(chǎn)生最大載荷工況的配置進(jìn)行試驗(yàn)。在任何情況下都不應(yīng)利用風(fēng)來有利地影響試驗(yàn)結(jié)果。同一上車結(jié)構(gòu)上使用了多個(gè)具有顯