索網(wǎng)操作平臺(tái)施工索道錨固件及索道計(jì)算書(shū)

1. 基本資料 22. 荷載計(jì)算 53. 主索選用 54. 主索錨固復(fù)核 65. 吊掛索選用 186. 鋼索張拉葫蘆選擇 18基本資料科研A樓采光頂施工索網(wǎng)操作平臺(tái)，縱向長(zhǎng)度37m，橫索間距2.176m，共18根；橫向?qū)挾?0.6m，縱索間距2.12m，共6根；科研B樓采光頂施工索網(wǎng)操作平臺(tái)，縱向長(zhǎng)度16.8m，橫索間距2.1m，共9根；橫向?qū)挾?3.8m，縱索間距2.3m，共7根；索網(wǎng)操作平臺(tái)上鋪大眼安全網(wǎng)，50厚×200寬×長(zhǎng)3000木腳手板，18mm厚竹膠板；施工使用荷載每?jī)筛魉髯鳂I(yè)工人2人，工具10Kg，材料鋁板最重15Kg/塊，鋼龍骨最重20Kg/根；施工材料堆放每跨最多為100Kg；索道吊掛索科研A樓6.53×4.24m（最大索荷面積）；索道吊掛索科研B樓6.9×4.2m（最大索荷面積）?？蒲蠥樓索網(wǎng)操作平臺(tái)平面布置圖科研B樓索網(wǎng)操作平臺(tái)平面布置圖錨固板規(guī)格：采用12mm厚鋼板；后置埋件規(guī)格：200*300*10mm后擴(kuò)底錨栓規(guī)格：M12*110mm。主索6×19，Φ16；1.07kg/m；破斷拉力179KN。荷載計(jì)算竹膠板自重標(biāo)準(zhǔn)值Gk(kN/m2)0.14腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值Gkjb(kN/m2)0.35鋼絲繩自重（KG/m）1.07密目式安全立網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值Gkmw(kN/m2)0.01索網(wǎng)操作平臺(tái)作業(yè)層數(shù)nzj1施工人員荷載（KG）75工具荷載（KG）20材料荷載（KG）100風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.31.11風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz1.318風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1.75索道荷載恒荷載：（0.35+0.14+0.01）×2.176+1.07×9.8/1000=1.1KN/m活荷載：(75×2+20+100)×9.8/1000=2.65KN設(shè)計(jì)荷載1.1×1.3=1.43KN/m2.65×1.4=3.71KN1.11×1.4=1.55KN/m內(nèi)力計(jì)算T=（1.43+1.55）×10.6+3.71=35.3KN主索選用選用Φ16鋼索，查表6×19,1960N/mm2，破斷拉力179KN179÷35.3=5.07Ks=5.05>K=4滿足要求主索錨固復(fù)核1）埋件計(jì)算（后補(bǔ)錨栓）（1）荷載信息埋件承受立柱傳遞來(lái)的荷載相關(guān)信息如下：a立柱的力學(xué)模型為：?jiǎn)慰绾?jiǎn)支(受拉)；b立柱傳遞來(lái)的剪力設(shè)計(jì)值為：V=0Nc立柱傳遞來(lái)的軸向拉力設(shè)計(jì)值為：N=35300Nd埋件所受彎矩設(shè)計(jì)值：EQM=0N·mm埋件布置簡(jiǎn)圖如下圖所示：埋件布置簡(jiǎn)圖（2）群錨受拉內(nèi)力計(jì)算a 受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值按（JGJ145-2013）5.2.2規(guī)定，在軸心拉力和彎矩共同作用下，彈性分析時(shí)，受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值的計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：1：當(dāng)EQ\f(N,n)-\f(My\s\do3(1),Σy\s\do3(i)2)≥0時(shí)：（JGJ145-2013）5.2.2-1EQNsdh=\f(N,n)+\f(My\s\do3(1),Σy\s\do3(i)2)（JGJ145-2013）5.2.2-22：當(dāng)EQ\f(N,n)-\f(My\s\do3(1),Σy\s\do3(i)2)＜0時(shí)：EQNsdh=\f((NL+M)y\s\do3(1)′,Σy\s\do3(i)′2)（JGJ145-2013）5.2.2-3式中：EQM——彎矩設(shè)計(jì)值(N·mm)；EQNsdh——群錨中受拉力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值（N）；EQy\s\do3(1)——錨栓1至群錨形心軸的垂直距離（mm）；EQy\s\do3(i)——錨栓i至群錨形心軸的垂直距離（mm）；EQy\s\do3(1)′——錨栓1至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離（mm）；EQy\s\do3(i)′——錨栓i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離（mm）；EQL——軸力N作用點(diǎn)至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離（mm）；在本計(jì)算中：EQ\f(N,n)-\f(My\s\do3(1),Σy\s\do3(i)2)=\f(35300,4)-\f(0×100,40000)=8825因?yàn)椋?825≥0所以：EQNsdh=\f(N,n)+\f(My\s\do3(1),Σy\s\do3(i)2)=\f(35300,4)+\f(0×100,40000)=8825N按JGJ102-2003的5.5.7中第七條規(guī)定，這里的EQNsdh乘以2就是現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際拉拔應(yīng)該達(dá)到的值。b 群錨受拉區(qū)總拉力設(shè)計(jì)值EQNsdg——群錨受拉區(qū)總拉力設(shè)計(jì)值（N）；依據(jù)前面計(jì)算分析得出，這種情況下螺栓群中的所有錨栓在組合外力作用下都承受拉力，中性軸在錨栓群形心位置，群錨受拉區(qū)總拉力設(shè)計(jì)值為：EQNsdg=N=35300Nc 偏心距(群錨單向偏心受拉)計(jì)算因?yàn)椋篍Q\f(N,n)-\f(My\s\do3(1),Σy\s\do3(i)2)≥0所以：EQe\s\do3(N)=\f(M,N)=\f(0,35300)=0mm（JGJ145-2013）5.2.4-1EQe\s\do3(N)——受拉錨栓合力點(diǎn)相對(duì)于群錨受拉錨栓重心的偏心距（mm）；（3）群錨受剪內(nèi)力計(jì)算根據(jù)（JGJ145-2013）5.3.1規(guī)定及其條文說(shuō)明5.3.1條中說(shuō)明；同時(shí)（JGJ145-2013）5.3.2中規(guī)定，當(dāng)剪力方向有長(zhǎng)槽孔時(shí)，該處錨栓不承擔(dān)剪力；也即是指在某些特定情況下，為使靠近混凝土構(gòu)件邊緣錨栓不承受剪力，可采取在錨板相應(yīng)位置沿剪力方向開(kāi)橢圓形孔的措施。其中：EQh\s\do3(ef)——錨栓的有效錨固深度（mm）；EQc——錨栓與混凝土基材之間的距離，此處取最小邊距值（mm）；本計(jì)算中：EQc=300mm＜10h\s\do3(ef)=800mm；部分錨栓承受剪力；錨栓的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下列公式計(jì)算：EQVsdh=Max(Vsiv)（JGJ145-20135.3.4-4）EQVsiv=\r(,\b(Vsi.xv)2+\b(Vsi.yv)2)（JGJ145-20135.3.4-3）EQVsi.xv=\f(V\s\do3(x),n\s\do3(x))（JGJ145-20135.3.4-1）EQVsi.yv=\f(V\s\do3(y),n\s\do3(y))（JGJ145-20135.3.4-2）式中：EQVsdh——群錨中剪力最大錨栓的剪力設(shè)計(jì)值（N）；EQVsiv——錨栓i所受的剪力設(shè)計(jì)值（N）；EQVsi.xv——錨栓i所受剪力設(shè)計(jì)值的x分量（N）；EQVsi.yv——錨栓i所受剪力設(shè)計(jì)值的x分量（N）；EQV\s\do3(x)——剪切荷載設(shè)計(jì)值V的x分量（N）；EQV\s\do3(y)——剪切荷載設(shè)計(jì)值V的y分量（N）；EQn\s\do3(x)——x方向參與受剪的錨栓數(shù)目；EQn\s\do3(y)——y方向參與受剪的錨栓數(shù)目；EQα\s\do3(v)——剪力與垂直于構(gòu)件自由邊方向軸線之夾角，為0°EQV\s\do3(x)=V·sinα\s\do3(v)=0×sin0o=0NEQV\s\do3(y)=V·cosα\s\do3(v)=0×cos0o=0N第一排錨栓剪力方向長(zhǎng)槽孔：無(wú)第二排錨栓剪力方向長(zhǎng)槽孔：無(wú)EQVsi.xv=\f(V\s\do3(x),n\s\do3(x))=\f(0,4)=0NEQVsi.yv=\f(V\s\do3(y),n\s\do3(y))=\f(0,4)=0NEQVsiv=\r(,\b(Vsi.xv)2+\b(Vsi.yv)2)=\r(,02+02)=0NEQVsdh=Max(Vsiv)=0N（4）錨栓鋼材破壞受拉承載力計(jì)算校核依據(jù)：EQNsdh≤N\s\do3(Rd.s)6.1.1-4（JGJ145-2013）式中：EQNsdh——群錨中拉力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值（N）；EQN\s\do3(Rd.s)——錨栓鋼材破壞受拉承載力設(shè)計(jì)值（N）；EQN\s\do3(Rd.s)=\f(N\s\do3(Rk.s),γ\s\do3(Rs.N))6.1.2-1（JGJ145-2013）EQN\s\do3(Rk.s)=f\s\do3(yk)·A\s\do3(s)6.1.2-2（JGJ145-2013）式中：EQN\s\do3(Rd.s)——錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力設(shè)計(jì)值（N）；EQN\s\do3(Rk.s)——錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值（N）；EQA\s\do3(s)——錨栓應(yīng)力截面面積（mm2）；EQf\s\do3(yk)——錨栓屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）；EQγ\s\do3(Rs.N)——錨栓鋼材破壞受拉承載力分項(xiàng)系數(shù)，按本規(guī)程表4.3.10（JGJ145-2013），結(jié)構(gòu)構(gòu)件取1.3；EQN\s\do3(Rk.s)=f\s\do3(yk)·A\s\do3(s)=400×84.3=33720NEQN\s\do3(Rd.s)=\f(N\s\do3(Rk.s),γ\s\do3(Rs.N))=\f(33720,1.3)=25938.462N≥Nsdh=8825N錨栓鋼材破壞受拉承載力（5）混凝土錐體破壞受拉承載力計(jì)算 校核依據(jù)：EQNsdg≤N\s\do3(Rd.c)6.1.1-5（JGJ145-2013）式中：EQNsdg——群錨受拉區(qū)總拉力設(shè)計(jì)值（N）；EQN\s\do3(Rd.c)——混凝土錐體破壞受拉承載力設(shè)計(jì)值（N）；EQN\s\do3(Rd.c)=\f(N\s\do3(Rk.c),γ\s\do3(Rc.N))6.1.3-1（JGJ145-2013）EQN\s\do3(Rk.c)=NRk.c0\f(A\s\do3(c.N),Ac.N0)·ψ\s\do3(s.N)·ψ\s\do3(re.N)·ψ\s\do3(ec.N)6.1.3-2（JGJ145-2013）對(duì)于開(kāi)裂混凝土：EQNRk.c0=7.0×\r(,f\s\do3(cu.k))×h\s\do3(ef)\s\up3(1.5)6.1.3-3（JGJ145-2013）對(duì)于不開(kāi)裂混凝土：EQNRk.c0=9.8×\r(,f\s\do3(cu.k))×h\s\do3(ef)\s\up3(1.5)6.1.3-4（JGJ145-2013）式中：EQN\s\do3(Rk.c)——混凝土錐體破壞受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值（N）；EQγ\s\do3(Rc.N)——混凝土錐體破壞受拉承載力分項(xiàng)系數(shù)，按本規(guī)程表4.3.10（JGJ145-2013）采用，結(jié)構(gòu)構(gòu)件取3；EQNRk.c0——單根錨栓受拉時(shí)，混凝土理想錐體破壞受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值（N）；EQf\s\do3(cu.k)——混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2），當(dāng)其在45-60（N/mm2）間時(shí)，應(yīng)乘以降低系數(shù)0.95；EQh\s\do3(ef)——錨栓有效錨固深度（mm）；根據(jù)（JGJ145-2013）條文6.1.5說(shuō)明，當(dāng)錨栓間距EQs≥s\s\do3(cr.N)時(shí)，不會(huì)發(fā)生群錨整體的錐體破壞，在計(jì)算時(shí)應(yīng)按單個(gè)錨栓獨(dú)立發(fā)生錐體破壞計(jì)算受拉承載力，反之則按群錨整體發(fā)生錐體破壞計(jì)算受拉承載力。EQs——錨栓最小間距（mm）；EQs\s\do3(cr.N)——混凝土錐體破壞且無(wú)間距效應(yīng)和邊緣效應(yīng)情況下，每根錨栓達(dá)到受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的臨界間矩（mm），按規(guī)范6.1.4（JGJ145-2013）取值為EQ3h\s\do3(ef)；EQs=200mmEQs\s\do3(cr.N)=3h\s\do3(ef)=3×80=240mm另外：（JGJ145-2013）6.1.9還規(guī)定，當(dāng)群錨有三個(gè)及以上邊緣且錨栓的最大邊距EQc\s\do3(max)≤c\s\do3(cr.N)，計(jì)算混凝土錐體受拉破壞的受拉承載力設(shè)計(jì)值EQN\s\do3(Rd.c)時(shí)，應(yīng)取EQh\s\do3(ef)′代替EQh\s\do3(ef)、EQs\s\do3(cr.N)′代替EQs\s\do3(cr.N)、EQc\s\do3(cr.N)′代替EQc\s\do3(cr.N)用于計(jì)算EQNRk.c0、EQA\s\do3(c.N)、EQAc.N0、EQψ\s\do3(s.N)及EQψ\s\do3(ec.N)。EQc\s\do3(cr.N)——混凝土錐體破壞且無(wú)間距效應(yīng)及邊緣效應(yīng)情況下，每根錨栓達(dá)到受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的臨界邊距（mm），按規(guī)范6.1.5（JGJ145-2013）取值為EQ1.5h\s\do3(ef)；錨栓與混凝土基材之間的距離（mm）；EQc\s\do3(1)=300mmEQc\s\do3(2)=300mmEQc\s\do3(3)=300mmEQc\s\do3(4)=300mmEQc\s\do3(max)=300mmEQc\s\do3(cr.N)=1.5h\s\do3(ef)=1.5×80=120mm因?yàn)椋罕居?jì)算中混凝土構(gòu)件為不開(kāi)裂混凝土；EQs=200mm＜s\s\do3(cr.N)=240mm；EQc\s\do3(max)=300mm＞c\s\do3(cr.N)=120mm；群錨有三個(gè)及以上邊緣且錨栓的最大邊距EQc\s\do3(max)≤c\s\do3(cr.N)的條件不成立；所以：EQNRk.c0=9.8\r(,f\s\do3(cu.k))h\s\do3(ef)\s\up3(1.5)=9.8×\r(,30)×80\s\up3(1.5)=38407.999N（JGJ145-20136.1.3-4）EQAc.N0——單根錨栓受拉時(shí)，混凝土理想錐體破壞投影面面積（mm2）；EQAc.N0=s\s\do3(cr.N)2=2402=57600mm2（JGJ145-20136.1.4）EQA\s\do3(c.N)——單根錨栓或群錨受拉時(shí)，混凝土實(shí)際錐體破壞投影面面積（mm2），按（JGJ145-20136.1.5）計(jì)算；EQA\s\do3(c.N)=(c\s\do3(1A)+s\s\do3(m)+c\s\do3(3A))×(c\s\do3(2A)+s\s\do3(n)+c\s\do3(4A))（JGJ145-20136.1.5-4）EQc\s\do3(1A)～c\s\do3(4A)、s\s\do3(ni)、s\s\do3(mi)：計(jì)算投影面積的尺寸（mm）；按規(guī)范還應(yīng)滿足：EQc\s\do3(1A)～c\s\do3(4A)≤c\s\do3(cr.N)EQs\s\do3(mi)、s\s\do3(ni)≤s\s\do3(cr.N)本例中，錨栓排布情況為：2行2列，因此得出：EQc\s\do3(1A)=120mm，EQc\s\do3(2A)=120mm，EQc\s\do3(3A)=120mm，EQc\s\do3(4A)=120mmEQs\s\do3(m)=200mm，EQs\s\do3(n)=200mmEQA\s\do3(c.N)=(120+200+120)×(120+200+120)=193600mm2EQψ\s\do3(s.N)——邊矩c對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)應(yīng)按6.1.6（JGJ145-2013）計(jì)算，當(dāng)EQψ\s\do3(s.N)計(jì)算值大于1.0時(shí)，應(yīng)取1.0。EQc——邊矩（mm），有多個(gè)邊距時(shí)應(yīng)取最小值。EQψ\s\do3(s.N)=0.7+0.3×\f(c,c\s\do3(cr.N))=0.7+0.3×\f(300,120)=1.45（JGJ145-20136.1.6）?。篍Qψ\s\do3(s.N)=1EQψ\s\do3(re.N)——表層混凝土因密集配筋的剝離作用對(duì)受拉承載力的影響系數(shù)應(yīng)按（JGJ145-2013）6.1.7公式計(jì)算，當(dāng)EQψ\s\do3(re.N)的計(jì)算值大于1.0時(shí)，應(yīng)取1.0。當(dāng)錨固區(qū)鋼筋間距s≥150mm或鋼筋直徑d≤10mm且s≥100mm時(shí)，取1.0；EQψ\s\do3(re.N)=0.5+\f(h\s\do3(ef),200)=0.5+\f(80,200)=0.9（JGJ145-20136.1.7）?。篍Qψ\s\do3(re.N)=0.9EQψ\s\do3(ec.N)——荷載偏心對(duì)受拉承載力的影響系數(shù)，按（JGJ145-2013）6.1.8公式計(jì)算；當(dāng)EQψ\s\do3(ec.N)的計(jì)算值大于1.0時(shí)，應(yīng)取1.0；當(dāng)為雙向偏心時(shí)，應(yīng)分別按兩個(gè)方向計(jì)算，EQψ\s\do3(ec.N)應(yīng)取EQψ\s\do3(ec.N1)·ψ\s\do3(ec.N2)EQψ\s\do3(ec.N)=\f(1,1+2e\s\do3(N)/s\s\do3(cr.N))=\f(1,1+2×0/240)=16.1.8（JGJ145-2013）?。篍Qψ\s\do3(ec.N)=1把上面所得到的各項(xiàng)代入，得：EQN\s\do3(Rk.c)=NRk.c0·\f(A\s\do3(c.N),Ac.N0)·ψ\s\do3(s.N)·ψ\s\do3(re.N)·ψ\s\do3(ec.N)=38407.999×\f(193600,57600)×1×0.9×1=116184.197NEQN\s\do3(Rd.c)=\f(N\s\do3(Rk.c),γ\s\do3(Rc.N))=\f(116184.197,3)=38728.066N≥Nsdg=35300N群錨混凝土錐體受拉破壞承載力（6）混凝土劈裂破壞承載力驗(yàn)算 a 錨栓安裝過(guò)程中的劈裂破壞根據(jù)規(guī)范（JGJ145-2013）6.1.10規(guī)定，錨栓安裝過(guò)程中不產(chǎn)生劈裂破壞的最小邊距EQc\s\do3(min)、最小間距EQs\s\do3(min)及基材最小厚度EQh\s\do3(min)，應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）EQh≥h\s\do3(min)，EQh\s\do3(min)=2h\s\do3(ef)，且EQh\s\do3(min)≥100mm；（2）當(dāng)為膨脹型錨栓時(shí)：EQc\s\do3(min)≥2h\s\do3(ef)，EQs\s\do3(min)≥h\s\do3(ef)（3）當(dāng)為擴(kuò)底型錨栓時(shí)：EQc\s\do3(min)≥h\s\do3(ef)，EQs\s\do3(min)≥h\s\do3(ef)在本例中，所選錨栓為：擴(kuò)底型錨栓EQh\s\do3(ef)=80mmEQh\s\do3(min)=2h\s\do3(ef)=160mmEQh=400mm≥h\s\do3(min)，EQh\s\do3(min)≥100mmEQc\s\do3(min)=300mm≥h\s\do3(ef)，EQs\s\do3(min)=200mm≥h\s\do3(ef)所以，錨栓安裝過(guò)程中不會(huì)產(chǎn)生劈裂破壞，（7）錨栓鋼材破壞受剪承載力計(jì)算校核依據(jù)：EQVsdh≤V\s\do3(Rd.s)6.1.13-4（JGJ145-2013）式中：EQVsdh——群錨中剪力最大錨栓的剪力設(shè)計(jì)值（N）；EQV\s\do3(Rd.s)——錨栓鋼材破壞受剪承載力設(shè)計(jì)值（N）；EQV\s\do3(Rd.s)=\f(V\s\do3(Rk.s),γ\s\do3(Rs.V))6.1.14-1（JGJ145-2013）EQγ\s\do3(Rs.V)——錨栓鋼材破壞受剪承載力分項(xiàng)系數(shù)，按表4.3.10（JGJ145-2013），結(jié)構(gòu)構(gòu)件取1.3；EQV\s\do3(Rk.s)——錨栓鋼材破壞受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值（N），此處按無(wú)杠桿臂的純剪情況考慮；EQV\s\do3(Rk.s)=0.5f\s\do3(yk)A\s\do3(s)=0.5×400×84.3=16860N6.1.14-2（JGJ145-2013）EQV\s\do3(Rd.s)=\f(V\s\do3(Rk.s),γ\s\do3(Rs.V))=\f(16860,1.3)=12969.231N≥Vsdh=0N所以，錨栓鋼材受剪破壞承載力（8）混凝土邊緣破壞受剪承載力計(jì)算通過(guò)對(duì)規(guī)范（JGJ145-2013）6.1.15的理解，錨栓邊距EQc≤10h\s\do3(ef)或EQc≤60d時(shí)，應(yīng)對(duì)混凝土邊緣破壞受剪承載力進(jìn)行驗(yàn)算，當(dāng)上述條件不成立時(shí)，可不進(jìn)行混凝土邊緣破壞受剪承載力驗(yàn)算。EQc=300mm≤10h\s\do3(ef)=800mmEQc=300mm≤60d=720mm本計(jì)算中，應(yīng)對(duì)混凝土邊緣破壞受剪承載力進(jìn)行驗(yàn)算。校核依據(jù)：EQVsdg≤V\s\do3(Rd.c)6.1.13-5（JGJ145-2013）式中：EQVsdg——群錨總剪力設(shè)計(jì)值（N）；EQV\s\do3(Rd.c)——混凝土邊緣破壞受剪承載力設(shè)計(jì)值（N）；EQV\s\do3(Rd.c)=\f(V\s\do3(Rk.c),γ\s\do3(Rc.V))6.1.15-1（JGJ145-2013）EQV\s\do3(Rk.c)——混凝土邊緣破壞受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值（N）；EQγ\s\do3(Rc.V)——混凝土邊緣破壞受剪承載力分項(xiàng)系數(shù)，按表4.3.10（JGJ145-2013）采用，結(jié)構(gòu)構(gòu)件取2.5；EQV\s\do3(Rk.c)=VRk.c0\f(A\s\do3(c.V),Ac.V0)·ψ\s\do3(s.V)·ψ\s\do3(h.V)·ψ\s\do3(α.V)·ψ\s\do3(re.V)·ψ\s\do3(ec.V)6.1.15-2（JGJ145-2013）式中：EQVRk.c0——單根錨栓垂直構(gòu)件邊緣受剪時(shí)，混凝土理想邊緣破壞受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值（N），按6.1.16（JGJ145-2013）采用；對(duì)于開(kāi)裂混凝土：EQVRk.c0=1.35×d\s\up3(α)h\s\do3(ef)\s\up3(β)\r(,f\s\do3(cu.k))c\s\do3(2)\s\up3(1.5)6.1.16-1（JGJ145-2013）對(duì)于不開(kāi)裂混凝土：EQVRk.c0=1.9×d\s\up3(α)h\s\do3(ef)\s\up3(β)\r(,f\s\do3(cu.k))c\s\do3(2)\s\up3(1.5)6.1.16-2（JGJ145-2013）EQAc.V0——單根錨栓受剪，無(wú)平行剪力方向的邊界影響、構(gòu)件厚度影響或相鄰錨栓影響時(shí)，混凝土理想邊緣破壞在側(cè)向的投影面面積（mm2），按6.1.17（JGJ145-2013）采用；EQA\s\do3(c.V)——單根錨栓或群錨受剪時(shí)，混凝土實(shí)際邊緣破壞在側(cè)向的投影面面積（mm2），按6.1.18（JGJ145-2013）采用；EQψ\s\do3(s.V)——邊距比EQc\s\do3(1)/c\s\do3(2)對(duì)受剪承載力的影響系數(shù)，按6.1.19（JGJ145-2013）采用；當(dāng)EQψ\s\do3(s.V)的計(jì)算值大于1.0時(shí)，應(yīng)取1.0；EQψ\s\do3(h.V)——邊距與構(gòu)件厚度比EQc\s\do3(2)/h對(duì)受剪承載力的影響系數(shù)，按6.1.20（JGJ145-2013）采用；當(dāng)EQψ\s\do3(h.V)的計(jì)算值大于1.0時(shí)，應(yīng)取1.0；EQψ\s\do3(α.V)——剪切角度EQα\s\do3(V)對(duì)受剪承載力的影響系數(shù)，按6.1.21（JGJ145-2013）采用；EQα\s\do3(V)——剪力與垂直于構(gòu)件自由邊方向軸線之夾角，EQα\s\do3(V)不大于90°，當(dāng)EQα\s\do3(V)大于90°時(shí)只計(jì)算平行于邊緣的剪力分量；EQψ\s\do3(ec.V)——荷載偏心EQe\s\do3(V)對(duì)群錨受剪承載力的影響系數(shù)，按6.1.22（JGJ145-2013）采用；當(dāng)EQψ\s\do3(ec.V)的計(jì)算值大于1.0時(shí)，應(yīng)取1.0；EQe\s\do3(V)——剪力合力點(diǎn)至受剪錨栓重心的距離（mm），本計(jì)算中取值0mm；EQψ\s\do3(re.V)——錨固區(qū)配筋對(duì)受剪承載力的影響系數(shù)，按6.1.23（JGJ145-2013）采用，本例中EQψ\s\do3(re.V)取1.2；同時(shí)，規(guī)范（JGJ145-2013）6.1.25指出，后錨固基材厚度h小于EQ1.5c\s\do3(2)、平行于剪力作用方向的錨栓邊距EQc\s\do3(1)≤1.5c\s\do3(2)、EQc\s\do3(3)≤1.5c\s\do3(2)時(shí)，應(yīng)分別用EQc\s\do3(2)′代替相應(yīng)公式中的EQc\s\do3(2)參與計(jì)算；本例計(jì)算中的情況：a混凝土構(gòu)件為不開(kāi)裂混凝土；b剪力與垂直于構(gòu)件自由邊方向軸線之夾角EQα\s\do3(V)=0°；cEQh=400mm≤1.5c\s\do3(2)=450mm；dEQc\s\do3(1)=300mm≤1.5c\s\do3(2)=450mm，EQc\s\do3(3)=300mm≤1.5c\s\do3(2)=450mm；下面依次對(duì)上面提到的各參數(shù)計(jì)算：EQc\s\do3(2)′=Max\b(\f(c\s\do3(1),1.5)，\f(c\s\do3(3),1.5)，\f(h,1.5)，\f(s\s\do3(2.max),3))=Max\b(\f(300,1.5)，\f(300,1.5)，\f(400,1.5)，\f(200,3))=266.667mmEQVRk.c0=1.9×d\s\up3(α)h\s\do3(ef)\s\up3(β)\r(,f\s\do3(cu.k))c\s\do3(2)′\s\up3(1.5)EQα=0.1\b(\f(l\s\do3(f),c\s\do3(2)′))\s\up3(0.5)6.1.16-3（JGJ145-2013）EQβ=0.1\b(\f(d\s\do3(nom),c\s\do3(2)′))\s\up3(0.2)6.1.16-4（JGJ145-2013）式中：EQd——螺栓螺桿直徑（mm）；EQα——系數(shù)；EQβ——系數(shù)；EQl\s\do3(f)——剪切荷載下錨栓有效長(zhǎng)度，取EQl\s\do3(f)=h\s\do3(ef)，且EQl\s\do3(f)≤8d，本處取80mm；EQc\s\do3(2)′——錨栓與混凝土基材邊緣的距離（mm）；EQd\s\do3(nom)——錨栓外徑（mm）；EQα=0.1\b(\f(l\s\do3(f),c\s\do3(2)′))\s\up3(0.5)=0.1×\b(\f(80,266.667))\s\up3(0.5)=0.055EQβ=0.1\b(\f(d\s\do3(nom),c\s\do3(2)′))\s\up3(0.2)=0.1×\b(\f(12,266.667))\s\up3(0.2)=0.054EQVRk.c0=1.9×d\s\up3(α)h\s\do3(ef)\s\up3(β)\r(,f\s\do3(cu.k))c\s\do3(2)′\s\up3(1.5)=1.9×12\s\up3(0.055)×80\s\up3(0.054)×\r(,30)×266.667\s\up3(1.5)=65824.864NEQAc.V0=4.5c\s\do3(2)′2=4.5×266.6672=320000.8mm26.1.17（JGJ145-2013）EQA\s\do3(c.V)=(1.5c\s\do3(2)′+s\s\do3(2)+c\s\do3(1))×h6.1.18-3（JGJ145-2013）EQh≤1.5c\s\do3(2)，此處取值為：EQh=400mm；EQs\s\do3(2)≤3c\s\do3(2)，此處取值為：EQs\s\do3(2)=200mm；EQc\s\do3(1)≤1.5c\s\do3(2)，此處取值為：EQc\s\do3(1)=300mm；EQA\s\do3(c.V)=(1.5×266.667+200+300)×400=360000.2mm2EQψ\s\do3(s.V)=0.7+0.3×\f(c\s\do3(1),1.5c\s\do3(2)′)=0.7+0.3×\f(300,1.5×266.667)=0.9256.1.19（JGJ145-2013）取：EQψ\s\do3(s.V)=0.925EQψ\s\do3(h.V)=\b(\f(1.5c\s\do3(2)′,h))\s\up3(1/2)=\b(\f(1.5×266.667,400))\s\up3(1/2)=16.1.20（JGJ145-2013）?。篍Qψ\s\do3(h.V)=1EQψ\s\do3(a.V)=\r(\f(1,(cosα\s\do3(V))2+\b(\f(sinα\s\do3(V),2.5))2))=16.1.21（JGJ145-2013）EQψ\s\do3(ec.V)=\f(1,1+2e\s\do3(V)/3c\s\do3(2))=\f(1,1+2×0/3/300)=16.1.22（JGJ145-2013）?。篍Qψ\s\do3(ec.V)=1把上面各結(jié)果代入，得到混凝土邊緣破壞受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值：EQV\s\do3(Rk.c)=VRk.c0\f(A\s\do3(c.V),Ac.V0)·ψ\s\do3(s.V)·ψ\s\do3(h.V)·ψ\s\do3(α.V)·ψ\s\do3(re.V)·ψ\s\do3(ec.V)EQ=65824.864×\f(360000.2,320000.8)×0.925×1×1×1.2×1=82198.639NEQV\s\do3(Rd.c)=\f(V\s\do3(Rk.c),γ\s\do3(Rc.V))=\f(82198.639,2.5)=32879.456N因?yàn)?，EQV\s\do3(Rd.c)=32879.456N≥Vsdg=0N所以，混凝土邊緣破壞受剪承載能力（9）混凝土剪撬破壞受剪承載力計(jì)算校核依據(jù)：EQVsdg≤V\s\do3(Rd.cp)6.1.13-6（JGJ145-2013）式中：EQVsdg——群錨總剪力設(shè)計(jì)值(N)EQV\s\do3(Rd.cp)——混凝土剪撬破壞受剪承載力設(shè)計(jì)值（N）；EQV\s\do3(Rd.cp)=\f(V\s\do3(Rk.cp),γ\s\d