2025鋼板墻和鋼板組合墻技術規(guī)程

鋼板墻和鋼板組合墻技術規(guī)程PAGEPAGE6目 次總則 1術語和符號 2術語 2符號 3基本規(guī)定 6一般規(guī)定 6材料 7結構布置 9結構變形和舒適度驗算 10構件承載力設計 11結構計算分析 12結構抗震性能化設計 17非加勁鋼板墻 18一般規(guī)定 18非加勁鋼板墻的承載力計算 18橫放波形鋼板墻的承載力計算 25豎放波形鋼板墻的承載力計算 29加勁鋼板墻 32一般規(guī)定 32承載力計算 33防屈曲鋼板墻 45一般規(guī)定 45承載力計算 46鋼板組合墻 49一般規(guī)定 49一字形鋼板組合墻的強度計算 51鋼板組合墻的穩(wěn)定計算 53構造要求 58連接與節(jié)點 63一般規(guī)定 63鋼板墻與邊緣構件的連接 63鋼板組合墻拼接節(jié)點 65鋼板組合墻墻腳節(jié)點 69鋼梁與鋼板組合墻連接節(jié)點 74樓板與鋼板組合墻連接節(jié)點 78鋼結構防護 81抗火設計 81防腐蝕設計 82制作與安裝 85一般規(guī)定 85制作和涂裝 8610.3安裝 8710.4鋼板組合墻內混凝土澆筑 89質量驗收 91一般規(guī)定 91原材料及成品進場 91構件加工工程 934安裝和連接 97鋼板組合墻內混凝土工程 100附錄A鋼板剪力墻等效支撐模型 102附錄B材料非線性本構關系模型 104附錄C鋼板墻和鋼板組合墻構件損傷評價 110本規(guī)程用詞說明 112引用標準名錄 113附：條文說明 115ContentsGeneralprovisions 1Termsandsymbols 21Terms 2Symbols 3Basicrequirements 6Generalrequirements 6Materials 7Arrangementofstructure 9Deformationforstructuresandmembersandcomfort 10Designonstrengthofstructuralmembers 11Structuralanalysisandcalculation 12Performancedesigninseismicresistanceofstructure 17Unstiffenedsteelplatewall(USPW) 18Generalrequirements 18CalculationonresistanceofUSPW 18CalculationonresistanceofhorizontalcorrugatedSPW…25CalculationonresistanceofverticalcorrugatedSPW…29Stiffenedsteelplatewall 32Generalrequirements 32Calculationonresistance 33Buckling-restrainedsteelplatewall 45Generalrequirements 45Calculationonresistance 46Steelplateandconcretecompositewall(SPCW) 49Generalrequirements 49StrengthcalculationoflinearshapedSPCW 51StabilitycalculationofSPCW 53Detailingrequirements 58Designofjoints 63Generalrequirements 63Boundarymembers-SPWjoints 63ConnectionjointsofSPCW 65WallfootingofSPCW 69Beam-SPCWjoints 74Slab-SPCWjoints 78Protectionofsteelstructures 81Fire-resistancedesign 81Corrosionpreventiondesign 82Fabricationanderection 85Generalrequirements 85Fabricationandcoating 86Installation 87ConcretepouringofSPCW 89Acceptanceforquality 91Generalrequirements 91Materialsandproductsapproach 91Processingofcomponents 93Installationandconnection 97ConcreteprojectofSPCW 100AppendixAEquivalentsupportmodelofSPW 102AppendixBNonlinearconstitutivemodelofmaterials 104AppendixCDamageassessmentofSPWandSPCW 110Explanationofwordinginthisstandard 112Listofquotedstandards 113Addition:Explanationofprovisions 115PAGEPAGE1001 總則為規(guī)范鋼板墻和鋼板組合墻結構在工程建設中的應用，做本規(guī)程適用于浙江省工業(yè)與民用建筑中鋼板墻和鋼板組合鋼板墻和鋼板組合墻結構的設計、施工與驗收，除應符合術語steelplatewall設置在框架梁柱間的鋼板墻體，以承擔水平剪力為主，也可用于承擔豎向力。unstiffenedsteelplatewall僅由鋼板獨立構成的鋼板墻。stiffenedsteelplatewall在鋼板上設置加勁肋以增加平面外剛度的鋼板墻。buckling-restrainedsteelplatewall在鋼板面外設置剛性約束構件以抑制平面外屈曲，使鋼板達到屈服強度并充分耗能的鋼板墻。steelplateandconcretecompositewall由兩側外包鋼板和中間內填混凝土組合而成并共同工作的組合構件。封閉多腔鋼管混凝土組合墻concretefilledmulti-chambertubecompositewall通過在外包鋼板之間設置與外包鋼板連續(xù)焊接的分腔鋼板，將墻體分隔成多個豎向通長空腔，并在腔內澆筑混凝土形成的組合墻。點狀拉結雙鋼板組合墻pointtieddoublesteelplatecompositewall通過設置按一定方式排布的拉結螺桿來連接墻體兩側外包鋼板，并在外包鋼板之間澆筑混凝土形成的組合墻。-steelframe-steelplatewallstructure由鋼框架和鋼板墻共同承受豎向和水平作用的結構。鋼框架-鋼板墻核心筒結構steelframe-steelplatecorewallstructure由鋼框架和鋼板墻圍成的核心筒共同承受豎向和水平作用的結構。鋼板組合墻結構steelplateandconcretecompositewallstructure由鋼板組合墻組成的承受豎向和水平作用的結構。鋼框架鋼板組合墻結構steelframe-steelplateandconcretecompositewallstructure由鋼框架和鋼板組合墻共同承受豎向和水平作用的結構。鋼框架-鋼板組合墻核心筒結構steelframe-steelplateandconcretecompositecorewallstructure由鋼框架和鋼板組合墻圍成的核心筒共同承受豎向和水平作用的結構。符號S——荷載效應組合設計值；G——重力荷載代表值；R——承載力設計值；N——軸心力設計值；Nun——軸心受壓時凈截面受壓承載力設計值；Nu——軸心受壓時截面受壓承載力設計值；Nuk——軸心受壓時截面受壓承載力標準值；NE——歐拉臨界力；M——彎矩設計值；Mu——截面受彎承載力設計值；Mu,n——凈截面受彎承載力設計值；Muk——截面全塑性受彎承載力標準值；V——剪力設計值?！狦c——混凝土的剪切模量；scf——鋼材強度設計值；fc——混凝土抗壓強度設計值；fy——————fvk——鋼材的抗剪強度標準值。H——房屋高度；Hc；Is——組合墻鋼板部分的截面慣性矩；Ic——組合墻混凝土部分的截面慣性矩；——————s；twm；tp——Js————系數；0E————軸心受壓構件的穩(wěn)定系數；0,n——鋼板墻的相對高厚比；l0——軸心受壓構件的計算長度；k——嵌固系數；k——屈曲系數；nv——加勁肋的道數；j--鋼板-建筑的抗震設防類別應按現(xiàn)行國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223的規(guī)定進行確定。本規(guī)程中的甲類建筑、乙類建筑、丙類建筑分別為現(xiàn)行國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223中的特殊設防類、重點設防類、標準設防類的簡稱。乙類和丙類鋼板墻和鋼板組合墻結構適用的最大高度應符3.1.3表3.1.3 鋼板墻和鋼板組合墻結構最大適用高度（m）結構體系設防烈度6度，7度（0.10g）8度(0.20g)鋼框架-鋼板墻結構240200鋼框架-鋼板墻核心筒結構250200鋼板組合墻結構200160鋼框架-鋼板組合墻結構鋼框架-鋼板組合墻核心筒結構250200注：1甲類建筑，6、7度時宜按本地區(qū)抗震設防烈度提高一度后符合本表的規(guī)定；房屋高度指室外地面到主要屋面板板頂的高度（不包括局部突出屋頂部分）；超過表內高度的房屋，應進行專門的研究和論證，采取有效的加強措施；框架柱包括鋼柱和鋼管混凝土柱。3.1.4表3.1.4 鋼板墻和鋼板組合墻結構最大適用高寬比設防烈度6度，7度（0.10g）8度(0.20g)最大高寬比76注：1計算高寬比的高度從室外地面算起；2當塔形建筑底部有大底盤時，計算高寬比的高度從大底盤頂部算起。各抗震設防類別鋼板墻和鋼板組合墻結構的抗震措施應符GB55002GB50011GB50223鋼板墻和鋼板組合墻結構抗震等級應根據抗震設防分類、抗震設防烈度、結構體系和房屋高度采用不同的抗震等級，并應符合相應的計算和構造措施要求。丙類建筑的抗震等級應按表3.1.6確定。表3.1.6 鋼板墻和鋼板組合墻結構丙類建筑抗震等級房屋高度設防烈度6度7度（0.10g）8度(0.20g)≤50m四三＞50m四三二注：1高度接近或等于高度分界時，應結合房屋不規(guī)則程度及場地、地基條件適當確定抗震等級；2構件的抗震等級應與結構相同，當某個部位各構件的承載力均滿足2倍地震組合下的內力要求時，7～8度的構件抗震等級應允許按降低1度確定。材料鋼材的選用應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結構通用規(guī)范》GB55006、《鋼結構設計標準》GB50017和《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011JGJ99鋼材牌號宜采用Q235Q355Q390Q420Q460和Q345GJ，質量等級不應低于B級，其質量應分別符合國家現(xiàn)行標準《碳素GB/T700GB/T1591GB/T19879的規(guī)定，當有可靠依據時也可采用其它矩形鋼管可采用冷彎成型的直縫焊接管或熱軋管，也可采用冷彎型鋼或熱軋鋼板、型鋼焊接成型的矩形管。焊縫可采用高頻焊、自動或半自動焊和手工對接焊縫。當采用冷彎成型的矩形JG/T178中I當采用熱軋成型鋼管或由熱軋鋼板、型鋼焊接組成的矩形鋼管時，鋼材的強度指標和其他物理性能指標應按現(xiàn)行國家標準GB50017GB50018鋼板組合墻和鋼管混凝土柱內混凝土強度等級不應低于C30，不宜高于C80。200mm200mm混凝土強度等級、力學性能和質量標準應按國家現(xiàn)行標準GB55008GB50010業(yè)標準《自密實混凝土應用技術規(guī)程》JGJ/T283的有關規(guī)定。鋼板墻和鋼板組合墻結構用焊接材料應符合國家現(xiàn)行標準《鋼結構設計標準》GB50017、《鋼結構焊接規(guī)范》GB50661和《高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程》JGJ99的有關規(guī)定。鋼板墻和鋼板組合墻結構連接用緊固件材料應符合現(xiàn)行行JGJ99GB/T2705HG/T3668和設計文件的有關規(guī)定。GB14907抗側力結構的平面布置宜規(guī)則，宜沿平面兩個主軸方向或墻體宜均勻布置在建筑物的周邊、樓電梯間、住宅分戶墻縱、橫一字形組合墻宜相連組成LT［單片墻底部承擔的水平剪力不宜超過結構底部總水平剪力30%；-鋼板墻宜滿布于框架。當鋼板墻一側或者兩側無法與框架柱連接時，應在自由邊緣設置豎向加勁構件，剛度應滿足本規(guī)程4.2.9鋼板墻宜相對于邊緣構件居中布置，當框架梁相對于柱存在偏心時，鋼板墻應優(yōu)先相對于鋼梁居中放置，且應保證柱子在鋼板墻偏心荷載作用下的整體扭轉剛度，鋼柱的錨固剛度應符合4.2.2抗震設計時，鋼板組合墻底部加強部位范圍，應符合下列規(guī)定：24m時，底部加強部位高1/10二者的較大值；房屋高度不24m當鋼板組合墻結構計算嵌固端位于地下一層的底板或以下400mm1.2m。1/12，當筒體結構設置角筒等其他增強結構整體剛度的構件在風荷載或多遇地震標準值作用下，按彈性方法計算的鋼板墻和鋼板組合墻結構樓層層間最大水平位移與層高之比不宜大3.4.1表3.4.1彈性層間位移角限值結構體系風荷載多遇地震鋼框架-鋼板墻(核心筒)結構1/2501/250鋼板組合墻結構鋼框架-鋼板組合墻結構鋼框架-鋼板組合墻核心筒結構住宅建筑其他建筑住宅建筑其他建筑1/4001/3001/3001/250鋼板墻和鋼板組合墻結構在罕遇地震作用下的彈塑性變形150m1）表3.4.2規(guī)定的高度范圍且為豎向不規(guī)則類型的結構；表3.4.2 彈塑性變形驗算的豎向不規(guī)則結構高度烈度、場地類別房屋高度（m）8度Ⅰ、Ⅱ類場地和7度＞1008度Ⅲ、Ⅳ類場地＞802）7度Ⅲ、Ⅳ類場地的乙類建筑。-（1/50，鋼板組合墻結--1/70。鋼板墻和鋼板組合墻結構風振舒適度驗算及樓蓋結構舒適JGJ99JGJ/T441

0SRSRE

（3.5.1-1）（3.5.1-2）式中：0——結構重要性系數，應符合現(xiàn)行國家標準《建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068的規(guī)定；S——作用組合的效應設計值：應符合現(xiàn)行國家標準《建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068的規(guī)定；R——構件承載力設計值；RE——構件承載力抗震調整系數。鋼構件及鋼管混凝土柱的承載力抗震調整系數應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結構設計標準》GB50017、《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011GB50936JGJ99的有關規(guī)定。鋼板組0.81.0。荷載的標準值、荷載分項系數、荷載組合值系數等應符合GB5500150009GB5500250011在豎向荷載、風荷載以及多遇地震作用下，結構的內力和變形可采用彈性方法計算；在罕遇地震作用下結構的彈塑性變形當設計措施能保證樓蓋平面內的整體剛度時，可假定樓蓋在其自身平面內為無限剛性計算結構內力與變形。當樓蓋可能產生較明顯的面內變形時，應考慮樓蓋平面內的實際剛度及變形對計算各振型地震影響系數所采用的結構自振周期，應考慮非承重填充墻的剛度影響予以折減。當非承重墻體為輕質砌塊、0.9～1.0。-(d 1iEJ0.7H2nd 1i

（3.6.5-1）--d 1iEJ1.0H2nd 1i

（3.6.5-2）Jdkm2，可按倒三角形分布荷載作用下結構頂點位移相等的原則，將結構的側向剛度折算為豎向懸臂受彎構件；ii131.5n——總樓層數。結構的整體穩(wěn)定性也可根據屈曲分析結果來進行判斷，此-()5；鋼板組合墻結構、鋼框架-鋼板組合墻結構、鋼框架-鋼板7.5。結構彈性計算模型應根據結構實際情況確定，應能較準確地反映結構中各構件的實際受力情況，并應計入重力二階效應的影響。當采用二階彈性分析方法時，假想水平荷載的取值宜符合GB50017鋼板墻的剪切變形，當鋼板墻承受豎向荷載時，還應考慮當充分利用拉力場強度時，鋼板墻可采用剪切膜單元參與0.6豎向構件的內力大小。鋼板墻也可按抗側剛度相等的原則等代為交叉支撐，具體A。對充分利用拉力場強度的情況，在0.6倍；鋼板墻僅考慮梁錨固拉力場時，內力分析模型中，剪切模0.7；參與承擔豎向荷載的鋼板墻，宜采用各向同性的平面應力單元參與結構整體的內力分析；也可采用正交異性板單元進行分波形鋼板墻的彈性分析中，截面剪切剛度的計算應符合下ssswK1sssws

（3.6.9-1）sbssb0

（3.6.9-2）Ks；sG/2；ss；s0；tw；sm。B ,B ,G 1

,B xx swall yy wall xys

wall xy wall

(3.6.9-3)IsIcEA——構件的截面軸壓剛度（N；EI——構件的截面抗彎剛度（Nm2；GA——構件的截面剪切剛度（N；scscE——鋼材的彈性模量（N/m2；E——混凝土的彈性模量（N/m2；G——鋼材的剪變模量（N/m2；G——混凝土的剪變模量（N/m2scscscsA——組合墻鋼板部分的截面面積（m2；A——組合墻混凝土部分的截面面積（m2；I——組合墻鋼板部分的截面慣性矩（m4；scscI——組合墻混凝土部分的截面慣性矩（mm4。c

（3.6.10-1）（3.6.10-2）（3.6.10-3）鋼框架-鋼板墻結構、鋼框架-鋼板組合墻結構的框架部分按剛度分配計算得到的地震層剪力應乘以調整系數，達到不小于25%1.8倍二者的較小值。鋼框架-鋼板組合剪力墻結構應根據在規(guī)定的水平力作用下結構底層框架部分承受的傾覆力矩與結構總地震傾覆力矩的比框架部分承受的地震傾覆力矩不大于結構總地震傾覆力10%框架部分承受的地震傾覆力矩大于結構總地震傾覆力矩10%筒體結構的框架部分按側向剛度分配的樓層地震剪力標框架部分分配的樓層地震剪力標準值的最大值不宜小于10%；當框架部分分配的地震剪力標準值的最大值小于結構底部總地震剪力標準值的10%時，各層框架部分承擔的地震剪力標15%；此時，各層核當框架部分分配的地震剪力標準值小于結構底部總地震25%，但其最大值不小于結構底部總地震剪力標準10%25%和框架部分1.823V=ηvwVw （3.6.14）VN；Vw；ηvw——1.2。構件可采用纖維模型或分層殼模型；鋼板墻可采用等效支撐分析A的規(guī)定采用。材料的本構關系模型可按本規(guī)程附錄B50m時50m100m100m200m0.03200m0.02；多遇地震作用下，鋼框架-鋼板剪力墻(核心筒)結構房屋阻GB500110.01~0.02；0.01~0.015。0.05。當鋼板墻和鋼板組合墻結構采用抗震性能化設計時，應根據抗震設防類別、設防烈度、場地條件、結構類型和不規(guī)則性、建筑使用功能和附屬設施功能的要求、投資大小、震后損失和修結構及構件抗震性能化設計的性能目標、性能水準和計算JGJ99、GBDBJ33/T1318GB50017損傷評價可按附錄C采用非加勁鋼板墻時，宜采取措施以減少重力荷載傳遞至1.64.2.73mm。波形鋼板墻棱線橫放時，只參與抗剪；棱線豎放時，波形鋼板參與承擔豎向荷載和彎矩。在承受垂直板面荷載時，波形鋼600 (4.1.5-1)Hctk

(4.1.5-2)式中：——鋼板墻的相對高厚比；Hc；pm；235/fyk，k235/fyfy——鋼材的屈服強度。4.2.112圖4b、4.2.1c)鋼板墻 (b)設置豎向稀疏加勁肋的寬鋼板墻(c)設置橫向稀疏加勁肋的窄鋼板墻 (d)開門洞鋼板墻圖4.2.1典型非加勁鋼板剪力墻當邊緣構件在鋼板墻面內方向的有效約束剛度滿足下列條0.0032th4Ice

Pas

(4.2.2-1)Ibe

a4 Pshs

(4.2.2-2)Ie4;Ieb――邊緣梁的有效約束抗彎慣性矩（mm4）;hs――鋼板墻區(qū)格的高度（mm）;sm。(4.2.2-1)程第4.2.8條的規(guī)定。 3f2 v

0.5

(4.2.4)fv/2；/2。當鋼板墻與邊緣構件腹板對齊放置時，腹板厚度不應小于鋼板墻厚度。當豎向邊緣構件的截面為鋼管或鋼管混凝土時，應在鋼管附近設置豎向加勁肋，豎向加勁肋與鋼管管壁組成的截面作為邊緣構件對鋼板墻形成有效約束作用。豎向加勁肋兩端應與鋼梁連接，且在鋼梁對應位置需設置橫向加勁肋。鋼管管壁參與e0.sein(0.s,3ktc,1tcc)e；tc；c。

(4.2.5-1)(4.2.5-2)(b)（c） (d)圖4.2.5參與邊緣加勁肋工作的有效截面(4.2.6-1)N1h(t t)f3h(t t)f

(4.2.6-1)P 4sPL PU 4 sPL PU vtPU；tPL。q 3t

t f0.5t t

(4.2.6-2)PV 2

PL PU v PL PU對于頂層橫梁tPU鋼板剪力墻的外框架邊柱，應考慮鋼板墻拉力場的水平均布分力產生的彎矩，與其余內力疊加。水平均布分力產生的線荷qPH

3tf2 P

0.5tPfv

(4.2.6-3)

――框架柱兩側鋼板墻厚度差值。窄高的鋼板剪力墻，當采用水平加勁肋分為上下兩塊時(圖c)Isx

th.ep

1

8.4fe6/e6/v

2ataypsata2E

(4.2.7-1)

m；p

a―― ――

ay；――13.2。N1atf

(4.2.7-2)st 2yPy(mm)。pfv 10

(4.2.8-1)1.1551h2/a2s sp1.1551h2/a2s s

1.0

(4.2.8-2)p000

1 1.030.738630.73860fy0efvke

(4.2.8-3)(4.2.8-4)kE t2cr0,e

ps 12(1)as

(4.2.8-5)1:k 5.34 4

(4.2.8-6)a

(h/a)2s s s 1:k

45.34

(4.2.8-7)a (h/a)2s s s fk/2；01；s按照鋼梁錨固拉力場方法設計時，中間樓層橫梁承受的鋼/as 1h2/as 1h2/a2sU s/as 1h2/a2sL sNbH

1τ0L1

tPL1τ0U1

tPU

(4.2.8-8)4 tPU――――――荷載產生的彎矩疊加。拉力場的均布豎向分力應按下式計算：VLtLUtUfvtPU()；tPL――(mm)；

(4.2.8-9)LU

――下層和上層鋼板墻剪切屈曲后強度的剪切強度折減系數，按本規(guī)程式（4.2.8-2）計算；τ0Lτ0U――下層和上層鋼板墻的剪切屈曲穩(wěn)定系數，按本（4.2.8-3）對于寬高比較大的鋼板剪力墻，可設置少量豎向加勁肋，4.2.1b)NAp0stPfv

(4.2.9-1)xEIsx

60

(4.2.9-2)DaspEt3psD12(12)s

(4.2.9-3)式中：as——豎向加勁肋之間的水平距離(mm)，在閉口截面加勁肋的情況下是區(qū)格凈寬。sI4。s距不應大于twb；1.2c1.2VcbctPhs

(4.2.10)式中：b；c/2cpfv；as/16、hs/16150mm中的較小值時，0.25bttt3RttPt()；tt——(mm)；Rt——套管的半徑，按中心線計算(mm)。

(4.2.11)4.2.11鋼板墻的開孔構造波形鋼板剪力墻受剪穩(wěn)定承載力（Vu）不應小于剪力設計Vuhtwsf

（4.3.1-1）nhn

1 12)5

（4.3.1-2）0.58twbsfyVcrn 0.58twbsfyVcr24D3DxyV24D3Dxybcr τhbsk 1

(720)2861.229.5

（4.3.1-6）τh HsDxDyHsDxDyH H 4Eqq

2

(qcosq)2 Ds1 3t3 2 q2 c 1 a2txw1xw1b0

3cosc

s

（4.3.1-9）b Et30. sw ss12(12)s

（4.3.1-10）Hs

s Et3. sw 01s)

（4.3.1-11）b0q12q2q3

（4.3.1-12）sq1

2q2cosc

（4.3.1-13）式中：V；Vu；Vcr；f/2；fy/2；Es/；wm；s；H；DxDy——非對稱型波形鋼板墻在強軸和弱軸方向上的彎m；s；a；s；1；2；3；c0m；sm；snmkb——波形鋼板墻受剪彈性屈曲系數；圖4.3.1橫放波形鋼板墻示意圖設置一道豎向加勁肋的橫放波形鋼板墻，其受剪承載力計0

EIs

0,p

（4.3.2-1）pp7p1s（m4；psps。

（4.3.2-2）當肋板剛度比大于彈塑性門檻剛度,p)時，單塊子板(4.3.1-2)設置兩道豎向加勁肋的橫放波形鋼板墻，其受剪承載力計0

EIs

.p2

（4.3.3-1）彈塑性門檻剛度比0,p2,25p9

（4.3.3-2）式中：2sp當肋板剛度比大于彈塑性門檻剛度,p)時，單塊子板(4.3.1-2)鋼梁的抗剪強度宜符合式(4.3.4-1)的規(guī)定，當計算不滿足式(4.3.4-1)bpswfy

(4.3.4-1)2.5倍。

EIs4EIs4D3Dbxy s

(4.3.4-2)ypstwfy

(4.3.4-3)圖4.3.4橫放波形鋼板墻的邊緣構件設置4.3.1條進行計算。在計算剪切屈曲穩(wěn)定系數時，應將墻體的高度和寬度進行互換，且墻體的抗剪承載力應按下式計算：uwf

(4.4.1)軸壓力單獨作用時，豎放波形鋼板墻的軸壓承載力應按下列公式計算：uwf 1

（4.4.2-1）（4.4.2-2）σ 1Ny/Ncrns 4Ny/Ncr4π4πNr. xssH2Nysswfy

（4.4.2-4）（4.4.2-5）k11234

（4.4.2-6） 2 16式中：N——壓剪組合作用下的剪力墻軸壓力設計值（N，同時承受彎矩時，取邊緣處的豎向應力計算的軸力；VN；Nu；Vu；N——壓剪曲線軸力項目計算系數；ssns;N——魚尾板連接時的軸壓承載力折減系數；ks——正則化高厚比修正系數；Ncr；Ny；kc——軸壓力作用下波形鋼板墻屈曲系數。圖4.4.1豎放波形鋼板墻示意圖壓彎剪組合作用下的豎放波形鋼板墻承載力應按下列公式N(N)NNu

(V)2Vu

（4.4.3-1）sc

25.75 scN 175scfstwfstwDxH

（4.4.3-2）（4.4.3-3）式中：N——在軸力和彎矩作用下墻體邊緣最大單位板寬上的軸力。加勁鋼板墻的加勁肋布置方式（5.1.1）可采用僅設水平1框架梁；2框架柱；3鋼板；4一加勁肋圖5.1.1加勁肋布置示意圖當設置橫向加勁肋時，橫向加勁肋宜單面、兩面或兩面交加勁肋宜采用單鋼板、開口或閉口截面形式的熱軋型鋼或同時設置橫向和豎向加勁肋的鋼板墻，縱橫加勁肋劃分的1采用開口加勁肋時：kashs220k

(5.1.5-1)tp采用閉口加勁肋時：ashs250

(5.1.5-2)tktpsm；sm。按本節(jié)規(guī)定設計的加勁鋼板墻可承受豎向荷載。當按不承受豎向荷載進行設計時，加勁鋼板墻的承載力計算應符合現(xiàn)行國GB50017JGJ99圖5.2.2-1 僅設置豎向加勁肋的鋼板墻示意圖1—鋼管混凝土柱；2—鋼梁1圖52-0.7倍。2僅設置豎向加勁肋的鋼板剪力墻，抗剪強度應符合下列規(guī)定：1）豎向加勁肋的門檻剛度計算應符合下列公式規(guī)定：I

ath2f

(5.2.2-1)

2E

sp.31310.866sp,τ

0,

sppsvsp,

(5.2.2-2)fy,efy,etp tp

2

(5.2.2-3)(5.2.2-4)s e p12)as 式中：kτ,sp——小區(qū)格板塊剪切屈曲系數，按照四邊簡支計算時：42

1k

sp sp

(5.2.2-5)τ,sp

42

1sp spasphssp (5.2.2-6)hs14.5e603)2y11.4e603)2

(閉口截面加勁肋)

(5.2.2-7)式中：Isy.th——門檻剛度參數(mm4)；asp——加勁區(qū)格的水平寬度(mm)；sp——區(qū)格寬高比；0,——按照本規(guī)程式(7.2.4-2)計算。2）鋼板墻的剪應力應符合下列公式規(guī)定：τfv

I

0.6

(IsyIsy.th)

(5.2.2-8)

syf

(II )0,

sp,τ II

sy.τth

v sy 式中：Isy——扣除加勁肋上承受的軸壓力的影響后的豎向加勁肋的有效慣性矩(mm4)，按本條第6款規(guī)定執(zhí)行；3 符合下列規(guī)定：5.2.2標準》GB50017的有關規(guī)定取值。表5.2.2 加勁肋受壓柱子曲線加勁肋布置形式閉口加勁肋開口加勁肋單側加勁肋曲線c曲線d雙側加勁肋曲線b曲線c圖5.2.2-2 加勁肋-墻板有效截面的組合壓桿截面示意圖鋼板墻區(qū)格參與加勁肋工作的單側有效寬度(5.2.2-2)應 12(0.327sp,σ)

≤0.5 (5.2.2-9)fypefypek2Et2

(5.2.2-10) σ.sp p

(5.2.2-11)s s

12(12)at

pk 2

(5.2.2-12).sp

1

sp st spp 0.751.050.672.1st 1

st st(1.161.05)2

(5.2.2-13)stGJsstDasp

0.4382 st

(5.2.2-14)st21e10.2831.8st

(5.2.2-15)3 3式中：Js——豎向加勁肋的自由扭轉常數；t——計入豎向加勁肋扭轉約束剛度影響的屈曲應力提高系數。按照組合壓桿的承載力計算加勁鋼板墻的平均抗壓穩(wěn)定(ptps)

(5.2.2-16)c (atA) stspp s式中：As——單根加勁肋的面積(mm2)；t )Isy

(5.2.2-17)0.e sp.e

Isy.σthσy

nA

k h2I 1vs

s

(5.2.2-18)sy,σth

)

at

σ,sp

n)2a ps sp v spσy40hp3

(5.2.2-19)式中：Isy——豎向加勁肋(含鋼板有效截面)的慣性矩(mm4)；Isy,σth——門檻剛度參數(mm4)；nv——豎向加勁肋的道數；——鋼材泊松比。gσ

1(ptp(ptps)fy(ptpsr

≤1.0 (5.2.2-20)(5.2.2-21)))2))2)syststgc

(5.2.2-22)r1≤≤1st3

(5.2.2-23)c

y

EIsy

sy

(5.2.2-24)vcr,c——加勁肋加上兩側一半的區(qū)格寬度組成的壓桿(圖5.2.2-2)的彈性屈曲臨界應力(N)，按照毛截面計算；Isy——加勁肋和鋼板墻組合截面繞組合截面形心的慣性矩(mm4)。式規(guī)定：≤vf

(5.2.2-25)4僅設置豎向加勁肋的鋼板墻彈塑性壓彎承載力計算應符合下列規(guī)定：算原則應包括：加勁肋與相鄰區(qū)格板塊分攤到此加勁肋的有效寬度組成壓桿截面，按組合壓桿截面計算彈性歐拉臨界應力，根據應力分布規(guī)律對彈性歐拉臨界應力進3 1cr,c

st1

E,st

(5.2.2-26)t

fyc

(5.2.2-27)1122tps]

(5.2.2-28)c1 [0.5(a a)tA] stsp1 sp2p s1——(N/mm2)；1st1——(N/mm2)；t——加勁肋與有效截面形成的組合截面的歐拉臨界應力(N/mm2)；t——加勁肋與鋼板墻有效截面組成的壓桿的正則化長細比；1GB50017-2017第8.4.2條計算；2GB50017-2017第8.4.2條計算；asp1——(mm)；asp2——(mm)。gb

11122tp1122tps]fy[(12tpsr

≤1.0 (5.2.2-29)(5.2.2-30)g.cr 0 0 10.50.53g.cr 0 0

(5.2.2-31)Isy,bth

Isy,σth

(5.2.2-32)10.50.53010.50.530001K2D

(5.2.2-33)bcs

(5.2.2-34)atb0 2atsp16(2)216(2)20.11222000Kbcs a2

h2 h

bc(5.2.2-35)s2s s 0 0

0 0

a bcc

s s 11(0.574)61/3

(5.2.2-36)pb

0DDkatb,sp2atsp1p

(5.2.2-37)k 41

(5.2.2-38)b.sp 1 1 st1111

(5.2.2-39)12式中：——鋼板墻受力較小側的應力(N/mm2)；2r(/)；r——鋼板墻按壓彎計算的以較大邊緣壓應力計算的臨界應力(N/mm2)；b01)(1)10.5sy 0.5st2)st

≤1.0(5.2.2-40)gc1rgc1c

， ≤≤1t3sy

(5.2.2-41)1≤1f

(5.2.2-42)5 ,5.2.2-2）應符合下式規(guī)定：τptpfvsA≥s

(5.2.2-43)tfe式中：0(3-τst.e——(N/mm2)。st.e6 小區(qū)格在組合內力作用下的彈塑性穩(wěn)定承載力應符合下列公式規(guī)定：2 2 2 b

≤1.0 (5.2.2-44)sp,τfv

sp.σf1

sp.bf≤1.0 (5.2.2-45)sp,σ

fysp,e0.327fysp,e (5.2.2-46),spsp,b

1fypbe0.127fypbe

≤1.0 (5.2.2-47)bp

(5.2.2-48)I2I2

Ah2

(5.2.2-49)Ist.esssy stn,stIst.essk

2EE t2sp,be

b,sp p)a2

(5.2.2-50)tk

s sp

p

(5.2.2-51)b,sp

14 t2

sp sp sp σbe(/2)(2-計算；e(/2)；,b,——小區(qū)格的軸壓，彎曲和剪切應力(N/mm2)。1 (hI I h

2.4

ta4f

1cossx≥

sx,σth Eayhhcy

psc,hypp1

n1

(5.2.3-1)(5.2.3-2)sp

1p0 (53-)2Et2c

ps )2s

(5.2.3-4) 72

E t2

(5.2.3-5)e(2(20.4112)(20.4112)hsx1 hsx2(20.8222)(20.8222)hsx1 hsx2

h h

ps 12)as

(5.2.3-6)sp

10.327,sp

(5.2.3-7)c

1c(12.724)0.734c

(5.2.3-8)fy,spfy fy

(5.2.3-9)(5.2.3-10)cay

cr,chsn1

(5.2.3-11)h h8

(5.2.3-12)xσ.p spGJsx

(5.2.3-13)sx Dassaasah (5.2.3-14)y————h——小區(qū)格的寬高比；sxsxJI——(mm4)；sxsxsx1sx2圖5.2.3 僅設置橫向加勁肋的鋼板剪力墻示意圖1—鋼管混凝土柱；2—鋼梁ataf2 atafI

2ypsy

(5.2.3-15)sx.th

32E

6(10.3)2

(開口截面加勁肋)11.4e1311310.866.sp

6(10.3)2

(閉口截面加勁肋) (5.2.3-16)sp.sp

≤1.0 (5.2.3-17)fyfyspetp ktp

E 2

(5.2.3-19)s sp.e τ,sp)as as1:k 5.34

(5.2.3-20)ah τ,sp hayas1:k 4

(5.2.3-21)ah τ,sp hay0480。3 僅設置橫向加勁肋的鋼板剪力墻的抗剪穩(wěn)定驗算應符合下fv

(5.2.3-22)4 0fv≥Isx.σth

(5.2.3-23)0fv定：

/f

5/3 Isx≥maxI

,I , 1 2

v 0,I

(5.2.3-24)sx.σth sx,τth

1hf

sx.th

p.

0,

sx.τth12式中：12(/2)。

(5.2.3-25)5 組合內力作用下，小區(qū)格鋼板墻的彈塑性穩(wěn)定承載力應按本規(guī)程式(5.2.2-44)計算。同時設置水平和豎向加勁肋的鋼板剪力墻的設計應符合下（圖5。5.2.2條的規(guī)定進行設計，層高5.2.2ay

hsn1

(5.2.4-1)h水平加勁肋應能夠為被加勁的鋼板墻提供剛性的側向支承。圖5.2.4 同時設置橫向和豎向加勁肋的鋼板墻示意圖1—鋼管混凝土柱；2—鋼梁；3—一級板塊；4—二級板塊，抗壓抗彎為主；5—二級板塊，抗壓抗彎抗剪；6—二級板塊，抗剪為主Isx.thxσ.p

2.4N a3 csus1Ea

1

(5.2.4-2)y h Nuviitpif

(5.2.4-3)

(5.2.4-4)DDay 4sp (5.2.4-5)sp式中：Ncsu——鋼板剪力墻一級板塊的豎向軸壓承載力(N)；p——i——鋼板剪力墻二級板塊參與一級板塊加勁肋的有效寬5.2.2aspi——鋼板剪力墻二級板塊的寬度(mm)；Ayi——豎向加勁肋的面積(mm2)；c,v——一級板塊按本規(guī)程式(5.2.2-22)計算的鋼板墻受壓彈塑性穩(wěn)定系數。I

Iypsf

(5.2.4-6)ata2ata2

sp.τ

E v0IIsp.τ

——二級板塊axay的彈塑性剪切屈曲穩(wěn)定系數；xτ——修正系數，按本規(guī)程式(5.2.3-16)計算，其中sp采用一級板塊的修正高寬比式(5.2.4-5)。0fv≥Isx.σth

(5.2.4-7)0fv

/f

5/3 ≥maxI

,I , 1 2

v 0,I

(5.2.4-8)sx.σth sx,τth

12f

sx.th

II

sx.τth v p.τ 0 3m（6.1.1(a)~圖6.1.1(c)）3m12道豎向加勁肋，同時設置水平加勁肋（6.1.1(d)~6.1.1(i)），豎向圖6.1.1 防屈曲鋼板墻的加勁肋布置示意圖040mm。圖6.1.2防屈曲鋼板墻構造示意圖1-鋼柱或鋼管混凝土柱;2-貫通水平加勁肋；3-豎肋下部留縫；4-底部與樓板結合形成整體；5-混凝土板；6-鋼梁；7-斷開的水平加勁肋；8-鋼板墻區(qū)格內填充的混凝土板與墻體之間應采用無粘結材料進行0.6%，間距不宜大于200mm。6.2 3(8)taIsx,σthta

spsy4Easy

4pxy

(6.2.1)式中：ay——上下水平加勁肋的間距(mm)；ax——鋼板剪力墻的凈寬度，當設置豎向加勁肋時，取區(qū)格凈寬度(mm)；n——水平加勁肋的數量。當設置豎向加勁肋時，豎向加勁肋的平面外抗彎剛度應符合下式規(guī)定：

EIsv

2atfh2xpys xpys

(6.2.2)式中：ax——設置豎向加勁肋時區(qū)格的寬度(mm)。對于小區(qū)格內填充的混凝土板，一個小區(qū)格內的總配筋量應符合下式規(guī)定：

3.2a

2tfa2

t3 7EA≥ xpyyp ca

(6.2.3)s h2 E 500 120E

xc0c0 c(/2)；hc0——混凝土板有效厚度(mm)；ay——水平加勁肋的豎向間距(mm)；As——混凝土板外側的配筋面積(mm2)。水平加勁肋和豎向加勁肋應分別進行抗彎承載力驗算，彎fta2

(6.2.4-1)ypx5301n5301nM tpfyah

(6.2.4-2)sv 350xs式中：Msx——水平加勁肋的彎矩設計值(N·mm)；Msv——豎向加勁肋的彎矩設計值(N·mm)。M≤MuM NcmaxNcmay 500(NcmNcmax)Ncmax2axtpfy

(6.2.5-1)(6.2.5-2)(6.2.5-3)2ax

3 1

Ncm 20.002Etp12(0.22Ec3.75Eah)

(6.2.5-4)ay x0aMufsAs(hc2as)hc0hcas式中：M——混凝土板的彎矩設計值(N·mm)；Mu——混凝土板的抗彎承載力(N·mm)；fs——鋼筋抗拉強度設計值(N/mm2)；

(6.2.5-5)(6.2.5-6)as——混凝土板的外側鋼筋合力作用點到板外側邊緣的距離(mm)；hc——混凝土板的厚度(mm)。（G（b共同作用(()232b G式中：f——鋼板剪力墻的鋼材抗拉強度設計值(N/mm2)；鋼板組合墻可采用封閉多腔鋼管混凝土組合墻和點狀拉結12封閉多腔鋼管混凝土組合墻由多腔鋼管墻及其腔內澆筑混凝土組成（7.1.2）。多腔鋼管墻可由矩形鋼管、U型鋼或窄翼緣槽鋼等冷彎薄壁型鋼組件組合拼裝焊接形成。多個一字形封閉多腔鋼管混凝土組合墻構件組合形成L形、T12一字形11212L、T形1—多腔鋼管墻；2—腔體內混凝土圖7.1.2 封閉多腔鋼管混凝土組合墻封閉多腔鋼管混凝土組合墻中單個空腔截面長邊尺寸不小于800mm2400mm。小于等于ktktt；每根拉結筋應能夠承受其分擔面積內的混凝土對面板的1.5MPa；（a）螺栓連接（b）塞焊（c）外側焊接（d）內側焊接1~37.2（a）螺栓連接（b）塞焊（c）外側焊接（d）內側焊接點狀拉結雙鋼板組合墻 (b)拉結筋固定方式(c)菱形點狀拉結布置圖7.1.4 點狀拉結雙鋼板混組合墻鋼板組合墻各肢中，墻肢長度與厚度之比的最大值應大于4.5。130mm1/40。一字形鋼板組合墻的厚度不宜小于層高或無1/30。LTH軸心受壓時的一字形鋼板組合墻截面強度應符合下列公式NNu/NufAsfcAc

（7.2.1-1）（7.2.1-2）式中：——系數，無地震作用組合時，0；有地震作用組合時，E；N；u；f（N/m2最小值；

0.7fu，fu為鋼材抗拉強度c（N/m2；sA（m2；scA——（mm2。c只有彎矩作用時的一字形鋼板組合墻平面內受彎承載力設計值ux s s s nx s M t(h2t)h2tux s s s nx s

ht

（7.2.2-1）nx s s s c d (A2bt)/[b2tnx s s s c

/f4t]

（7.2.2-2）tt

（7.2.2-3）s s 2h圖7.2.2 端部未加強時組合墻計算截面和圖示式中：Mux——只有彎矩作用時墻肢的平面內受彎承載力設計值（Nmh；s；ss墻tts sdnx；f2。彎矩作用在一字形鋼板組合墻平面內的壓彎構件，其強度1 2 ck x

（7.2.3-1）1kNu

1kNu

Muxk

fck/fyfck

（7.2.3-2）x（Nm；αck——y/2；k/2。NtfAsn

Mx1Mux

（7.2.4）t（N；n2。V0.6fvAnw（N；

（7.2.5）w2；fv——（N/mm2。彎矩作用在一字形鋼板組合墻平面內的壓彎構件，其平面1

62N2M ck 1

x1

（7.3.1-1）1kxNuea

1kxNu 11

NExNuMux

（7.3.1-2）a 1.8x

13

（7.3.1-3）x1x ck2ENExNu sx2fx式中：NEx——歐拉臨界力(N)；

（7.3.1-4）x彎矩作用平面內的軸心受壓穩(wěn)定系數，按本規(guī)程第7.3.3條的規(guī)定計算；x7-1彎矩作用在一字形鋼板組合墻平面內的壓彎構件，其平面nyN ny

NN

:c

x1

（7.3.2-1）y u c y u y u N c)Ny u c y u y u

c M1

N

N

1y:

x 1N c)N N c M

（7.3.2-2）yu c

yuyu

ux式中：y——彎矩作用平面外的軸心受壓穩(wěn)定系數，按本規(guī)程第ny——彎矩作用平面外的長細比，按本規(guī)程式（7.3.4-1）計算；一字形鋼板組合墻軸心受壓構件的穩(wěn)定系數應按下列公式計算： 2 20

1.0

（7.3.3-1）0 5520 式中：——構件對所計算方向的穩(wěn)定系數；

（7.3.3-2）074條的規(guī)定計算。NukNE0 74NukNENukAcfckAsfy

（7.3.4-2）2EIEINE

ss c2l0l

（7.3.4-3）k（N；0——構件對所計算方向的計算長度（m，為該方向上支NE——（N。三邊、四邊支承的鋼板組合墻墻肢彎矩作用平面內的壓彎7.3.1λp7.3.57.3.8條的規(guī)定驗算墻肢彎表7.3.5 三邊、四邊支承墻肢正則化寬厚比λp限值抗震等級一、二級三級四級0.40.450.5注：1L形、T［形、Z形截面的翼緣墻肢以T形截面的腹板墻肢。四邊支承墻肢指［Z肢；2λp按本規(guī)程第7.3.6條的規(guī)定計算。NukhNcr封閉多腔鋼管混凝土組合墻的墻肢正則化寬厚比λpNukhNcrp 7）u；r77條的規(guī)定計算；；mb1或f2b圖76。bbb bf2bf2bbbwbwbbbbwbwbwbw三邊支承和四邊支承墻肢單位墻寬臨界壓力應按下列公式（）（）N x N x

h212Dxy

7.3.7-1cr

H

2Dxx h2 H2Ncrh2DxH22Dc

h2

（7.3.7-2） 式中Etb2Dss DD

（7.3.7-3）x 12

sm cD1(1)D1(1)D

（7.3.7-4）xy 2 c c 2

s sm

（7.3.7-5）E)3Dc scc )c

（7.3.7-6）

Ett)2ss ss2(12)s

（7.3.7-7）bbbbbbbbr；Dc——墻肢的混凝土部分提供的墻肢厚度方向的抗彎剛度；Dsm——墻肢的兩個鋼表層提供的墻肢厚度方向的抗彎剛m；b——墻肢的厚度s；s ；EE（N/m2s sc三邊、四邊支承的封閉多腔鋼管混凝土組合墻墻肢的平面1

3

ck x1

（7.3.8-1）1kN3Nu

1kN3Nu

Mux3

1ea3

1.88

1

1

（7.3.8-2） a 3 1

（7.3.8-3） ckN3

1 1pN1335pN

（7.3.8-4）3λpN——軸心壓力作用下墻肢正則化寬厚比，按本規(guī)程第7.3.6條計算。1

4

ck x1

（7.3.8-5）1kN4Nu

1kN4Nu

Mux4

1ea4

1.2

1

1

（7.3.8-6） a 4 1

（7.3.8-7） ckN4

1 1pN1668pN

（7.3.8-8）4鋼板組合墻的墻肢可采用翼墻或鋼管混凝土端柱作為其平翼墻或端柱在被支承墻肢平面外方向應以鋼梁作為支承點并應進行穩(wěn)定性驗算，且該方向上的正則化長細比λ0不應大于0.215；42圖7。bc≥2bbbhc≥2bL≥4bbc≥2bbbhc≥2b（a）翼墻 （b）端柱圖7.4.1 封閉多腔鋼管混凝土組合墻的翼墻和端柱7.4.2表7.4.2 封閉多腔鋼管混凝土組合墻墻肢軸壓比限值抗震等級一級二級三級四級軸壓比限值0.50.550.60.65注：墻肢軸壓比是指重力荷載代表值作用下墻肢承受的軸壓力設計值與墻肢的全截面抗壓強度設計值之比。封閉多腔鋼管混凝土組合墻墻肢的混凝土受壓承載力承擔系數不宜超過表7.4.3規(guī)定的限值：表7.4.3 封閉多腔鋼管混凝土組合墻墻肢混凝土受壓承載力承擔系數限值軸壓比≤0.4>0.4≤0.5>0.5≤0.6限值0.550.50.457.4.20.1；λ80。4mm7.4.5表7.4.5 鋼管腔壁板寬厚比限值抗震等級四級，三級二級一級其他軸壓比≥0.5其他軸壓比≥0.5無對穿螺栓的腔16k5k6k5k4k其他腔6k6k6k6k6k有對穿螺栓的腔27k7k7k6k6k其他腔7k7k7k7k6k235/f注： 。2235/f設置對穿螺栓的封閉多腔鋼管混凝土組合墻，對穿螺栓的ALfL1.5aw2Lm；

（7.4.6）L/2；；2。設置平面鋼筋桁架的封閉多腔鋼管混凝土組合墻，平面鋼60εk；平面鋼筋桁架中弦桿宜采用等邊角鋼，鋼筋桁架的尺寸應7.4.7表7.4.7鋼筋桁架尺寸限值鋼板厚度（mm）角鋼肢長（mm）角鋼厚度(mm)腹桿鋼筋直徑(mm)4≥40≥4≥46≥40≥4≥68≥50≥5≥810≥50≥5≥10平面鋼筋桁架的受拉承載力設計值應按下列公式進行計算：T utb 2Tutbfy,tbyTy

（7.4.7-1）（7.4.7-2）（7.4.7-3）式中:TstTutb

；； ——55；fy,tbAtbtsw

/2；m2；m。封閉多腔鋼管混凝土組合墻的鋼管腔與腔之間的喇叭形拼裝焊縫的熔深不應小于0.7倍壁板厚度且不應小于3mm，焊縫質量等級不低于三級，且應滿足下式要求：AsifyAcifck2Hihe

fw

（7.4.8）f式中：Asi——構件橫截面上，位于所計算焊縫一側（構件截面面2；fAci——構件橫截面上，位于所計算焊縫一側（構件截面面m2；e；Hi——所取的構件橫截面至反彎點之間的距離，可取該截m。圖12實際焊縫 圖13焊縫示意圖鋼板組合墻上不宜開設洞口。當無法避免開洞時，宜開圓洞口的尺寸和位置應避免形成不利于腔內混凝土澆灌的100mm×100mm圖7910mm。1—貼板圖7.4.9鋼管墻洞口貼板補強400mm；15%。鋼板墻和鋼板組合墻結構中的節(jié)點及連接應便于安裝及檢鋼板墻和鋼板組合墻與鋼梁或鋼柱的連接焊縫質量等級GB50017GB50661《高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程》JGJ99的規(guī)定；鋼板墻與鋼柱及鋼梁連接可根據鋼板墻厚度采用角焊縫GB50661JGJ99的鋼板墻與外框架的連接應采用等強連接。外框架與鋼板墻之間宜采用魚尾板連接，魚尾板與鋼梁和鋼柱之間應采用熔透焊縫連接，對接焊縫質量等級不應低于二級；魚尾板尾部與鋼板墻鋼板墻與外框架梁柱的腹板對齊放置時，鋼梁或鋼柱腹板的厚度不應小于鋼板墻。當框架柱為鋼管或鋼管混凝土時，邊緣構件的有效剛度應按本規(guī)程第4.2.4條的有效截面進行計算。當考慮加勁構件對鋼板墻的錨固作用時，加勁構件與鋼板墻之間應采用等強連接，可采用雙面角焊縫或坡口全熔透焊縫，對接焊縫質量等級不應低于二級。當加勁肋僅用于增加鋼板墻的平面外彈性剛度時，加勁肋與鋼板墻之間的連接焊縫的強度不應0.5倍。當結構內力分析中考慮鋼板墻承受豎向荷載或彎矩時，鋼鋼柱的魚尾板宜兼用于鋼板墻的安裝臨時固定，魚尾板與鋼板墻的臨時固定宜采用一側的水平或豎向槽孔，就位后魚尾板8.2.1圖8.2.5-1與框架柱用魚尾板的焊接連接示意圖1-框架柱；2-魚尾板；3-安裝螺栓（可開槽型孔）4-波形鋼板墻；5-T型鋼圖8.2.5-2波形鋼板與框架梁的焊接連接波形鋼板墻平行棱線方向與外框架梁或柱的連接要求應8.2.1波形鋼板墻垂直棱線方向與框架梁或柱的連接宜采用魚尾板；魚尾板與框架梁或柱應采用對接焊縫，質量等級不應低于T型鋼過渡，T型鋼腹板與魚尾板的搭接節(jié)點采用角焊縫連接，T型鋼翼緣與波形鋼板墻8.2.5條樓板鋼筋可通過穿孔的方式與鋼板墻連接，同一標高處的10%.鋼板墻位于板邊支座 鋼板墻位于中間支座圖8.2.7鋼板墻與樓板連接節(jié)點由外側鋼板和內部分隔肋組成的鋼板組合墻，內部分隔板16mm16mm冷彎薄壁型鋼與其它連接件綴連組成的鋼板組合墻，各腔體之間3mm。1.2m~1.3m8.3.2）。鋼板組合墻對接處，應采用內部分隔肋焊接、貼板加強、插筋或其他有效方式加強。橫隔板露出墻體壁板5mm～10mm，若采用貼板加強的方式時，則需要考慮加強板厚度的影響。1-橫隔板;2-鋼板組合墻；3-內部分隔肋需與橫隔板焊接；4-橫隔板開孔；5-貼板；6-插筋；圖8.3.2 鋼板組合墻現(xiàn)場拼接節(jié)點上、下節(jié)組合鋼板墻等厚度時（8.3.3a），橫隔板厚度16mm；30mm采用上段墻與下節(jié)墻一側對齊布置，另一側貼板加強方式（圖8.3.3c）16mm；tsCt1t2s1；

（8.3.3）C ；1 m；2 。30mm（8.3.3d）(8.3.3)16mm。（a）上下墻等厚度 （b）中心對齊C≤15mm （c）單側對齊C≤30mm （d）中心齊C≤30mm1——下節(jié)墻；2——墊板；3——橫隔板；4——上節(jié)墻；5——加強板圖8.3.3鋼板組合墻不同墻厚對接做法鋼板組合墻對接處采用內部分隔肋焊接加強時，應預留出圖3窗口的豎向尺寸不應小于墻體厚度的1.2倍，且不小于200mm。待腔內分隔肋焊接完成后，應采用同尺寸的封板進行封2mm；1——鋼板組合墻；2——分隔肋；3——橫隔板；4——封板圖8.3.4 分隔肋焊接示意鋼板組合墻對接拼接處分隔肋無法現(xiàn)場焊接于橫隔板，或（8.3.2）。此時應4mm2mm1.25倍；1（8.3.6a）時，（8.3.6b）；插筋抗拉設計承載力之和不小于豎向分隔肋抗拉設計承2（8.3.6b）；插筋的強度等級不宜低于HRB400；當采用∩形插筋時，∩形插筋開口向下，鋼筋伸入下段鋼∩0.7（8.3.6c）；GB50010（a）鋼筋布置 （b）I形鋼筋 （c）∩形鋼筋1——鋼板組合墻；2——插筋；3——橫隔板；4——混凝土圖8.3.6 鋼板組合墻對接拼接處插筋加強做法鋼板組合墻與基礎連接應保證連接抗彎承載力設計值不小于構件內力設計值，連接極限抗彎承載力不小于構件塑性抗彎7.2.1~7.2.40；8.4.1表8.4.1鋼板組合墻墻腳抗震設計連接系數嵌固端以下地下室層數67（0.1g）7（0.15、8度（0.20g）8度（0.30g）無1.21.21.2一層1.01.21.2二層及以上—1.01.2鋼板組合墻與基礎的連接可采用錨筋式墻腳(8.4.3)、埋8.4.5)150mm時，可采用無插筋的墻（150mm（8.4.3-b）；無插筋的墻腳有插筋的墻腳1—連接鋼筋；2—底板；3—端部型鋼；4—鋼板組合墻；5—通長貼板；6—插筋；圖8.4.3錨筋式墻腳（及基礎混凝土、受拉區(qū)連接鋼筋（包括端部型鋼）共同承）及基礎混凝土、受拉區(qū)連接鋼筋（包括端部）（包括端部型鋼）及基礎混凝土達到強度標準值、受拉區(qū)連接鋼筋（包括端部型鋼）達到極限強度計算；鋼板組合墻墻腳底部的水平反力可由底板與混凝土基礎0.4）1.2As1As2當有剪力、法向拉力和彎矩共同作用時，應按下列兩個V0.83avfyAs1

+ N0.8ab(fyAs1+fAs2)

+ Mx1.3abz(fyAs1+fAs2)

（8.4.3-1）N

1.00.b(fys1fs2) 0.bz(fys1fs2)

（8.4.3-2）V-0.4N0.8vfys1 x-0.4Nz1.bz(fys1fs2)

1.0

3-）Mx-0.4Nz0.bz(fys1fs2)fcfyv=0-fcfy=0.6+0.25t

（8.4.3-4）（8.4.3-5）（8.4.3-6）b d式： fy——錨筋的抗拉強度設計值（N/mm2當大于300N/mm2300N/mm2；c /2；V /2；N cA2；x N；av——錨筋的受剪承載力系數；d ；ab——錨板的彎曲變形折減系數；t ；zm。底板有效寬度取鋼板組合墻墻厚與兩側貼板厚度及兩側底板有效外伸寬度之和。底板外伸未設加勁肋時，每側有效外伸f3fccf3fc

（8.4.3-7）式： ｃ——底板自墻體貼板外側算起的有效外伸寬度；f /2；c /2；t 。鋼筋宜采用HRB40018mm28mm3d（d）2d和2度不宜小于dl/8，l（2/3）d8~10mm，0.540d；；抗剪件可采用型鋼或鋼板，埋入基礎內的深度不宜小于150mm8mm,b為墻肢厚度。貼板與墻體壁板采用塞焊連接，塞焊的孔徑為1400mm。鋼板組合墻埋入混凝土基礎的部分可采用倒T形牛腿形式8.4.5)墻腳的埋置深度范圍內應設置栓釘，栓釘直徑不宜小于19mm6d200mm50mm100mm；5521341—基礎筏板或承臺；2—倒T形牛腿；3—抗拔角鋼；4—地腳螺栓；5—栓釘圖8.4.5 埋入式墻腳鋼梁與鋼板組合墻的連接節(jié)點應構造簡單、傳力明確、安全可靠、滿足建筑要求。節(jié)點應具有延性，并應避免出現(xiàn)應力集（圖8.5.3）、錨筋與槽形加強板組合的剛性節(jié)點（8.5.4），或其它鋼梁與鋼板組合墻采用貼板式剛接的形式時（8.5.3），鋼梁達到抗彎承載力設計值時，側板傳遞的軸力應按式Nf=Me/hb1 （8.5.3-1）Nfp=ηjMp/hb1 （8.5.3-2）式中：Nf ——鋼梁達到受彎承載力設計值時，側板的軸力（；Np——鋼梁達到全塑性受彎承載力時，側板的軸力（；e——鋼梁抗彎承載力設計值p——鋼梁全塑性受彎承載力b1——鋼梁上、下翼緣中心距離（m。ηj——連接系數，當鋼梁材質為Q235時，取1.4；當鋼梁材質為Q355時，取1.3；鋼梁采用屈服強度高于Q355鋼材時，按Q355的規(guī)定采用。1——20x20切角；2——抗剪連接板；3——貼板；4——牛腿；5——鋼梁圖8.5.3貼板式梁柱剛接節(jié)點示意Nfp。NfNfp。牛腿與柱壁板之間角焊縫的承載力設計值不應小于鋼梁受剪承載力設計值，牛腿與柱壁板之間角焊縫的極限承載力不應鋼梁與鋼板組合墻采用錨筋與槽形加強板組合的剛接節(jié)點時8.5.4）1——鋼板組合墻；2——節(jié)點域填板；3——側板；4——錨固板；5——錨筋；6——端板；7——連接板；8——鋼梁圖8.5.4鋼梁與鋼板組合墻錨筋式剛接節(jié)點（8.5.4-1）（8.5.4-2）NfNfp；（8.5.4-1）（8.5.4-2）tb0.25tb0.25thffAsifbfwbw brs1bfhw fb h2b22ff wp（8.5.4-1）33tb0.25thfjfbfwbw fAsiyrs1bfhw fb h2b22(2f+f) upf w（8.5.4-2）： p ；wtb ；ftb；i ；l2；fb、fyb——鋼梁翼緣鋼材的抗拉強度設計值、屈服強度/2；ryr/2；fp、fypfup——端板鋼材的抗拉強度設計值、屈服強度、抗拉/2。1bHRB400鋼筋，不應采用冷加工鋼22mm60mm20mm，鋼梁與鋼板組合墻剛性連接節(jié)點，墻板節(jié)點域長度應滿足下式要求：2l1t1l2t2fvy1.25Afbfyb1m；1 ；2 m；2 ；y/2；fbm2；b/2。

（8.5.5）抗震等級為一、二級的框架梁，與鋼板組合墻剛接時宜采用能將塑性鉸自梁端外移的端部擴大形連接、梁端加蓋板或削弱鋼梁與鋼板組合墻垂直方向連接應采用鉸接，在墻體上焊接抗剪連接板，采用高強螺栓與鋼梁腹板進行連接。當鋼板組合8mm時，連接件應采用TT8.5.7），并對連接件和焊縫的承載力驗算。其節(jié)點T鋼板組合墻壁板應按三面破壞的拉剪破壞（blockshear）（8.5.7）：Vb≤（Lts）f （8.5.7）b /2；f /2；L ；s 。1——鋼板組合墻；2——樓板；3——鋼梁；4——T形連接件圖8.5.7 梁墻鉸接節(jié)點8.6.25mm條形5mm（a）鋼板組合墻作為樓板邊支座（b）鋼板組合墻作為樓板中間支座1——鋼板組合墻；2——支托板；3——加肋板；4——頂部支座鋼筋1；5——底部支座鋼筋2；6——樓板圖8.6.2現(xiàn)澆樓板與鋼板組合墻連接節(jié)點鋼板組合墻作為樓板邊支座時（8.6.2a），配筋量不小于樓板同方向跨中上、下層鋼筋的計算配筋量。支座鋼筋應穿過10圖82配筋量應按連續(xù)板中間支座處的負彎矩計算確定，下層支座鋼筋的配筋量不小于樓板同方向跨中下層鋼筋的計算配筋量，伸入樓板內長度不應小于鋼筋基本錨固長度。鋼板墻和鋼板組合墻的設計耐火極限應符合現(xiàn)行國家標準GB50016當鋼板墻和鋼板組合墻構件的耐火時間不能達到規(guī)定的設計耐火極限要求時，應采取防火保護措施，其中抗火性能驗算應GB51249鋼板墻和鋼板組合墻構件的防火保護可采用下列措施之一構件采用防火涂料進行防火保護時，高強度螺栓連接處的在構件外表面設置防火保護層時應采取合適的構造措施，25mm20mm1mm；采用外包混凝土作為防火保護層時，混凝土的強度等級不宜低于C20；砂漿的強度等級不宜低于M5，砂漿最小厚度不宜小于25mm；采用蒸壓加氣混凝土砌塊作為防火保護層時，構件表面應采用巖棉板作為防火保護層時，將巖棉板貼靠在構件外表鋼板組合墻構件應在每個樓層設置直徑為12mm~15mm的9.1.6250mm250mm處；16m。圖9.1.6 排氣孔的構造鋼材表面原始銹蝕等級和鋼材除銹等級標準應符合下列規(guī)定：表面原始銹蝕等級為D1部分：未涂覆過的鋼材表面和全面清除原有涂層后的鋼材表面的銹蝕等級和處理等級》GB/T8923.1規(guī)定的Sa2?級，表面粗糙度要求應符合防腐蝕行國家標準《涂覆涂料前鋼材表面處理表面清潔度的目視評定第1部分：未涂覆過的鋼材表面和全面清除原有涂層后的鋼材表面的銹蝕等級和處理等級》GB/T8923.1規(guī)定的St3級，并應具有合適的表面粗糙度，選用合適的防腐蝕產品；噴砂或拋丸用的磨料等表面處理材料應滿足防腐蝕產品防腐蝕涂料的配套方案，可根據環(huán)境腐蝕條件、防腐蝕設計年限、施工和維修條件等要求設計。修補和焊縫部位的底漆應保護層厚度應按現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑鋼結構防腐蝕技術規(guī)程》JGJ/T251140μm。20