鐵路橋墩樁基礎設計-基礎工程課程設計

1、中南大學基礎工程課程設計 題目：鐵路橋墩樁基礎設計姓名： 學號： 班級： 指導老師： 基礎工程課程設計任務書鐵路橋墩樁基礎設計I一、設計資料1. 線路： 級鐵路干線，雙線、直線、坡度、線間距。2. 橋跨：無碴橋面，單箱單室預應力混凝土梁，計算跨度，梁全長，梁端縫。軌底至梁底，梁底至墊石頂，梁底至支座鉸中心，一孔梁總重。3. 地質(zhì)及地下水位情況：標高（m）地質(zhì)情況厚度（m）標高（m）地質(zhì)情況厚度（m）16.516.2耕 地0.3-24.4-30.9粗砂（中密）6.516.211.3軟塑砂粘土4.9-30.9-40.5中砂（中密）9.611.33.2粉 砂8.1-40.5-45.6礫砂（中密）5.

2、13.22.4淤泥質(zhì)砂粘土（松軟）0.8-45.6-58.7硬塑粘土13.12.4-24.4 細 砂（中密）26.8土層平均重度，土層平均內(nèi)摩擦角，地下水位標高：。 4. 成孔機具：、的旋轉(zhuǎn)鉆機。5. 標高：軌底，墩底。 6. 風力：（橋上有車）。 7. 橋墩尺寸：如圖1所示。二、設計荷載 1. 承臺底外力合計： 雙線、縱向、二孔重載： , , 雙線、縱向、一孔重載： , , 2. 墩頂外力： 雙線、縱向、一孔重載： , 說明：如因布樁需要加大承臺尺寸時，增加部分自重應計入。圖1 橋墩尺寸示意圖三、設計要求1. 確定樁的材料、樁長、樁數(shù)及樁的排列；2. 檢算下列項目：（1）單樁承載力檢算 （雙

3、線、縱向、二孔重載）；（2）群樁承載力檢算 （雙線、縱向、二孔重載）；（3）墩頂位移檢算 （雙線、縱向、一孔重載）；（4）樁身截面配筋計算 （雙線、縱向、一孔重載）；（5）樁在土面處位移檢算（雙線、縱向、一孔重載）。3. 設計成果：（1）設計說明書和計算書 一份（2）設計圖紙（2號圖） 一張4. 設計提高部分（在完成上面任務的基礎上，再分三個層次）（1）層次一：運用老師提供的Fortran程序，進行承臺底面形心處的變位檢算；（2）層次二：對上述程序進行修改，部分或全部加入2中檢算項目的內(nèi)容；（3）層次三：調(diào)整涉及參數(shù)（如樁長、樁徑、樁間距等），觀察這些參數(shù)對運行結(jié)果（包括承臺底面形心處的變位、

4、墩頂位移等）的影響，加深對力學概念的理解。（4）提交相對的數(shù)據(jù)文件和結(jié)果文件（層次三還可寫出心得體會）32目 錄第一部分 設計說明書 1 1一、基本概況11二、設計依據(jù)11三、設計方案11四、施工建議12第二部分 設計計算書13一、擬定尺寸13二、樁的布置及樁的連接方式14三、承臺底面形心處位移計算15四、墩身彈性水平位移計算18五、樁基檢算11六、電算結(jié)果17第三部分 設計提高部分 23一、樁長對計算數(shù)據(jù)的影響23二、樁徑對計算數(shù)據(jù)的影響26三、樁間距對計算數(shù)據(jù)的影響29參考文獻31第一部分 設計說明書一、基本概況 本課程設計任務要求完成鐵路橋墩樁基礎設計，橋梁計算跨度，梁全長，梁端縫。軌底

5、至梁底，梁底至墊石頂，梁底至支座鉸中心，一孔梁總重。在荷載和承臺參考尺寸給定的情況下，要求確定樁數(shù)和樁的布置情況，対樁臺進行檢算使其承載力和變位滿足規(guī)范的要求，并完成樁的配筋設計。設計內(nèi)容及步驟如下： （1）搜集資料 （2）確定樁的尺寸和樁數(shù) （3）墩臺底面形心處位移計算 （4）樁基檢算 （5）樁身截面配筋設計和強度、穩(wěn)定性、抗裂性檢算 （6）繪制樁基礎布置和樁身鋼筋構(gòu)造圖二、設計依據(jù)鐵路橋涵地基和基礎設計規(guī)范TB10002.5-2005混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2010鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范TB10002.3-2005三、設計方案本設計采用鉆孔灌注樁，樁身采用C

6、25混凝土，采用旋轉(zhuǎn)鉆。持力層選在粗砂（中密）層，樁徑采用1.00m，樁長40m，樁端進入持力層深度2.3m，標高26.7m。確定樁數(shù)為8根兩排，對稱布置，樁列間中心距3.0m，排間中心距3.0m。地基容許承載力636.94kPa，單樁容許承載力3546.61kN。墩頂水平位移16.78mm，容許水平位移為31.62mm。單樁承載力、群樁承載力和墩頂水平位移均符合要求。樁身承受最大彎矩224.349kN.m，選用1618的I級鋼筋，鋼筋面積。鋼筋采用環(huán)形對稱布置，凈保護層厚度60mm，主筋凈距為151mm。樁與承臺的聯(lián)結(jié)方式采用主筋伸入式，樁身伸入承臺板0.1m；主筋伸入承臺的長度0.9m。主

7、筋在樁中長度為12.0m。箍筋采用8200mm。自樁頂以下10cm起向下每2m設置一道加勁箍筋（即骨架鋼筋），直徑為18。順鋼筋籠長度每隔2m沿圓周均勻設置4根骨架定位鋼筋，直徑為12。經(jīng)配筋驗算，截面應力和樁的穩(wěn)定性均符合要求。四、施工注意事項 地下水位標高為15.00m，樁伸入地下水位以下，施工時要注意加強排水措施，防止流砂、管涌等不良地質(zhì)現(xiàn)象的發(fā)生；同時，施工時要加強對周圍地基沉降的觀測，防止基礎施工而引起的周邊建筑不均勻沉降；鉆孔施工適宜使用反循環(huán)法。第二部分 設計計算書一、擬定尺寸1. 樁身采用混凝土。2. 設計樁徑采用，成孔樁徑為，鉆孔灌注樁，采用旋轉(zhuǎn)式鉆頭。3. 作出土層分布圖，

8、如圖，根據(jù)地質(zhì)條件，選用粗砂層為持力層，樁端進入砂土持力層的臨界深度為，即樁端進入持力層的深度要大于1. 50m，從承臺底面到細沙層底部深度為37.7m，則取樁長。樁底標高為，樁端進入持力層的深度為2.3m。4. 估算樁數(shù)：（按雙孔重載估算） 估算公式：單樁容許承載力為：其中，故： 該土層平均天然重度，由于樁側(cè)土為不同土層，應采用各土層容 圖2 土層分布圖重加權(quán)平均，在地下水位以上采用天然重 度，在地下水位以下采用浮重度：求得：根據(jù)鐵路橋規(guī)表4.1.2-3，地基的基本承載力，深度修正系數(shù)，。故：土質(zhì)按較差處理，鉆孔灌注樁樁底支撐力折減系數(shù)根據(jù)鐵路橋規(guī)表6.2.2-3，各土層的極限承載摩阻力如下

9、表：地質(zhì)情況厚度極限摩阻力軟塑砂粘土250粉砂8.160淤泥質(zhì)砂粘土0.835細砂（中密）26.855粗砂（中密）2.380則單樁的軸向受壓容許承載力： =1/23.299（502.0+608.1+350.8+5526.8+802.3）=3997.69KN取，按二孔重載估算樁數(shù)：n=Np=665,暫取，驗算后再作必要調(diào)整二、樁的布置及樁的連接方式1. 布樁鐵路橋規(guī)6.3.2規(guī)定：鉆孔灌注樁中心距不應小于2.5倍成孔樁徑。當樁徑時，最外一排樁至承臺底板邊緣的凈距不得小于，且不得小于。滿足樁間距和承臺邊到樁凈距的前提下可得到樁在承臺底面的布置情況，如圖3。2. 樁與承臺連接方式連接方式采用主筋伸入

10、式，樁伸入承臺板內(nèi)，具體配筋見后面詳述。圖3 樁布置圖三、承臺底面形心處位移計算1. 設計荷載： 雙線、縱向、二孔重載： , , 雙線、縱向、一孔重載： , , 2. 計算，（1）樁的計算寬度其中： ，水平力作用方向上相鄰兩樁的凈距時，故：由上述得：（2）基礎額變形系數(shù)其中：樁截面慣性矩C25混凝土受壓彈性模量則 假定樁為彈性樁，則其計算深度：深度內(nèi)存在兩層不同的土，則的換算公式為：其中：，則故樁的變形系數(shù)：樁的換算入土深度：，則樁為彈性樁，假設成立。 3. 計算單樁樁頂剛度 其中：因的直徑（相鄰中心距）故： 因，故從上述得又，查表有，故 4. 計算承臺剛性系數(shù) 對于低承臺樁基，承臺處于軟塑砂

11、粘土中，因此，承臺的計算寬度為：， 5. 計算承臺底面形心處的位移，樁基為豎直樁基，樁群對稱布置，則有：化簡后可得：（1）荷載情況1：雙線、縱向、二孔重載 , , （2）荷載情況2：雙線、縱向、一孔重載 , , 四、墩身彈性水平位移計算假定墩帽、托盤和基礎部分產(chǎn)生剛性轉(zhuǎn)動，將墩身分為四個部分，（由于墩身4-5段下部分在土中，故將其分為兩段，只計算土上部分風力），分別計算它們所受的風荷載,橋上有車時的風壓強度W=800Pa，縱向水平風力等于風荷載強度乘以迎風面積,分別計算出四部分的上下底邊長及中線長，然后計算出各個截面的彎矩，再求和即可得到托盤底面所受的總彎矩。1. 墩頂外力和縱向風力引起的力矩

12、（1）墩頂外力：雙線、縱向、二孔重載 , （2）墩帽所受風力：作用點離墩帽底面的距離為（3）托盤所受風力：作用點離托盤底面的距離為其中短邊，長邊（4）墩身所受風力：，作用點離墩身底面的距離為，作用點離墩身底面的距離為，作用點離墩身底面的距離為（5）承臺所受風力：作用點離地面的距離為示意圖如圖4所示：圖4 縱向風力示意圖計算由墩頂外力和縱向風力引起的彎矩，計算結(jié)果如下表。墩身各截面彎矩值計算表截面位置項目托盤頂0-0墩身1-1墩身2-2墩身3-3墩身4-4承臺底5-5墩頂彎矩5410.005410.005410.005410.005410.005410.00墩頂水平力1094.042461.59

13、4467.336473.078405.878679.38墩帽風力5.7620.1641.2862.4082.7585.63托盤風力09.3930.6451.8972.3775.27墩身風力1-2006.2018.5930.5332.222-30006.2018.1418.983-400005.757.38承臺風力4-5000000.32總計6509.807901.149955.4512022.1414025.4114309.182、托盤底面水平位移計算和轉(zhuǎn)角托盤底面水平位移和轉(zhuǎn)角計算表1-2段8928.292.23.84.08861.2266 1.6016.08522-3段10988.802.

14、264.45101.33531.8111.08633-4段13023.782.128.164.82691.44811.9071.55594-5段14167.300.39.3729.49128.84740.0480.4501總 計5.3673.2957注：（1）墩身為C25混凝土：；（2）：分段高度；（3）：分段中線到墩頂?shù)木嚯x，（4）計算彎矩五、樁基檢算 1. 單樁承載力檢算（按二孔重載計算） ， ，則樁頂內(nèi)力：樁身C25混凝土容重，土平均重度則樁自重：樁入土部分同體積土重：則 故單樁軸向受壓承載力滿足要求。2. 群樁承載力檢算（按二孔重載計算）將樁群看作一個實體基礎，則實體基礎為一臺體，臺體

15、底面由于內(nèi)摩擦角（）較頂面放大（如圖5）。底面尺寸： 圖5 群樁承載力檢算示意圖樁自重：樁側(cè)土重：承臺重：承臺部分土重：故：3. 墩頂水平位移檢算（按一孔重載計算）墩高：則墩頂位移4. 結(jié)構(gòu)在土面處的位移（按一孔重載計算）在橋規(guī)中查，時，只適用于結(jié)構(gòu)在地面處的最大位移為6mm，若超過6mm就不能采用“”法進行計算，故需要對樁在土面處的位移進行檢算。墩身埋于土中高度：可以用法直接查表計算。5. 樁身截面配筋設計（按一孔重載計算）（1）樁身彎矩計算因此，任意深度z處樁身截面彎矩：列表計算，如下表所示：計算表00010309.117309.1170.20.5050.1970.998-5.964308

16、.499302.5350.41.0090.3770.986-11.413304.789293.3760.61.5140.5290.959-16.015296.443280.4280.82.0190.6460.913-19.557282.224262.6671.02.5230.7230.851-21.888263.059241.1711.23.0280.7620.774-23.069239.257216.1881.43.5320.7650.687-23.160212.363189.2031.64.0370.7370.594-22.312183.615161.3031.84.5420.6850.4

17、99-20.738154.249133.5112.05.0460.6140.407-18.588125.811107.2232.25.5510.5320.32-16.10698.91782.8112.46.0560.4430.243-13.41175.11561.7042.66.5600.3550.175-10.74754.09543.3482.87.0650.270.12-8.17437.09428.9203.07.5700.1930.076-5.84323.49317.6503.58.8310.0510.014-1.5444.3282.7844.010.09300000由表知： 圖6 樁身

18、彎矩分布圖（2）計算偏心距初始偏心距：偏心距放大系數(shù)：其中：影響系數(shù)計算長度（此式中為變形系數(shù)） 安全系數(shù)K=0.6（主力+附加力）則：（3）配筋根據(jù)灌注樁構(gòu)造要求，橋梁樁基主筋宜采用光圓鋼筋，主筋直徑不宜小于16mm，凈距不宜小于120mm，且任一情況下不得小于80mm，主筋凈保護層不應小于60mm。在滿足最小間距的情況下，盡可能采用單筋、小直徑的鋼筋，以提高樁的抗裂性，所以主筋采用I級鋼筋。樁身混凝土為C25，根據(jù)橋規(guī)規(guī)定，取=0.5%,則選用1618的I級鋼筋，取凈保護層厚度，采用對稱配筋，則主筋凈距為：，符合要求。樁與承臺的聯(lián)結(jié)方式為主筋伸入式，樁身伸入承臺板0.1m，主筋伸入承臺的長

19、度（算至彎鉤切點）對于光圓鋼筋不得不小于45倍主筋直徑（即810mm），取900mm,主 筋應配到處以下2m處（即）,取其長度為12m，則主筋總長為13m。箍筋采用8200mm。為增加鋼筋籠剛度，自樁頂以下10cm起向下每2m設置一道加勁箍筋（即骨架鋼筋），直徑為18。順鋼筋籠長度每隔2m沿圓周均勻設置4根骨架定位鋼筋，直徑為12。樁身截面配筋見設計圖紙。（4）判斷大小偏心換算截面面積：換算截面慣性矩：核心距：故屬大偏心構(gòu)件。（5）應力檢算故應力符合要求。（6）穩(wěn)定性檢算樁計算長度，查混凝土結(jié)構(gòu)設計原理得=1.0，m=13.8 故穩(wěn)定性滿足要求。 （7）抗裂驗算鉆孔灌注樁現(xiàn)場澆灌，不需吊裝，施

20、工期間樁截面一般不出現(xiàn)拉應力，所以樁不產(chǎn)生裂縫。6.單樁工程材料用量表六、電算結(jié)果（PPF）重要說明：因任務書要求未手算一孔輕載，故在電算中取其和一孔重載一樣的數(shù)據(jù)以運行PPF。1.電算輸入文件2 6 2 0 0.5 2 300000005000 27 0.37000 27 4.97000 27 8.17000 27 0.810000 27 26.825000 27 2.34 1. 1. 0 40 0 -1.54 1. 1. 0 40 0 1.53.3 11.2936 18061.8 14674.37936 18061.8 14674.37936 20442.5 12610.72.電算輸出文件

21、 * * 第 一 部 分 原 始 數(shù) 據(jù) * * 樁類型組數(shù) 土層數(shù) 作用力H方向上一排樁的樁數(shù) 2 6 2 樁端嵌固類型 MD=.0 樁傳力類型系數(shù) XS=0.5000 最小樁間凈距 LS= 2.00(米) 樁材砼彈性模量 E= 0.3000E+08(kN/m2)地基比例系數(shù)(kN/m4) 內(nèi)摩擦角(度) 第I土層的厚度(米) 5000. 27.0 0.30 7000. 27.0 4.90 7000. 27.0 8.10 7000. 27.0 0.80 10000. 27.0 26.80 25000. 27.0 2.30 I IT D DB LO LI AH X 1 4 1.000 1.00

22、0 0.000 40.000 0.0000 -1.5000 2 4 1.000 1.000 0.000 40.000 0.0000 1.5000 承臺埋入地面或局部沖刷線以下的深度： 3.3 承 臺 的 實 際 寬 度 ： 11.2 荷載類型I 水平力H(kN) 軸向力N(kN) 彎矩M(kN.m) 1 936.0 18061.8 14674.4 2 936.0 18061.8 14674.4 3 936.0 20442.5 12610.7 * * 第 二 部 分 計 算 結(jié) 果 * * 基礎的變形系數(shù)a及樁頂剛度系數(shù)I AF LO1 LO2 LO3 LO4 1 0.388 1009797.5

23、6 73219.67 174868.33 678769.12 2 0.388 1009797.56 73219.67 174868.33 678769.12 承 臺 剛 度 矩 陣 I K1 K2 K3 1 1043054.581516 0.000000 -895919.705101 2 0.000000 8078380.500000 0.000000 3 -895919.705101 0.000000 23682725.326086 * 荷載類型NP= 1 (單孔輕載) * 承 臺 位 移 水平位移(毫米) 豎向位移(毫米) 轉(zhuǎn)角(rad) 1.48 2.24 0.6755E-03 I= 1

24、 第 1 根樁的樁頂位移 J A1(J) A2(J) P2(J) 1 1.48 1.48 -9.938175 2 1.22 1.22 1234.515912 3 0.68 0.68 200.138138 第 1 根 樁 樁 身 內(nèi) 力 J H(m) My(kN.m) Qy(kN) dy(kN/m) 1 0.52 194.704 -11.666 6.142 2 1.03 187.704 -15.755 9.276 3 1.55 178.289 -20.832 10.079 4 2.06 166.232 -25.858 9.182 5 2.58 151.758 -30.107 7.157 6 3.

25、09 135.396 -33.130 4.497 7 3.61 117.843 -34.707 1.614 8 4.13 99.858 -34.811 -1.173 9 4.64 82.178 -33.555 -3.632 10 5.16 65.453 -31.148 -5.615 11 5.67 50.208 -27.860 -7.045 12 6.19 36.824 -23.981 -7.906 13 6.70 25.529 -19.800 -8.225 14 7.22 16.411 -15.583 -8.059 15 7.73 9.426 -11.561 -7.478 16 8.25 4

26、.422 -7.929 -6.559 17 8.77 1.155 -4.843 -5.369 18 9.28 -0.688 -2.429 -3.964 19 9.80 -1.482 -0.786 -2.381 20 10.31 -1.646 0.000 -0.642 I= 2 第 2 根樁的樁頂位移 J A1(J) A2(J) P2(J) 1 1.48 1.48 -9.938175 2 3.25 3.25 3280.934088 3 0.68 0.68 200.138138 第 2 根 樁 樁 身 內(nèi) 力 J H(m) My(kN.m) Qy(kN) dy(kN/m) 1 0.52 194.7

27、04 -11.666 6.142 2 1.03 187.704 -15.755 9.276 3 1.55 178.289 -20.832 10.079 4 2.06 166.232 -25.858 9.182 5 2.58 151.758 -30.107 7.157 6 3.09 135.396 -33.130 4.497 7 3.61 117.843 -34.707 1.614 8 4.13 99.858 -34.811 -1.173 9 4.64 82.178 -33.555 -3.632 10 5.16 65.453 -31.148 -5.615 11 5.67 50.208 -27.8

28、60 -7.045 12 6.19 36.824 -23.981 -7.906 13 6.70 25.529 -19.800 -8.225 14 7.22 16.411 -15.583 -8.059 15 7.73 9.426 -11.561 -7.478 16 8.25 4.422 -7.929 -6.559 17 8.77 1.155 -4.843 -5.369 18 9.28 -0.688 -2.429 -3.964 19 9.80 -1.482 -0.786 -2.381 20 10.31 -1.646 0.000 -0.642 * 荷載類型NP= 2 (單孔重載) * 承 臺 位 移

29、 水平位移(毫米) 豎向位移(毫米) 轉(zhuǎn)角(rad) 1.48 2.24 0.6755E-03 I= 1 第 1 根樁的樁頂位移 J A1(J) A2(J) P2(J) 1 1.48 1.48 -9.938175 2 1.22 1.22 1234.515912 3 0.68 0.68 200.138138 第 1 根 樁 樁 身 內(nèi) 力 J H(m) My(kN.m) Qy(kN) dy(kN/m) 1 0.52 194.704 -11.666 6.142 2 1.03 187.704 -15.755 9.276 3 1.55 178.289 -20.832 10.079 4 2.06 166

30、.232 -25.858 9.182 5 2.58 151.758 -30.107 7.157 6 3.09 135.396 -33.130 4.497 7 3.61 117.843 -34.707 1.614 8 4.13 99.858 -34.811 -1.173 9 4.64 82.178 -33.555 -3.632 10 5.16 65.453 -31.148 -5.615 11 5.67 50.208 -27.860 -7.045 12 6.19 36.824 -23.981 -7.906 13 6.70 25.529 -19.800 -8.225 14 7.22 16.411 -

31、15.583 -8.059 15 7.73 9.426 -11.561 -7.478 16 8.25 4.422 -7.929 -6.559 17 8.77 1.155 -4.843 -5.369 18 9.28 -0.688 -2.429 -3.964 19 9.80 -1.482 -0.786 -2.381 20 10.31 -1.646 0.000 -0.642 I= 2 第 2 根樁的樁頂位移 J A1(J) A2(J) P2(J) 1 1.48 1.48 -9.938175 2 3.25 3.25 3280.934088 3 0.68 0.68 200.138138 * 荷載類型NP

32、= 3 (雙孔重載) * 承 臺 位 移 水平位移(毫米) 豎向位移(毫米) 轉(zhuǎn)角(rad) 1.40 2.53 0.5855E-03 I= 1 第 1 根樁的樁頂位移 J A1(J) A2(J) P2(J) 1 1.40 1.40 0.147016 2 1.65 1.65 1668.524139 3 0.59 0.59 152.532802 第 1 根 樁 樁 身 內(nèi) 力 J H(m) My(kN.m) Qy(kN) dy(kN/m) 1 0.52 152.312 -1.513 5.950 2 1.03 150.569 -5.530 9.229 3 1.55 146.419 -10.666

33、10.382 4 2.06 139.544 -15.960 9.930 5 2.58 130.054 -20.714 8.360 6 3.09 118.356 -24.465 6.108 7 3.61 105.042 -26.959 3.543 8 4.13 90.785 -28.117 0.966 9 4.64 76.267 -27.992 -1.400 10 5.16 62.113 -26.737 -3.399 11 5.67 48.853 -24.565 -4.944 12 6.19 36.896 -21.722 -6.001 13 6.70 26.524 -18.458 -6.580

34、14 7.22 17.892 -15.011 -6.722 15 7.73 11.039 -11.592 -6.485 16 8.25 5.903 -8.377 -5.938 17 8.77 2.340 -5.510 -5.145 18 9.28 0.141 -3.104 -4.162 19 9.80 -0.955 -1.244 -3.030 20 10.31 -1.248 0.000 -1.777 I= 2 第 2 根樁的樁頂位移 J A1(J) A2(J) P2(J) 1 1.40 1.40 0.147016 2 3.41 3.41 3442.100861 3 0.59 0.59 152.

35、5328023. 手算與電算結(jié)果對照表基礎變形系數(shù)及樁頂剛度系數(shù)電算結(jié)果0.3881009797.5673219.67174868.33678769.12手算結(jié)果0.394承臺剛度系數(shù)電算結(jié)果8078380.5000001035174.769016-895919.70510123682725.326086手算結(jié)果承臺位移荷載情況水平位移(mm)豎向位移(mm)轉(zhuǎn)角(rad)一孔重載電算結(jié)果1.482.240.675510-3手算結(jié)果雙孔重載電算結(jié)果1.402.530.585510-3手算結(jié)果第三部分 設計提高部分一、樁長對計算數(shù)據(jù)的影響1. 樁長對基礎變形系數(shù)及樁頂剛度系數(shù)的影響樁長（m）35

36、0.391852851.3172202.90171231.25660167.06360.391845121.5072203.43171233.25660174.62370.391837105.0072203.95171235.23660182.12380.3911017181.8872232.40171343.23660592.06390.391998759.1272233.56171347.62660608.75400.391980808.1972234.70171351.94660625.19410.391963326.8872235.84171356.30660641.69420.391

37、946310.6272236.98171360.62660658.06430.391929753.0072238.09171364.83660674.06440.391913645.8872239.23171369.12660690.38分析表中數(shù)據(jù)及圖中數(shù)據(jù)的變化趨勢可以得知：（1）樁長對沒有影響；（2）在同一持力層，隨著樁長的增加，逐漸減??；并且持力層越好，越大；（3）隨著樁長的增加，、均逐漸緩慢增加。2. 樁長對承臺剛度系數(shù)的影響樁長（m）356822810.501034920.39-866823.0820708876.33366760972.001034924.64-866839.0820569800.20376696840.001034928.83-866854.9620425563.20388137455.001035156.39-867718.9623670226.45397990073.001035165.71-