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1、0 引言隨著現(xiàn)代科技的飛速發(fā)展,功率器件也不斷更新,PWM技術(shù)的發(fā)展也日趨完善,開關(guān)電源正朝著小、輕、薄的方向發(fā)展。由于反激變換器具有電路拓?fù)浜?jiǎn)單、輸入電壓范圍寬、輸入輸出電氣隔離、體積重量小、成本低、性能良好、工作穩(wěn)定可靠等優(yōu)點(diǎn),被廣泛應(yīng)用于實(shí)際變換器設(shè)計(jì)中。以前大多數(shù)開關(guān)電源采用離線式結(jié)構(gòu),一般從輔助供電繞組回路中通過(guò)電阻分壓取樣,該反饋方式電路簡(jiǎn)單,但由于反饋不是直接從輸出電壓取樣,沒有與輸入隔離,抗干擾能力也差,所以輸出電壓中仍有2的紋波,對(duì)于負(fù)載變化大和輸出電壓變化大的情況下響應(yīng)慢,不適合精度較高或負(fù)載變化范圍較寬的場(chǎng)合。下面的設(shè)計(jì)采用可調(diào)式精密并聯(lián)穩(wěn)壓器TL431配合光耦構(gòu)成反饋回
2、路,達(dá)到了更好的穩(wěn)壓效果。1 UC3844芯片的介紹UC3844是美國(guó)Unitrode公司生產(chǎn)的一種高性能單端輸出式電流控制型脈寬調(diào)制器芯片,由該集成電路構(gòu)成的開關(guān)穩(wěn)壓電源與一般的電壓控制型脈寬調(diào)制開關(guān)穩(wěn)壓電源相比具有外圍電路簡(jiǎn)單、電壓調(diào)整率好、頻響特性好、穩(wěn)定幅度大、具有過(guò)流限制、過(guò)壓保護(hù)和欠壓鎖定等優(yōu)點(diǎn)。其內(nèi)部電路結(jié)構(gòu)如圖1所示。該芯片的主要功能有:內(nèi)部采用精度為20的基準(zhǔn)電壓為500V,具有很高的溫度穩(wěn)定性和較低的噪聲等級(jí);振蕩器的最高振蕩頻率可達(dá)500kHz。內(nèi)部振蕩器的頻率同腳8與腳4間電阻Rt、腳4的接地電容Ct的關(guān)系如式(1)所列,即其內(nèi)部帶鎖定的PWM(Pulse Width
3、Modulation),可以實(shí)現(xiàn)逐個(gè)脈沖的電流限制;具有圖騰柱輸出,能提供達(dá)1A的電流直接驅(qū)動(dòng)MOSFET功率管。2 電源的設(shè)計(jì)及穩(wěn)壓工作原理單端反激變換器,所謂單端,指高頻變壓器的磁芯僅工作在磁滯回線的一側(cè),并且只有一個(gè)輸出端;反激式變換器工作原理,當(dāng)加到原邊主功率開關(guān)管的激勵(lì)脈沖為高電平使MOSFET、開關(guān)管導(dǎo)通時(shí),整流后的直流電壓加在原邊繞組兩端,此時(shí)因副邊繞組相位是上負(fù)下正,使整流二極管反向偏置而截止,磁能就儲(chǔ)存在高頻變壓器的原邊電感線圈中;當(dāng)驅(qū)動(dòng)脈沖為低電平使MOSFET開關(guān)管截止時(shí),原邊繞組兩端電壓極性反向,使副邊繞組相位變?yōu)樯险仑?fù),則整流二極管正向偏置而導(dǎo)通,此后儲(chǔ)存在變壓器中
4、的磁能向負(fù)載傳遞釋放。圖2中MOSFET功率開關(guān)管的源極所接的R12是電流取樣電阻,變壓器原邊電感電流流經(jīng)該電阻產(chǎn)生的電壓經(jīng)濾波后送入U(xiǎn)C3844的腳3,構(gòu)成電流控制閉環(huán)。當(dāng)腳3電壓超過(guò)1V時(shí),PWM鎖存器將封鎖脈沖,對(duì)電路啟動(dòng)過(guò)流保護(hù)功能;UC3844的腳8與腳4間電阻R16及腳4的接地電容C19決定了芯片內(nèi)部的振蕩頻率,由于UC3844內(nèi)部有個(gè)分頻器,所以驅(qū)動(dòng)MOSFET功率開關(guān)管的方波頻率為芯片內(nèi)部振蕩頻率的一半;圖3中變壓器原邊并聯(lián)的RCD緩沖電路是用于限制高頻變壓器漏感造成的尖峰電壓。變壓器副邊整流二極管并聯(lián)的RC回路是為了減小二極管反向恢復(fù)期間引起的尖峰。MOSFET功率管旁邊的R
5、CD緩沖電路是為了防止MOSFET功率管在關(guān)斷過(guò)程中承受大反壓。緩沖電路的二極管一般選擇快速恢復(fù)二極管,而變壓器二次側(cè)的整流二極管一般選擇反向恢復(fù)電壓較高的超快恢復(fù)二極管。電路的反饋穩(wěn)壓原理:(輸出電壓反饋電路如圖4所示),當(dāng)輸出電壓升高時(shí),經(jīng)兩電阻尺R6、R7分壓后接到TL431的參考輸入端(誤差放大器的反向輸入端)的電壓升高,與TL431內(nèi)部的基準(zhǔn)參考電壓25 V作比較,使得TL431陰陽(yáng)極間電壓Vka降低,進(jìn)而光耦二極管的電流If變大,于是光耦集射極動(dòng)態(tài)電阻變小,集射極間電壓變低,也即UC3844的腳1的電平變低,經(jīng)過(guò)內(nèi)部電流檢測(cè)比較器與電流采樣電壓進(jìn)行比較后輸出變高,PWM鎖存器復(fù)位,
6、或非門輸出變低,于是關(guān)斷開關(guān)管,使得脈沖變窄,縮短MOSFET功率管的導(dǎo)通時(shí)間,于是傳輸?shù)酱渭?jí)線圈和自饋線圈的能量減小,使輸出電壓Vo降低。反之亦然,總的效果是令輸出電壓保持恒定,不受電網(wǎng)電壓或負(fù)載變化的影響,達(dá)到了實(shí)現(xiàn)輸出閉環(huán)控制的目的。此設(shè)計(jì)中,輸出電壓通過(guò)兩電阻分壓并經(jīng)TL43 1的內(nèi)部誤差放大器后,經(jīng)過(guò)光耦接UC3844的誤差放大器的腳1,而反向輸入端腳2直接接地,輸出電壓反饋直接聯(lián)接到腳1,而不是腳2,略過(guò)了UC3844的內(nèi)部誤差放大器,這使得電源的動(dòng)態(tài)響應(yīng)更快,因?yàn)榉糯笃饔米餍盘?hào)傳輸時(shí)有一定的傳輸時(shí)間,輸出與輸入并不是同時(shí)建立,不用UC3844內(nèi)部誤差放大器,把反饋信號(hào)的傳輸縮短了
7、一個(gè)放大器的傳輸時(shí)間,從而電源的動(dòng)態(tài)響應(yīng)更快。3 電源的參數(shù)設(shè)計(jì)及損耗分析31 變壓器原邊電感設(shè)計(jì)311 MOSFET開關(guān)管工作的最大占空比Dmax式中:Vor為副邊折射到原邊的反射電壓,當(dāng)輸入為AC 220V時(shí)反射電壓為135V;VminDC為整流后的最低直流電壓;VDS為MOSFET功率管導(dǎo)通時(shí)D與S極間電壓,一般取10V。312 變壓器原邊繞組電流峰值IPK變壓器原邊繞組電流峰值IPK為式中:為變壓器的轉(zhuǎn)換效率;Po為輸出額定功率,單位為W。313 變壓器原邊電感量LP式中:Ts為開關(guān)管的周期(s);LP單位為H。314 變壓器的氣隙lg式中:Ae為磁芯的有效截面積(cm2);B為磁芯工
8、作磁感應(yīng)強(qiáng)度變化值(T);Lp單位取H,IPK單位取A,lg單位為mm。32 變壓器磁芯反激式變換器功率通常較小,一般選用鐵氧體磁芯作為變壓器磁芯,其功率容量AP為式中:AQ為磁芯窗口面積,單位為cm2;Ae為磁芯的有效截面積,單位為cm2;Po是變壓器的標(biāo)稱輸出功率,單位為W;fs為開關(guān)管的開關(guān)頻率;Bm為磁芯最大磁感應(yīng)強(qiáng)度,單位為T;為線圈導(dǎo)線的電流密度,通常取200300Acm2,是變壓器的轉(zhuǎn)換效率;Km為窗口填充系數(shù),一般為0204;KC為磁芯的填充系數(shù),對(duì)于鐵氧體為10。根據(jù)求得的AP值選擇余量稍大的磁芯,一般盡量選擇窗口長(zhǎng)寬之比較大的磁芯,這樣磁芯的窗口有效使用系數(shù)較高,同時(shí)可以減
9、少漏感。33 變壓器原副邊匝數(shù)331 變壓器原邊匝數(shù)NP式中:B為磁芯工作磁感應(yīng)強(qiáng)度變化值(T),Ae單位為cm2,Ts單位為s。332副邊匝數(shù)Ns式中:VD為變壓器二次側(cè)整流二極管導(dǎo)通的正向壓降。34 功率開關(guān)管的選擇開關(guān)管的最小電壓應(yīng)力UDS一般選擇DS間擊穿電壓應(yīng)比式(9)計(jì)算值稍大的MOSFET功率管。35 變壓器損耗351 繞組銅耗計(jì)算繞組電阻值R為式中:MUT為平均每匝導(dǎo)線長(zhǎng)度(cm);N為導(dǎo)線匝數(shù);為20時(shí)導(dǎo)線每cm的電阻值()。繞組銅耗PCU為原、副邊繞組電阻值可通過(guò)式(10)求出,當(dāng)求原邊繞組銅耗時(shí),電流用原邊峰值電流IPK來(lái)計(jì)算;求副邊繞組銅耗時(shí),電流用輸出電流Io來(lái)計(jì)算。
10、352 磁芯損耗磁芯損耗取決于工作頻率、工作磁感應(yīng)強(qiáng)度、電路工作狀態(tài)和所選用的磁芯材料的性能。對(duì)于雙極性開關(guān)變壓器,磁芯損耗PC為式中:Pb為在工作頻率、工作磁感應(yīng)強(qiáng)度下單位質(zhì)量的磁芯損耗(Wkg);Gc為磁芯質(zhì)量(Kg)。對(duì)于單極性開關(guān)變壓器,由于磁芯工作于磁滯回線的半?yún)^(qū),所以磁芯損耗約為雙極性開關(guān)變壓器的一半。變壓器總損耗為總銅耗與磁芯損耗之和。4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及波形實(shí)驗(yàn)具體參數(shù)要求如下:輸入單相AC 220V(180240V),輸出電壓為24V,輸出額定功率為72W,開關(guān)頻率為20kHz。實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表1所列。圖5為AC 220V輸入且滿載時(shí)MOSFET功率管驅(qū)動(dòng)波形及電流檢測(cè)電阻端電壓波形,圖6為220V輸入時(shí)滿載輸出電壓波形,圖7為AC 220V輸入時(shí)MOSFET功率管的DS極間電壓波形。從表1及波形可以看出輸出電壓平均值為24V,電壓調(diào)整率小于01,負(fù)載調(diào)整率最大為04??梢?,UC3844的腳6產(chǎn)生的方波直接驅(qū)動(dòng)MOSFET功率管,實(shí)現(xiàn)了PWM控制。此設(shè)計(jì)電源的穩(wěn)定性能較高,但從波形看出電流檢測(cè)電阻端電壓波形有尖峰,說(shuō)明MOSFET功率管開關(guān)瞬間對(duì)變壓器還有一定的沖擊。5 結(jié)語(yǔ)電流控制型PWM芯片UC3844是一種高性能的固定頻率電流型控制
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