2013年一注結(jié)構(gòu)師專業(yè)考試真題(下午)

一級(jí)注冊結(jié)構(gòu)師專業(yè)考試真題 下午 一級(jí)注冊結(jié)構(gòu)師專業(yè)考試真題 下午 題 1 2 一下?lián)问侥疚菁?形狀及尺寸如圖 1 2 Z 所示 兩端鉸支于下部結(jié)構(gòu) 其空間穩(wěn)定措施滿足規(guī)范要求 P 為 由檁條 與屋架上弦錨固 傳至屋架的節(jié)點(diǎn)荷載 要求屋架 露天環(huán)境下設(shè)計(jì)使用年限 5 年 選用西北云杉 TC11A 制作 1 假定 桿件 D1 采用截面為正方形的方木 P 16 7KN 設(shè) 計(jì)值 試問 當(dāng)按強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí) 其設(shè)計(jì)最小截面尺寸 mm mm 與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近 提示 強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)不考慮構(gòu)件自重 A 80 80 B 85 85 C 90 90 D 95 95 2 假定 桿件 D2 采用截面為正方形的方木 試問 滿足長 細(xì)比要求的最小截面邊長 mm 與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近 A 60 B 70 C 90 D 100 題 3 6 某城市新區(qū)擬建一所學(xué)校 建設(shè)場地地勢較低 自 然地面絕對 標(biāo)高為 3 000m 根據(jù)規(guī)劃要求設(shè)計(jì)地面標(biāo)高要 求 整個(gè)建設(shè)場地需大面積填土 2m 地基土層剖面如圖 3 6 Z 所示 地下水位在自然地面下 2m 填土的重度為 18KN m3 填土區(qū)域的平面尺寸遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于地面壓縮曾厚度 提示 沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù) s 取 1 0 3 假定 不進(jìn)行地基處理 不考慮填土本身的壓縮量 試 問 由大面積填土引起的場地中心區(qū)域最終沉降量 s mm 與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近 提示 地基變形計(jì)算漢森杜取至中風(fēng)化砂巖頂面 A 150 B 220 C 260 D 350 4 在場地中心區(qū)域擬建議田徑場 為減少大面積填土產(chǎn)生 的地面沉降 在填土前持有水泥攪拌樁對地基進(jìn)行處理 水 泥攪拌樁樁徑 500mm 樁長 15m 樁頂絕對標(biāo)高為 3 000m 等邊三角形布置 攪拌樁的壓縮量 Epwei 100MPa 設(shè)計(jì)要求 采取地基處理措施后 淤泥層在大面積填土作用下的最終壓 縮來那個(gè)能控制在 30mm 試問 水泥攪拌樁的中心距 m 取下列何項(xiàng)數(shù)值最為合理 提示 按 建筑地基處理技術(shù)規(guī)范 JGJ79 2002 作答 A 1 3 B 1 5 C 1 6 D 1 7 5 某5層教學(xué)樓采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ) 樁頂絕對標(biāo)高3 00m 樁端持力層為中風(fēng)化砂巖 按嵌巖樁設(shè)計(jì) 根據(jù)項(xiàng)目建設(shè)的 總體部署 工程樁何主體結(jié)構(gòu)完成后進(jìn)行填土施工 樁基設(shè) 計(jì)需考慮樁側(cè)土的負(fù)摩阻力影響 中性點(diǎn)位于粉質(zhì)粘土層 為安全計(jì) 取中風(fēng)化砂巖頂面深度為中性點(diǎn)深度 假定 淤 泥層的樁側(cè)正摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值為 123KPa 負(fù)摩阻力系數(shù)為 0 15 試問 根據(jù) 建筑樁基技術(shù)規(guī)范 JGJ 2008 淤泥層的負(fù)摩 阻力標(biāo)準(zhǔn)值 qns KPa 取下列何項(xiàng)數(shù)值最為合理 A 10 B 12 C 16 D 23 6 條件同第五題 為安全級(jí) 取中風(fēng)化砂巖頂面深度為中 性點(diǎn)深度 根據(jù) 建筑樁基技術(shù)規(guī)范 JGJ94 2008 建筑地 基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50007 2011 何地質(zhì)報(bào)告對某柱下樁基進(jìn) 行設(shè)計(jì) 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí) 結(jié)構(gòu)柱作用于承臺(tái)頂面中性 的豎向力為 5500KN 鉆孔灌注樁直徑 800mm 經(jīng)計(jì)算 考 慮負(fù)摩阻力作用時(shí) 中性點(diǎn)以上土層有負(fù)摩阻力引起的下拉 荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 350KN 負(fù)摩阻力群樁效應(yīng)系數(shù)取 1 0 該工 程對三根試樁進(jìn)行了豎向抗壓靜載試驗(yàn) 實(shí)驗(yàn)結(jié)果件表 6 試 問 不考慮承臺(tái)級(jí)其上土的重量 根據(jù)計(jì)算和靜載荷試驗(yàn)結(jié) 果 該柱下基礎(chǔ)的布樁數(shù)量 根 取下列何項(xiàng)數(shù)值最為合理 編號(hào) 樁周土極限側(cè)阻力 KN 嵌巖段總極限阻力 KN 單樁豎向極限承載力 KN 試樁 1 1700 4800 6500 試樁 2 1600 4600 6200 試樁 3 1800 4900 6700 A 1 B 2 C 3 D 4 題 7 11 某多層砌體結(jié)構(gòu)建筑暢言墻下條形基礎(chǔ) 荷載效應(yīng) 基本組合由永久荷載控制 基礎(chǔ)埋深 1 5m 地下水位在地面 下 2m 其基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)條件如圖 7 11 Z 所示 基礎(chǔ)試 問混凝土強(qiáng)度等級(jí) C20 ft 1 1N mm2 基礎(chǔ)及以上土體的 加權(quán)平均重度為 20KN m3 7 假定 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí) 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的 豎向力 F 240KN m 力矩 M 0 黏土層地基承載力特征值 fak 145Pa 孔隙比 e 0 8 液性指數(shù) IL 0 75 淤泥質(zhì)黏土層的地 基承載力特征值 fak 60Pa 為滿足地基承載力要求 基礎(chǔ)底面 的寬度 b m 取下列何項(xiàng)數(shù)值最為合理 A 1 5 B 2 0 C 2 6 D 3 2 8 假定 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值組合時(shí) 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面 的豎向力 F 260KN m 力矩 M 10KN m m 基礎(chǔ)底面寬度 b 1 8m 墻厚 240mm 試問 驗(yàn)算墻邊緣截面處基礎(chǔ)的受剪 承載力時(shí) 單位長度剪力設(shè)計(jì)值 KN 取下列何項(xiàng)數(shù)值最為 合理 A 85 B 115 C 165 D 185 9 假定 基礎(chǔ)高度 h 650mm h0 600mm 試問 墻邊緣 截面處基礎(chǔ)的受剪承載力 KN m 最接近于下列荷香數(shù) 值 A 100 B 220 C 350 D 460 10 假 定 作 用 于 條 形 基 礎(chǔ) 的 最 大 彎 矩 設(shè) 計(jì) 值 M 140KN m m 最 大 彎 矩 處 的 基 礎(chǔ) 高 度h 650mm h0 600mm 基礎(chǔ)均采用 HRB400 鋼筋 fy 360N mm2 試問 下列關(guān)于該條形基礎(chǔ)的鋼筋配置方案中 何項(xiàng)最為合 理 A 受力鋼筋 12 200 分布鋼筋 8 300 B 受力鋼筋 12 150 分布鋼筋 8 200 C 受力鋼筋 14 200 分布鋼筋 8 300 D 受力鋼筋 14 150 分布鋼筋 8 200 11 假定 黏土層的地基承載力特征值 fak 140Pa 基礎(chǔ)寬度 為 2 5m 對應(yīng)于荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合時(shí) 基礎(chǔ)底面的附加壓 力為 100KPa 采用分層總和法計(jì)算基礎(chǔ)底面中點(diǎn) A 的沉降 量 總土層數(shù)按兩層考慮 分別為基底以下的黏土層及其下 的淤泥質(zhì)土層 層厚均為 2 5m A 點(diǎn)至黏土層底部范圍內(nèi)的 平均附加應(yīng)力系數(shù)為 0 8 至淤泥質(zhì)黏土層底部范圍內(nèi)的平 均附加應(yīng)力系數(shù)為 0 6 基巖以上變形計(jì)算深度范圍內(nèi)土層 的壓縮模量當(dāng)量值為 3 5MPa 試問 基礎(chǔ)中點(diǎn) A 的最終沉 降量 mm 最接近于下列何項(xiàng)數(shù)值 提示 地基變形計(jì)算深度可取至基巖表面 A 75 B 86 C 94 D 105 題 12 14 某擴(kuò)建工程的邊柱緊鄰既有地下結(jié)構(gòu) 抗震設(shè)防 烈度 8 度 設(shè)計(jì)基本地震加速度為 0 3g 設(shè)計(jì)地震分組第一 組 基礎(chǔ)采用直徑 800mm 泥漿護(hù)壁灌注樁 圖 12 14 Z 為 某 邊 柱 等 邊 三 樁 承 臺(tái) 基 礎(chǔ) 圖 柱 截 面 尺 寸 為 500mm 1000mm 基礎(chǔ)及其上土體的加權(quán)平均重度為 20KN m3 提示 承臺(tái)平面形心與三樁形心重合 12 假定 地下水位以下的各層土處于飽和狀態(tài) 層粉砂 A 點(diǎn)處的標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù) 未經(jīng)桿長修正 為 16 擊 圖 12 14 Z 給出了 層粉質(zhì)黏土的液限 WL 塑限 Wr 及含水 量 Ws 試問 下列關(guān)于各地基土層的描述中 何項(xiàng)是正確 的 A 層粉質(zhì)粘土可判別為震陷性軟土 B A 點(diǎn)處的粉砂為液化土 C 層粉質(zhì)粘土可判別為震陷性軟土 D 該地基上埋深小于 2m 的天然地基的建筑可不考慮 層粉砂液化的影響 13 地震作用效應(yīng)和荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí) 上部結(jié)構(gòu)柱作用 于基礎(chǔ)頂面的豎向力 F 6000KN 力矩 M 1500KN m 水平 力為 800KN 試問 作用于樁 1 的豎向力最接近于下列何項(xiàng) 數(shù)值 A 570 B 2100 C 2900 D 3500 14 假定 粉砂層實(shí)際錘擊數(shù)與臨界標(biāo)準(zhǔn)初級(jí)數(shù)之比在 0 7 0 75 之間 并考慮承受全部地震作用 試問 單樁豎向 抗震承載力特征值 KN 最接近下列何項(xiàng) 數(shù)值 A 4000 B 4500 C 8000 D 8400 題 15 關(guān)于預(yù)制樁的下列主張 哪項(xiàng)不符合 建筑地基基礎(chǔ) 設(shè)計(jì)規(guī)范 何 建筑樁基技術(shù)規(guī)范 的規(guī)定 A 題 18 下列關(guān)于高層混凝土結(jié)構(gòu)重力二階效應(yīng)的觀點(diǎn) 哪 意向相對準(zhǔn)確 A 當(dāng)結(jié)構(gòu)滿足規(guī)范要求的頂點(diǎn)位移和贈(zèng)就愛你位移限值 時(shí) 高度較低的結(jié)構(gòu)重力二階效應(yīng)的影響較小 B 當(dāng)結(jié)在地震作用下的重力附加彎矩大于初始彎矩的 10 時(shí) 應(yīng)計(jì)入重力二階效應(yīng)的影響 風(fēng)荷載作用是 可不 計(jì)入 C 框架柱考慮多余地震作用產(chǎn)生的重力二階效應(yīng)的內(nèi)力 時(shí) 尚應(yīng)考慮 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50010 2010 承載 力計(jì)算時(shí)需要考慮的重力二階效應(yīng) D 重力二階效應(yīng)影響的相對大小主要與結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度 何自重有關(guān) 隨著結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度的降低 重力二階效應(yīng)的不 利影響呈非線性關(guān)系急劇增長 結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度滿足水平位移 限值要求 有可能不滿足結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定要求 19 某擬建現(xiàn)澆鋼筋混凝土高層辦公樓 抗震設(shè)防烈度為 8 度 0 2g 丙類建筑 類建筑場地 平 剖面如圖 19 所 示 地上 18 層 地下 2 層 地下室頂板 0 000 處可做為上 部結(jié)構(gòu)嵌固部位 房屋高度受限 最高不超過 60 3m 室內(nèi) 結(jié)構(gòu)構(gòu)件 梁或板 底凈高不小于 2 6m 建筑面層厚 50mm 方案比較式 假定 0 000 以上標(biāo)準(zhǔn)層平面構(gòu)件截面滿足 要求 如果從結(jié)構(gòu)體系 凈高要求及樓層結(jié)構(gòu)混凝土用量考 慮 下列四種方案中哪種方案相對合理 題 20 某 16vengeance 現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架 剪力墻結(jié)構(gòu)辦公 樓 房屋高度為 64 3m 如圖 20 所示 樓板 抗震設(shè)防 烈度 為 8 度 丙類建筑 類建筑場地 假定 方案比較 式 發(fā)現(xiàn) X Y 方向每向可以減少兩篇剪力墻 減墻厚結(jié)構(gòu) 承載力及剛度滿足構(gòu)造要求 試問 如果僅從結(jié)構(gòu)布置合 理性考慮 下列四種減墻方案中哪種方案相對合理 A X 向 W2 Y 向 W5 B X 向 W2 Y 向 W6 C X 向 W3 Y 向 W4 D X 向 W2 Y 向 W7 題 21 某 20 層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架 剪力墻辦公樓 某曾層 高 3 5m 樓板自外圍豎向構(gòu)件外挑 多遇水平地震標(biāo)準(zhǔn)值作 用下 樓層平面位移如圖 21 所示 該樓層間位移采用各振 型位移的 CQC 組合值 如表 21A 所示 整體分析時(shí)采用剛 性樓蓋假定 在振型組合后的樓層地震剪力換算的水平力作 用下樓層層間位移 如表 21B 所示 試問 該樓層扭轉(zhuǎn)位移 比控制值驗(yàn)算時(shí) 其扭轉(zhuǎn)位移比應(yīng)取下列何組數(shù)值 表 21A XA mm XB mm XC mm XD mm XE mm 不考慮偶然偏心 2 9 2 7 2 2 2 1 2 40 考慮偶然偏心 3 5 3 3 2 0 1 8 2 5 考慮雙向地震作用 3 8 3 6 2 1 2 0 2 7 表 21B XA mm XB mm XC mm XD mm XE mm 不考慮偶然偏心 3 0 2 8 2 3 2 2 2 5 考慮偶然偏心 3 5 3 4 2 0 1 9 2 5 考慮雙向地震作用 4 0 3 8 2 2 2 0 2 8 XA 同一側(cè)樓層角點(diǎn) 挑板 處最大層間位移 XB 同一側(cè)樓層角點(diǎn)處豎向構(gòu)件最大層間位移 XC 同一側(cè)樓層角點(diǎn) 挑板 處最小層間位移 XD 同一側(cè)樓層角點(diǎn)處豎向構(gòu)件最小層間位移 XE 樓層所有豎向構(gòu)件平均層間位移 A 1 25 B 1 28 C 1 31 D 1 36 題 24 26 某現(xiàn)澆混凝土框架 剪力墻結(jié)構(gòu) 澆筑為穿層柱 柱等制成托柱轉(zhuǎn)換梁 如圖 24 26 Z 所示 該穿層柱抗震 等級(jí)為一級(jí) 實(shí)際高度 L 10m 考慮柱頂?shù)?計(jì)算長度系數(shù) 1 3 采用鋼管混凝土柱 鋼管鋼材 Q345 fy 300N mm2 外徑 D 1000mm 壁厚 30mm 核心混凝土強(qiáng)度等級(jí) C50 fc 23 1N mm2 提示 按 高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范 2010 作答 按有位移框架計(jì)算 24 試問 該穿層柱按軸心受壓構(gòu)件計(jì)算的承載力設(shè)計(jì)值 Nu KN 與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近 A 24000 B 26000 C 28000 D 47500 25 假 定 考 慮 地 震 作 用 組 合 時(shí) 軸 向 壓 力 設(shè) 計(jì) 值 N 25900KN 按彈性分析的柱頂 柱底截面的彎矩組合值分 別為 Mt 1100KN m Mb 1350KN m 試問 該穿層柱考慮偏 心率影響的承載力折減系數(shù) e與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近 A 0 55 B 0 65 C 0 75 D 0 85 26 假定 該穿層柱考慮偏心率影響的承載力折減系數(shù) e 0 60 e0 rc 0 20 試問 該穿層柱軸向受壓承載力設(shè)計(jì)值 Nu 與按 軸心受壓短柱計(jì)算的承載力設(shè)計(jì)值 N0之比值 Nu N0 與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近 A 0 32 B 0 41 C 0 53 D 0 61 題 29 30 某普通辦公樓 采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架 核心 筒結(jié)構(gòu) 房屋高度 116 3m 地上 31 層 地下 2 層 3 層設(shè) 轉(zhuǎn)換層 采用桁架轉(zhuǎn)換構(gòu)件 平 剖面土體 29 30 Z 所示 抗震設(shè)防烈度為 7 度 0 1g 丙類建筑 設(shè)計(jì)地震分組第二 組 類建筑場地 地下室頂板 0 00 處作為上部結(jié)構(gòu)嵌固 部位 29 該結(jié)構(gòu)需控制罕遇地震作用下薄弱層的層間位移 假 定 主體結(jié)構(gòu)采用等效彈性方法進(jìn)行罕遇地震作用下彈塑性 計(jì)算分析時(shí) 結(jié)構(gòu)總體上剛剛進(jìn)入屈服階段 電算程序需輸 入的計(jì)算參數(shù)分別為 連梁剛度折減系數(shù) S1 結(jié)構(gòu)阻尼比 S2 特征周期 S3 試問 下列各組參數(shù)中 依次為 S1 S2 S3 其中哪一組相對準(zhǔn)確 A 0 4 0 06 0 45 B 0 4 0 06 0 40 C 0 5 0 05 0 45 D 0 2 0 06 0 40 30 假定 振型分解反應(yīng)譜法求得的 2 4 層的水平地震剪力 標(biāo)準(zhǔn)值 Vi 見表 30 在 P 1000KN 水平力作用下 按圖 30 模型計(jì)算的位移分別為 1 7 8mm 2 6 2mm 試問 進(jìn)行結(jié)構(gòu)豎向規(guī)則性判斷時(shí) 宜取下列哪種方法及結(jié)果作為 結(jié)構(gòu)豎向不規(guī)則的判斷依據(jù) 提示 3 層轉(zhuǎn)換層按正層計(jì) 表 30 2 層 3 層 4 層 Vi KN 900 1500 900 i mm 3 5 3 0 2 1 A 等效剪切剛度比驗(yàn)算方法 側(cè)向剛度比不滿足要求 B 樓層側(cè)向剛度比驗(yàn)算方法 側(cè)向剛度比不滿足規(guī)范要 求 C 考慮層高修正的樓層側(cè)向剛度比驗(yàn)算方法 側(cè)向剛度 比不滿足規(guī)范要求 D 等效側(cè)向剛度驗(yàn)算方法 等效剛度比不滿足規(guī)范要求 題 31 32 某 70 層辦公樓 平 立面如圖 31 32 Z 所示 采用國際混凝土筒中筒結(jié)構(gòu) 抗震設(shè)防烈度為 7 度 丙類建 筑 類建筑場地 房屋高度地面以上為 250m 質(zhì)量和剛 度沿豎向分布均勻 已知小震彈性計(jì)算時(shí) 振型分解反應(yīng)譜 法求得的底部地震剪力為 16000KN 最大層位移角出現(xiàn)在 k 層 k 1 600 31 該結(jié)構(gòu)性能化設(shè)計(jì)時(shí) 需要進(jìn)行彈塑性動(dòng)力時(shí)程分析補(bǔ) 充計(jì)算 現(xiàn)有 7 條實(shí)際地震記錄加速度時(shí)程曲線 P1 P7 和 4 組人工模擬加速度時(shí)程曲線 RP1 RP4 假定 任意 7 條實(shí)際 記錄地震波及人工波的平均地震影響系數(shù)曲線與振型分解 反應(yīng)譜法所采用的地震影響系數(shù)曲線在統(tǒng)計(jì)意義上相符 各 條時(shí)程曲線同一軟件計(jì)算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力見表 31 試問 進(jìn)行彈塑性動(dòng)力時(shí)程分析時(shí) 選用下列哪一組地震波最為合 理 表 31 P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 V KN 小震彈性 14000 13000 9600 13500 11000 9700 12000 V KN 大震 72000 66000 60000 69000 63500 60000 62000 A P1 P2 P4 P5 RP1 RP2 RP4 B P1 P2 P4 P5 P7 RP1 RP4 C P1 P2 P4 P5 P7 RP2 RP4 D P1 P2 P3 P4 P5 RP1 RP4 32 假定 正確選用的 7 條西城曲線分別為 AP1 AP7 同 一軟件計(jì)算所得的第 K 層結(jié)構(gòu)的層間位移角 同一層 見 表 32 試問 估算的大震下該層的彈塑性層間位移角參考值 最接近下列何項(xiàng)數(shù)值 提示 按 建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50011 2010 作答 h 小震 h 大震 RP1 RP2 RP3 RO4 V KN 小震彈性 14500 10700 14000 12000 V KN 大震 70000 58000 72000 63500 AP1 1 725 1 125 AP2 1 870 1 150 AP3 1 815 1 140 AP4 1 1050 1 175 AP5 1 945 1 160 AP6 1 815 1 140 AP7 1 725 1 125 A 1 90 B 1 100 C 1 125 D 1 145 題 33 38 某城市快速路上的一座立交匝道橋 其中一段為 四孔各 30m 的簡支梁橋 其總體布置如圖 33 38 Z 所示 單向雙車道 橋梁總寬 9 0m 其中行車道凈寬度為 8 0 m 上部結(jié)構(gòu)采用余伶俐混凝土箱梁 橋面連續(xù) 橋墩有擴(kuò)大 基礎(chǔ)上的鋼筋混凝土圓柱墩身及帶懸臂的蓋梁組成 來那個(gè) 體混凝土膨脹系數(shù)取 0 00001 設(shè)計(jì)和咋子 城 A 級(jí) 33 該橋主梁的計(jì)算跨度為 29 4m 沖擊系數(shù)為 0 25 試 問 該橋主梁支點(diǎn)截面在城 A 級(jí)汽車荷載作用下的剪力標(biāo)準(zhǔn) 值 KN 與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近 A 620 B 990 C 1090 D 1220 34 假定 計(jì)算該橋箱梁懸挑板的內(nèi)力時(shí) 主梁的結(jié)構(gòu)基頻 f 4 5Hz 試問 作用于懸挑板上的汽車荷載作用的沖擊系數(shù) 的 值應(yīng)取用下列何項(xiàng)數(shù)值 A 0 05 B 0 25 C 0 30 D 0 45 35 試問 當(dāng)城 A 級(jí)車輛荷載的最重軸 4 號(hào)軸 作用在該 橋箱梁懸挑板上時(shí) 其處置于懸挑板跨徑方向的車輪荷載分 布寬度 m 與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近 A 0 55 B 3 45 C 4 65 D 4 80 36 該橋?yàn)樗目?4 30m 預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁橋 若三 個(gè)中墩高度相同 且每個(gè)墩頂蓋梁處設(shè)置的普通板式橡膠支 座尺寸均為 長 寬 高 600 500 90mm 假定