高支撐模板施工方案最新版

1、目錄一、編制依據(jù)1二、工程概況1三、模板及支撐系統(tǒng)材料選用1四、施工工藝及操作要求24.1 矩形框架柱模板施工24.2 梁模板施工34.3 樓板模板施工4五、模板的拆除4六、成品保護措施4七、質(zhì)量保證措施及施工注意事項5八、安全施工注意事項5九、文明施工及環(huán)保措施6十、模板系統(tǒng)驗算610.1 模板支撐架計算書610.2 梁模板計算書1 1十一、高支撐模板施工安全防范措施1211.1 預(yù)防坍塌事故安全技術(shù)措施2111.2 預(yù)防高空墜落事故安全技術(shù)措施2111.3 監(jiān)測措施22畢節(jié)萬豐國際商貿(mào)城超高模板工程施工方案一、編制依據(jù)1.1建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20011.2混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范G

2、B50010-20021.3建筑施工計算手冊江正榮著1.4建筑施工手冊第四版1.5建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-20011.6混凝土結(jié)構(gòu)工程施工技術(shù)標準ZJQ08-SGJB 204-2005混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-20021.7建筑施工腳手架實用手冊杜榮軍著1.8高大模板扣件式鋼管支撐系統(tǒng)施工安全管理規(guī)定1.9建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20082.0建筑工程重大危險源監(jiān)控技術(shù)規(guī)范DBJ13-91-20072.1建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范JGJ80-912.2貴州省建筑工程技術(shù)規(guī)范二、工程概況畢節(jié)萬豐國際商貿(mào)城，框架結(jié)構(gòu)，層數(shù)為兩層，首層高

3、度為：7.725米，外挑梁板面層高 7.625，板厚 120mm，梁板砼標號為 C30，最大主梁截面為 300mm700mm，此部分滿堂腳手架搭設(shè)高度為 7.725m， 7.625米。首層結(jié)構(gòu)腳手架立桿基礎(chǔ)為 C20砼墊層，外挑梁板面層原土夯填層。二層結(jié)構(gòu)腳手架立桿直接搭設(shè)在現(xiàn)澆樓屋面板上。三、模板及支撐系統(tǒng)材料選用本工程模板采用 18mm厚木膠合板，方木采用40 80mm2，模板支撐體系采用?48 3.5mm扣件式鋼管腳手架。四、施工工藝及操作要求4.1 矩形框架柱模板施工矩形框架柱模板采用 12mm厚覆膜木膠板，模板支撐體系由豎向 6080150-250木方及橫向 248 3.5500鋼管

4、配合 M14對拉螺栓組成，柱根部 1米范圍內(nèi)間距減半，第一道柱箍距樓面最大為 200MM。當柱截面大于大于 700mm，小于 900m時，在中間設(shè)兩道 M14對拉螺栓；當柱面大于等于 900mm，小于等于 1350mm時，在中間設(shè)兩道對拉螺栓；對拉螺栓水平最大間距不得大于 500mm，在柱底 1/3 層高部分的鋼管及對拉螺栓豎向間距適當加密為400mm對.于鋼骨架柱部位，框架柱的對拉螺栓直接一次性焊接與鋼骨柱的栓釘上。工藝流程：配置柱模并將木方與之釘在一起彈柱位置線焊接螺紋 18鋼筋內(nèi)限位定位鋼筋清理柱根部垃圾、浮漿及松散砼進行鑿毛處理，清理干凈安裝前的再次檢查安裝柱模板檢查對角線長度安裝柱模

5、鋼管外撐及 M14對拉螺栓加斜撐校正主體固定預(yù)檢合格后報驗。柱模安裝時同排柱必須先安裝兩短柱，經(jīng)校正、固定驗收合格后，掛通線校正、安裝中間各柱。模板斜撐采用鋼頂柱，底部頂在預(yù)埋在板內(nèi)的短鋼筋頭上，鋼筋頭規(guī)格為螺紋18，成都 300mm，外露 6cm，鋼筋頭與柱距離為 3/5 柱高。柱模板與滿堂腳手架應(yīng)可靠連接固定，每隔 1500mm縱橫向均設(shè)置一道鋼管與滿堂腳手架連接。柱與梁板的砼分開澆筑時，為保證柱頭鋼筋位置的準確及控制砼澆筑高度，現(xiàn)場制作35*40mm的限位木條，將此木條直接釘在柱模上口內(nèi)側(cè)，比柱子澆筑砼高度高 20mm處；梁板柱砼一次性澆筑時，柱頭部位設(shè)置水泥砂漿墊塊，保證鋼筋的保護層厚

6、度。為控制住四角漏漿、砂棱角、柱頭與主次梁交接處不順直、漲模等質(zhì)量通病，本工程柱模板配置成企口形式，梁、柱交接處采用梁模定柱模、次梁模頂主梁模的方法。施工時候要注意施工現(xiàn)場垃圾的處理。柱模板的根部應(yīng)預(yù)留清掃口，以排除和清理雜物，清理好后，合上清掃孔蓋板密封。4.2梁模板施工4.2.1工藝流程：抄平、彈線（軸線、水平線）支撐架搭設(shè) 支柱頭模板鋪設(shè)底板拉線找平封對拉螺栓側(cè)模預(yù)檢合格后報驗。枋木4.2.2根據(jù)主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。4.2.3梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管?48 3.5 鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向間距均為 1.0m；立桿須設(shè)置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距地面 200

7、mm；立桿全高范圍內(nèi)設(shè)置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距（上下水平桿間距）不大于1500mm；.立桿頂端必須設(shè)置縱橫雙向水平桿。在滿堂架的基礎(chǔ)上在主次梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1.0m。梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設(shè)保險扣。梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體。4.2.4 剪刀撐。豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設(shè)置一道豎向剪刀撐。水平方向：沿全平面每隔 2步設(shè)置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應(yīng)小于4跨，且不應(yīng)小于 6m，縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在4560度之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。4.2.5 梁模板安裝1大龍骨采用?48 3.5mm雙鋼管，其跨度等

8、于支架立桿間距；小龍骨采用40mm80mm方木，間距 300mm，其跨度等于大龍骨間距。2梁底模板鋪設(shè)：按設(shè)計標高拉線調(diào)整支架立桿標高，然后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的 2，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。3梁側(cè)模板鋪設(shè)：根據(jù)墨線安裝梁側(cè)模板、壓腳板、斜撐等。梁側(cè)模應(yīng)設(shè)置斜撐，當梁高大于 700mm時設(shè)置腰楞， 并用對拉螺栓加固， 對拉螺栓水平間距為 500，垂直間距 300。4.3 樓板模板施工4.3.1 工藝流程：支架搭設(shè)龍骨鋪設(shè)、 加固樓板模板安裝預(yù)檢合格后報驗。4.3.2 支架搭設(shè)：樓板模板支架搭設(shè)同梁模板支架搭設(shè)，與梁模板支架統(tǒng)一布置。立桿頂部如設(shè)置頂托，其伸出長度不

9、應(yīng)大于 300mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時， 應(yīng)靠近立桿，且不大于 100。4.3.3 模板安裝：采用木膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設(shè)、局部小塊拼補的方法，模板接縫應(yīng)設(shè)置在龍骨上。大龍骨采用?48 3.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用 40mm80mm方木，間距 300mm，其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據(jù)標高確定大龍骨頂面標高，然后架設(shè)小龍骨，鋪設(shè)模板。4.3.4樓面模板鋪完后，應(yīng)認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。五、模板的拆除當模板支撐的頂板、柱砼強度達到設(shè)計要求后，填寫砼拆模申請單，經(jīng)監(jiān)理批準后，方可拆除滿堂紅腳手架。滿堂紅腳手架拆除施工時

10、間應(yīng)選擇在白天施工，嚴格進行夜間施工。拆除前應(yīng)清理腳手架上的器具及多余的材料和雜物。5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆樓板底模、梁側(cè)模板最后拆梁底模板。5.2 柱、梁、板模板的拆除必須待混凝土達到設(shè)計或規(guī)范要求的脫模強度。柱模板應(yīng)在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，方可拆除；板與梁底模板應(yīng)在梁板砼強度達到設(shè)計強度的100%，并有同條件養(yǎng)護拆模試壓報告，經(jīng)監(jiān)理審批簽發(fā)拆模通知書后方可拆除。5.3 模板拆除的順序和方法。應(yīng)按照配板設(shè)計的規(guī)定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。5

11、.4 拆模時，操作人員應(yīng)站在安全處，以免發(fā)生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。5.5 拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應(yīng)傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。六、成品保護措施6.1 模板搬運時應(yīng)輕拿輕放，不準碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板變形和損壞結(jié)構(gòu)。6.2 模板安裝時不得隨意在結(jié)構(gòu)上開洞；穿墻螺栓通過模板時，應(yīng)盡量避免在模板上鉆孔；不得用重物沖擊已安裝好的模板及支撐。6.3 搭設(shè)腳手架時，嚴禁與模板及支柱連接在一起。6.4 不準在吊模、水平拉桿上搭設(shè)跳板，以保證模板牢固穩(wěn)定不變形。澆筑混凝

12、土?xí)r，在芯模四周要均勻下料及振搗。6.5 拆摸時應(yīng)盡量不要用力過猛過急，嚴禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到損失壞。七、質(zhì)量保證措施及施工注意事項7.1 施工前由木工翻樣繪制模板圖和節(jié)點圖，經(jīng)施工負責(zé)人復(fù)核后方可施工，安裝完畢，經(jīng)高支模管理機構(gòu)有關(guān)人員組織驗收合格后， 通知分公司質(zhì)安部、 技術(shù)部到現(xiàn)場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業(yè)7.2現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝允許偏差：序號項目允許偏差 (mm)1軸線位移52底模上表面標高 53截面內(nèi)部尺寸柱、梁4，-54層高垂直度大于 5m85相鄰兩板表面高底差26表面平整度5注；檢查軸線位置時，應(yīng)沿縱、橫兩個方向量測，并取其中

13、的較大值。7.3確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量滿足要求，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4065N m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的。7.4模板施工前，對班組進行書面技術(shù)交底，拆模要有項目施工員簽發(fā)拆模通知書。7.5澆筑混凝土?xí)r，木工要有專人看模。7.6認真執(zhí)行三檢制度，未經(jīng)驗收合格不允許進入下一道工序。7.7嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。7.8在封模以前要檢查預(yù)埋件是否放置，位置是否準確。八、安全施工注意事項8.1 施工現(xiàn)場安全責(zé)任人負責(zé)施工全過程的安全工作，應(yīng)在高支模搭設(shè)、拆除和混凝土澆筑前向作業(yè)人員進行安全技術(shù)交底。8.2 支模過程中應(yīng)遵守安全操作規(guī)程，安裝模板操作人員應(yīng)戴好安全帽，

14、高空作業(yè)應(yīng)系好掛好安全帶。8.3 高支模施工現(xiàn)場作業(yè)人員不得從支撐系統(tǒng)上爬上、爬下，應(yīng)從施工電梯進入工作面。8.4 高支模搭設(shè)、拆除和混凝土澆筑期間，無關(guān)人員不得進入支模底下，并由安全員在現(xiàn)場監(jiān)護。8.5 混凝土澆筑時，安全員專職負責(zé)監(jiān)測模板及支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性，發(fā)現(xiàn)異常應(yīng)立即暫停施工，迅速疏散人員，及時采取處理措施，待排除險情并經(jīng)現(xiàn)場安全責(zé)任人檢查同意后方可復(fù)工。8.6 正在施工澆筑的樓板，其下一層樓板的支撐不準拆除，待本層模板及滿堂架拆除后方可拆除。8.7 拆模時應(yīng)搭設(shè)腳手架，廢爛木方不能用作龍骨。8.8 在4m以上高空拆模時，不得讓模板、材料自由下落，更不能大面積同時撬落，操作時必須注意下

15、方人員動向。8.9 拆除時如發(fā)現(xiàn)混凝土由影響結(jié)構(gòu)質(zhì)量、安全問題時，應(yīng)暫停拆除，經(jīng)處理后，方可繼續(xù)拆模。8.10 拆模間歇時應(yīng)將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。九、文明施工及環(huán)保措施9.1 模板拆除后的材料應(yīng)按編號分類堆放。9.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環(huán)境。9.3 模板安裝時，應(yīng)注意控制噪聲污染。9.4 模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應(yīng)注意控制噪音，夜間施工應(yīng)遵守當?shù)匾?guī)定，防止噪聲擾民。9.5 加工和拆除木模板產(chǎn)生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理，避免污染環(huán)境。9.6 每次下班時保證工完場清。十、模板系統(tǒng)驗算10.1模板支撐架計算

16、書10.1.1參數(shù)信息：1.腳手架參數(shù)橫向間距或排距 (m)：1.00；縱距 (m)： 1.00；步距 (m)：1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m)：0.10；腳手架搭設(shè)高度 (m)：8.7m、12.6m；采用的鋼管 (mm)： ?483.5；扣件連接方式：雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù)：0.80；板底支撐連接方式： 40mm 80mm方木支撐，間距 300mm；鋼材彈性模量 E=206103（N/mm2）；鋼管抗壓強度設(shè)計值 f=205.0 N/mm 2 鋼管截面慣性矩 I=11.357 104mm4，截面抵抗矩 W=4.732103mm3。2.荷載參數(shù)(1)模板及木

17、楞自重標準值 (kN/m 2)：0.350；荷載分項系數(shù) i=1.2(2)混凝土與鋼筋自重標準值(kN/m 3)：板 26.0；i=1.2(3)施工人員及設(shè)備均布荷載標準值(kN/m 2)；i=1.4a.計算模板時取 2.50；b.計算支撐小楞構(gòu)件時取 1.5；c計算支架立柱時取 1.0；(4)砼振搗時產(chǎn)生的荷載標準值(kN/m 2) ：水平模板 2.0；垂直面模板 4.0；i=1.4(5)傾倒砼產(chǎn)生的荷載標準值?。?KN/m 2；i=1.43.木方參數(shù)232木方彈性模量 E(N/mm )：9.510 ；木方抗彎強度設(shè)計值 (N/mm )：13.000；2木方抗剪強度設(shè)計值 (N/mm )：

18、1.400；木方的間隔距離 (mm)：300.000；木方的截面寬度 (mm)：40.00；木方的截面高度 (mm)：80.00；圖2樓板支撐架荷載計算單元10.1.2支撐模板的方木的計算：方木按照簡支梁計算，其截面抵抗矩W和慣性矩 I 分別為：223；W=bh /6=4.08.0 /6 = 42.67cm334I= bh /12=4.0 8.0 /12 =170.67cm ；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重 (kN/m) ：q1= 26.000.300.12 = 0.94 kN/m(2)模板的自重線荷載 (kN/m) ：q2= 0.3500.30 = 0.105kN/m

19、；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN) ：p1 =(1.5+2.0)1.00 0.30=1.05kN；2.方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q = 1.2 (0.94+0.105) = 1.254 kN/m；集中荷載p = 1.41.05=1.47kN；最大彎距M = Pl/4 + ql 22/8 = 1.47 1.0 /4 + 1.2541.0 /8 = 0.524kN.m方木的最大應(yīng)力值= M /W =0.524106/（3）=12.28N/mm2；42.67 10方木抗彎強度設(shè)計值f=13.0 N/mm

20、 2； f ，滿足要求。3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下：V = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足：T = 3 V / （2bh） T其中最大剪力：V = 1.2541.0/2 + 1.47/2 = 1.362 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 T = 3 1.362103/(2 40.080.0) = 0.638N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 T = 1.400 N/mm 2； T T ，滿足要求。4.方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：均布荷載：q = 1.2（q1 + q2）= 1.254kN/m；集中荷載： p = 1.4P1=1

21、.47 kN；方木最大撓度計算值： V max34= 14701000.0/( 489500.0170.6710 ) +5 1.254 1000.04 /(384 9500.0 170.67104)=2.896 mm；方木最大允許撓度值： V= 1000.0/250=4.0mm ；V max V ，滿足要求10.1.3支撐木方的鋼管的計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力，P =1.2541.0 + 1.47 =2.724 kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 M max = 0.2

22、67PL=0.267 2.724 1.0=0.727kN.m ；最大撓度 V max = 1.883PL3/（100EI） =4.768mm；最大支座力Nmax = 1.267P +1.000P=5.74kN ；鋼管最大彎曲應(yīng)力 =M/W=0.727 106/4732.0=153.63N/mm2 ；鋼管抗壓強度設(shè)計值 f=205.0 N/mm 2； f, 滿足要求。支撐鋼管的最大撓度 V max小于 1000.0/150與10 mm,滿足要求。10.1.4扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向

23、或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值R= Nmax=5.74 kN；R 12.80 kN，雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!10.1.5模板支架立桿荷載標準值(軸力 )：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN) ：N G1= 0.116 7.725 =0.8961kN； NG1= 0.116 12.6 =1.462kN；(2)模板的自重 (kN) ： NG2 = 0.3500.31.0 =0.105kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重 (kN) ： NG3 = 26.0 0.121.01.00 = 3.12kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標

24、準值NG = NG1+N G2+NG3 =4.687kN；2.活荷載為施工荷載標準值、振搗和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載?；詈奢d標準值NQ = (1.0+2.0+2.0 )1.01.0 = 5.0 kN；3.不考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.624kN10.1.6立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式：其中N立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N =5.658 kN；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i 查表得到；i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ： i = 1.58 cm；A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.502cm2；W立桿凈截面

25、模量 (抵抗矩 )(cm3)：W=4.732cm3；鋼管立桿最大應(yīng)力計算值(N/mm 2)；f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205.0 N/mm 2；l0計算長度(m)；l 0 = h+2ak1計算長度附加系數(shù)，取值為 1.155；u計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.70；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10 m；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 l0；= h+2a = 1.500+0.10 2 = 1.7 ml0/i =1.7103/ 15.8 = 107.6；由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0537.；鋼管立桿的最

26、大應(yīng)力計算值； =5.658 103（）2；/0.537450.2 = 23.4 N/mm f = 205.000 N/mm 2 ，立桿穩(wěn)定性滿足要求。10.2 梁模板計算書10.2.1參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)對拉螺栓梁截面寬度 B(m) ： 0.30枋木梁截面高度 D(m) ： 0.70混凝土板厚度 (mm)： 0.12梁支撐架搭設(shè)高度 H(m) ： 7.025m? 4 83.5鋼管立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；腳手架步距 (m)： 1.50；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）L a(m)： 1.00；立桿橫向間距或排距 Lb(m)：1.00；采用的鋼管類型為 ?483.5

27、0；扣件連接方式：雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.80；承重架支設(shè)：木方支撐平行梁截面A ；2.荷載參數(shù)模板自重 (kN/m 2)： 0.35；新澆混凝土自重：260N/m3；鋼筋自重 (kN/m 3)： 6.0；施工均布荷載標準值 (kN/m 2)：a.計算模板時取 2.50；b.計算支撐小楞構(gòu)件時取 1.5；c計算支架立柱時取 1.0；振搗混凝土荷載標準值 (kN/m 2)：水平模板取 2.0，垂直面板取 4.0；傾倒混凝土側(cè)壓力 (kN/m 2)：2.0；新澆筑砼對模板側(cè)面的壓力標準值：F、F中較小值； i=1.2F=0.22 ct01 2V 1/2F =cH3.材料參數(shù)木材彈性模量

28、 E(N/mm2)：9500.0；木材抗彎強度設(shè)計值 fm(N/mm 2)： 13.0；木材抗剪強度設(shè)計值 fv(N/mm2)：1.4；面板彈性模量 E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值 fm(N/mm 2)： 13.0；鋼材彈性模量 E(N/mm2)：2.06 105；鋼材抗彎強度設(shè)計值 fm(N/mm 2)： 205.0；4.梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距 (mm)：250.0；面板厚度 (mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距 (mm)：500；次楞間距 (mm)：300；穿梁螺栓水平間距 (mm)： 500；穿梁螺栓豎向間距 (mm)： 300；穿梁螺栓直徑 (mm)

29、：M12；主楞龍骨材料：木楞，寬度 80mm，高度 40mm；次楞龍骨材料：木楞，寬度 80mm，高度 40mm；10.2.2梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板荷載新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：式中：c混凝土的密度，取 28KN/m3 ；t新澆筑砼的初凝時間（h）： t=200/(T+15)=5.714；T混凝土的入模溫度，取20.01外加劑修正系數(shù)；無泵送故取1.02砼坍落度影響系數(shù)，2取為 1.15；V 澆筑速度（ m/h）， V=2.5m/h；H砼側(cè)壓力計算位置處至新澆筑砼頂面的總高度（m）；梁取 0.9；則F=0.22ct 12V 1/2=0.22

30、285.714 1.0 1.15 2.51/2=63.96KN/m 2F =cH=280.9=25.2KN/m 2取兩者較小值，則標準值為F = F =25.2KN/m 2；10.2.3梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度80mm，截面高度 40mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為：W =80 402/6 = 21.33cm3；I=80 403/12 = 42.67cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下：其中， 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M 內(nèi)楞的最大彎距 (N.mm

31、)；W 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；f 內(nèi)楞的強度設(shè)計值 (N/mm 2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載q=(1.2 25.20.90+1.42.00.90)0.30=8.92kN/m；內(nèi)楞計算跨度 (外楞間距 )：l = 500mm；內(nèi)楞的最大彎距： M=0.1 8.92 500.02=2.23105N.mm ；內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 =2.23 105/2.133 104=10.45N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值： f = 13.0N/mm 2； f ，內(nèi)楞抗彎強度滿足要求。（2）內(nèi)楞的撓度驗算其中 E 木材的彈性模量： E =9500.0N/mm2；q作用在模板上的側(cè)壓

32、力線荷載標準值：q=1.2 25.20.3=9.072KN/m；l 計算跨度 (外楞間距 )：l = 500.0mm；I 內(nèi)楞的截面慣性矩： I =4.267105N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度計算值：=0.6779.072 500.04/(100 95004.267 105)=0.95mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值： = 2.000mm； ，內(nèi)楞撓度滿足要求。2.外楞計算外楞承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度80mm，截面高度 40mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為：W =80 402/6 = 21.33cm3；I=80 403/12

33、= 42.67cm4；外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算其中 外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2)M 外楞的最大彎距 (N.mm)；W 外楞的凈截面抵抗矩；f 外楞的強度設(shè)計值 (N/mm 2)。最大彎矩 M 按下式計算：其中，作用在外楞的荷載： P = (1.2 25.2 0.90+1.4 2.0 0.90) 0.50 0.30=4.46kN；外楞計算跨度 (對拉螺栓豎向間距 )： l = 300mm；35外楞的最大彎距：M = 0.1754.46 10 300.0 = 2.34 10 N.mm54外楞的受彎應(yīng)力計算值： =2.34 10 /2.133 10 = 10.97N/mm2；2外楞的

34、抗彎強度設(shè)計值：f = 13.0N/mm ；（2）.外楞的撓度驗算其中 E 外楞的彈性模量，其值為9500.0N/mm2；P 作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：p=25.20.50.3=3.78KN；l 計算跨度 (對拉螺栓間距 )：l = 300.00mm；I 面板的截面慣性矩： I = 4.267 105mm4；外楞的最大撓度計算值： = 1.146 3.78 1033 5300.0 /(100 9500.0 4.267 10 ) = 0.29mm外楞的最大容許撓度值： = 1.20mm； ，滿足要求。10.2.4穿梁螺栓的計算驗算公式如下：其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面

35、積 (mm2)；f 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取 170.0N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑：12 mm；穿梁螺栓有效直徑：9.85 mm；穿梁螺栓有效面積：A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =25.20.500.302 =7.56kN穿梁螺栓最大容許拉力值：N = 170.0 76/1000 =12.920 kN； N N ，滿足要求！10.2.5梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小 ,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度

36、驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為：W =250.018.02/6 = 1.35 104mm3；I = 250.0 18.03/12 = 1.215 105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值 (N/mm2) ； M 計算的最大彎矩 (kN.m) ；L 計算跨度 (梁底支撐間距 )： l =250.00mm；Q 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值 (kN/m) ；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1： 1.225.20.301.00.90=11.4kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2：

37、 1.20.350.300.90=0.11kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3： 1.42.0 0.300.90=0.76kN/m；q = q1 + q2 + q3=11.4+0.11+0.76=12.27kN/m跨中彎矩計算公式如下：2M max = 0.1012.27 0.25 =0.077kN.m642 =0.077 10 /1.35 10 =5.703N/mm f=13.0 ，滿足要求。2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：其中， q 作用在模板上的壓力線荷載：q = （26.0+6.0） 0.9+0.35 0.30

38、=8.745N/mm；l 計算跨度 (梁底支撐間距 )： l =250.0mm；E 面板的彈性模量： E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值： =250.0/250 = 1.0mm；面板的最大撓度計算值： =0.677 8.745 250.045；/(1009500.0 1.215 10 )=0.2mm ，滿足要求。10.2.6梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重 (kN) ：q1= (26.0+6.0)0.30.90.25=2.16kN；(2)模板的自重荷載 (kN) ：q2 = 0.350.25(20.9+0.3) =0.184 kN；(3)活荷載為施工荷

39、載標準值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN) ：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1 = (1.50+2.0) 0.300.250=0.26kN；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設(shè)計值 q=1.2（ q1+q2）=1.2（ 2.16+0.184）=2.81kN；活荷載設(shè)計值 P2=1.4 P1=1.40.26=0.36 kN；P=2.81+0.36=3.17kN本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W 分別為：W=4.0 8.02/6 = 42.67 cm3；34I=4.08.0 /12 = 170.67 cm ；3.支撐方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩，跨中最

40、大彎距計算公式如下：跨中最大彎距M=3.17 0.5/4=0.40kN.m；方木最大應(yīng)力計算值=M/W=0.4 106/4.267 104=9.37N/mm2；方木抗彎強度設(shè)計值f=13.0 N/mm 2；f ，滿足要求！4.支撐方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：T = 3 V / （2bh）其中最大剪力V=3.17/2=1.59 kN ；方木受剪應(yīng)力計算值 T =31.59 103/（24080）=0.745N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 T=1.400 N/mm 2； T T ，滿足要求。5.支撐方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和

41、，計算公式如下：集中荷載P = 1.2（q12）1；+ q+ 1.4p = 3.17kN方木最大撓度=3.17 1033 6；500.0 /(489500.0 1.706710 )=0.658mm方木的撓度設(shè)計值=500/250=2.0 mm； ，滿足要求。10.2.7梁底支撐鋼管的計算在原滿堂架的基礎(chǔ)上在梁底再加一排立桿，間距 1.0m，作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等，通過方木的集中荷載傳遞。1.支撐鋼管的抗彎強度計算：按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載 P傳遞力， P = 1.2（q1 + q2 ） + 1.4p1 2/3=2.11 kN；計算簡圖如下：支撐鋼管

42、按照簡支梁的計算公式其中 n=1.0/0.250=4經(jīng)過簡支梁的計算得到：鋼管支座反力RA = RB=(4-1)/22.11+2.11=5.28kN；鋼管最大彎矩M max=PL/4=2.11*0.5/4=0.264kN.m；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值= Mmax /W=0.264 106/4732.0=55.79N/mm2支撐鋼管的抗彎強度的其設(shè)計值T=205.0 N/mm 2；T ，滿足要求10.2.8扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設(shè)計值取 16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù) 0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為 12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按

43、照下式計算(規(guī)范 5.2.5)：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取 12.80 kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中 R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R=6.838N； R Rc，雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!10.2.9立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1 =6.838kN ；腳手架鋼管的自重：N2 = 1.2 0.13211.7=1.853kN；N =6.838+1.853=8.691 kN；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：

44、 i = 1.58；A 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.502；W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)：W = 4.732； 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)；f鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205.0 N/mm 2；lo 計算長度(m)；參照扣件式規(guī)范考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下列公式計算l 0 = k1k2(h+2a)k2計算長度附加系數(shù)， h+2a=1.70，k2按照表 2取值為 1.020；lo/i =2.024 103/ 15.80 =128.1；由長細比 lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ；= 0406.鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值32=8.691 10

45、/(0.406 450.2)=47.55N/mm f模板承重架應(yīng)盡量利用柱子作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表 1模板支架計算長度附加系數(shù)k1步距 h(m)h0.90.9h 1.21.2h 1.51.5h 2.1k11.2431.1851.1671.163表 2模板支架計算長度附加系數(shù) k2H(m)46810121416182025303540h+2a(m)1.351.01.0141.0231.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0