上海某高層住宅模板工程施工方案(計算書18mm厚九夾板)

1、目 錄1編制依據(jù)12工程概況13材料選擇14模板安裝25 模板構造46模板拆除57安全、環(huán)保文明施工措施68計算書7模板專項施工方案1編制依據(jù) 建筑結構荷載規(guī)范（gb50009-2001）； 混凝土結構設計規(guī)范（gb50010-2002）； 建筑施工計算手冊； 建筑施工手冊第四版； 鋼結構設計規(guī)范（gb50017-2003）；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jgj130-2008）；2工程概況本工程基地位于*地塊，與上海市*區(qū)接壤。該地塊*道，南側為一條*道，東面與*路相隔一集中綠化隔離帶，西側為*，用地面積110067平方米，總建筑面積為309113.4。本項目為該地塊三期工程，東北側

2、為一期，南側為二期。本次三期項目為5棟高層住宅樓（3537號樓、4748號樓），1534層，最高為92.95米，局部躍層，剪力墻結構。建設單位：上海*集團（昆山）置業(yè)有限公司 設計單位：*有限公司監(jiān)理單位： *有限公司施工單位：*有限公司本工程0.000相當于絕對標高3.600m（黃海高程），場地絕對標高在3.00m左右。本工程各建筑物的情況如下表：樓號層數(shù)高度（m）地下室層數(shù)底板面標高基礎結 構上部結構35233170.0281.40二層-5.700-3.900樁基+筏 板剪力墻362164.60一層-3.9003734101.00二層-5.700471446.10一層-3.90048154

3、7.80一層-3.9003材料選擇3.1 墻模板 采用18mm厚九夾板，木方和鋼管作楞，配套穿墻螺栓使用14。豎向內楞采用50100 木方，水平外楞采用圓鋼管483.5。加固通過在雙鋼管處打孔拉結穿墻螺栓用3型卡子固定在雙鋼管上。斜撐采用鋼管+轉向扣件。外墻穿墻螺栓采用止水螺栓，內墻采用普通可回收螺栓。3.2 梁模板 面板采用18mm厚九夾板50100木方（內楞）現(xiàn)場拼制，圓鋼管483.5（外楞）支撐，采用可回收12對拉螺栓進行加固。梁底采用50100木方支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.5鋼管。3.3 柱模板 采用18mm厚九夾板，在木工車間制作施工

4、現(xiàn)場組拼，背內楞采用50100 木方，柱箍采用圓鋼管483.5圍檁加固，采用可回收14對拉螺栓進行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。邊角處采用木板條找補，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，采用48*3.5鋼管斜向加固（盡量取45）3.4 樓板模板 采用18mm厚九夾板，板底采用50mm100mm方木支撐，承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.5鋼管。4模板安裝4.1 模板安裝的一般要求 豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺

5、寸拼裝成整體，模板在現(xiàn)場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫。拼裝的精度要求如下：（1）兩塊模板之間拼縫 1mm（2）相鄰模板之間高低差 1 mm（3）模板平整度 2 mm（4）模板平面尺寸偏差 3 mm4.2 模板定位 當?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤姸龋?.2mpa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。首先根據(jù)樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據(jù)軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（mm） 控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據(jù)該500mm 線將板底的

6、控制線直接引測到墻、柱上。4.3 模板安裝要求4.3.1 基礎結構模板安裝順序及技術要點（1）電梯坑、集水坑、底板支模：大基坑開挖后，在基坑底開挖電梯坑、集水坑時兩側邊各留350空隙作基礎墊層兩側砌磚模的工作面，坑槽底邊經人工修鏟平整后，澆筑墊層混凝土，墊層混凝土達到一定強度后砌筑電梯坑、集水坑，砌筑一磚（煤渣磚）磚胎模，基礎底板外圍也采用一磚磚胎模，磚胎模表面粉8厚1：3水泥砂漿隨粉隨光。（2）外墻施工縫下部墻模采用吊模：上口用卡口，另用斜向鋼筋焊在底板筋上作模板支撐。砌筑基礎承臺及底板用磚胎模，磚胎模外再回填土填到底板面下8mm，上澆筑素混凝土，然后進行承臺基礎底板鋼筋綁扎，止水鋼板就位，

7、導墻模板制作安裝。4.3.2 墻體模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 模板定位檢查平整度側模板安裝就位安裝水平外楞鋼管穿對拉螺栓支設支撐調整垂直度緊固支撐 技術要點 安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現(xiàn)漏漿爛根現(xiàn)象，墻模安裝前，在底板上根據(jù)放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。4.3.4 梁、板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 搭設梁模腳手架鋪設梁底模板安裝梁側模安裝梁側模固定支架穿對拉螺栓復核梁模尺寸、標高與相鄰柱、墻模板固定 技術要點安裝梁、板模板前，要首先檢查梁、板模板支架的穩(wěn)定性。在穩(wěn)定的

8、支架上先根據(jù)樓面上的軸線位置和梁控制線以及標高位置安置梁、板的底模。根據(jù)施工組織設計的要求，待鋼筋綁扎校正完畢，且隱蔽工程驗收完畢后，再支設梁的側?；虬宓闹苓吥０濉２⒃诎寤蛄旱倪m當位置預留方孔，以便在混凝土澆筑之前清理模板內的雜物。模板支設完畢后，要嚴格進行檢查，保證架體穩(wěn)定，支設牢固，拼縫嚴密，澆筑混凝土時不漲模，不漏漿。 （4）樓板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 搭設模板腳手架鋪設楞木鋪設模板復核模板平整、標高等 技術要點 樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四

9、周不起拱。（5）柱模板安裝順序及技術要點模板安裝順序 模板定位檢查平整度側模板安裝就位安裝水平外楞鋼管穿對拉螺栓支設支撐調整垂直度緊固支撐 技術要點框架柱模板采用18mm九夾板與50100方木組合裝配，外用方木作豎楞（間距250），柱箍水平方向布設，用雙根鋼管加螺桿對拉成箍固定，柱截面邊長大于600，中間加穿柱螺栓114，大于1000加214，柱箍豎向間距500，采用斜撐和水平拉撐桿將柱模與現(xiàn)澆板梁連接。5 模板構造5.1 墻模板 九夾板使用前模板表面清理，涂刷隔離劑，嚴禁隔離劑沾污鋼筋與混凝土接槎處。豎向內背楞采用50100 木方間距200mm，水平外楞雙根483.5鋼管間距1.8m以下30

10、0mm、其余400mm。穿墻螺栓水平間距600mm，豎向間距1.8m以下300mm、其余400500mm，上端用斜向支撐支撐于對側墻根部進行加固以保證其穩(wěn)定。地下室外墻用14對拉螺栓帶止水片，端頭帶小木塊限位片，以防地下水沿對拉螺栓滲入墻內。最下面三道對拉螺栓兩側加雙螺母。內墻采用普通可回收穿墻螺栓。5.2 梁模板5.2.1 梁側模板采用木方作為內楞，間距250mm，鋼管作為外楞間距500mm，采用可回收的12普通穿墻螺栓加固水平間距500mm，豎向居中布設。梁模板采用18mm九夾板作為面板，梁底支撐方木間距200mm。支承為483.5鋼管?？奂戒摴苣_手架作為支撐系統(tǒng)，腳手架梁跨方向1m，梁

11、兩側立桿間距0.8m，步距1.5m。5.3 柱模板 采用18mm九夾板，模板在木工車間制作施工現(xiàn)場組拼，豎向內楞采用50100 木方，柱箍采用圓鋼管483.5，柱截面b方向間距150mm，柱截面h方向間距150mm，四周加鋼管拋撐。柱邊角處采用木板條找補海錦條封堵，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，起步為150mm，每隔1500mm 一道，采用雙向鋼管對稱斜向加固（盡量取45），柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。5.4 樓板模板樓板模板采用50mm100mm木方做板底支撐，中心間距300mm，扣件式鋼管腳手架作為撐系統(tǒng)，腳手架排距1m，跨距1m，步距1.5m。5.5 模板

12、施工時注意以下幾點 （1）模板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方； （2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通； （3）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條；柱、梁拼角貼海綿條，刷脫模劑。 （4）根據(jù)梁、板跨度，決定頂板模板起拱大?。?m不考慮起拱，4ml6m起拱10mm， 6m的起拱15mm； （5）模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規(guī)格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm 長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水

13、準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體吃模，板模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。（6）從墻根起步300mm 立第一根立桿以后按800mm或1000mm 的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置對應。水平拉桿要求設上、中、下三道，并在每個柱網(wǎng)間縱橫向各設一道連續(xù)剪刀撐。（7）梁側設置斜向支撐，采用鋼管，對稱斜向加固（盡量取45）6模板拆除 1）模板拆除根據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發(fā)放拆模通知書后，方可拆模。

14、2）模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2mpa（依據(jù)拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄?，其混凝土強度必須符合下表規(guī)定后方可拆除。底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件100 3）拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墻模板拆除 墻模板在混凝土強度達到1.2mpa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內墻，先拆外

15、墻外側模板，再拆除內側模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。 （2） 樓板模板拆除 樓板模板拆除時，先調節(jié)頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養(yǎng)護支撐及其上的養(yǎng)護木方或養(yǎng)護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板

16、時要保留板的養(yǎng)護支撐。 4）模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。 5）模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。7安全、環(huán)保文明施工措施 （1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關腳手架（見相關規(guī)范、相關安全操作規(guī)程等）。 （3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 （4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件

17、是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發(fā)現(xiàn)問題及時組織處理。 （5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。（6）用塔吊吊運模板時

18、，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規(guī)程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環(huán)吊運。 （7）在電梯間進行模板施工作業(yè)時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低，混凝土澆筑速度也要適當降低。當t=15時，混凝土澆筑速度不大于2.3m /h。 （8）環(huán)保與文明施工 現(xiàn)場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現(xiàn)場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。8計算書根據(jù)設計，以墻

19、厚度2400500、梁截面200700、樓板厚120、層高2.8m為例進行計算。墻、柱、梁、樓板模板的面板均采用18厚九夾板，內楞均采用50100方木，外楞均采用483.5雙鋼管加對拉螺栓。材料參數(shù)：483.5圓鋼管截面慣性矩i12.19 cm4；截面抵抗矩w5.08 cm3；鋼楞彈性模量e210000 n/mm2；鋼楞抗彎強度設計值fc205 n/mm2；50100方木方木抗彎強度設計值fc13 n/mm2；方木彈性模量e9500 n/mm2；方木抗剪強度設計值ft1.50 n/mm2；慣性矩i = 5010031/12 = 416.67cm4；抵抗矩w= 5010021/6 = 83.33

20、cm3； 18厚九夾板彈性模量e9500 n/mm2；抗彎強度設計值fm13 n/mm2；抗剪強度設計值ft1.50 n/mm2；抵抗矩w = 1001.82/6 = 54 cm3；慣性矩i = 1001.83/12 = 48.6 cm4；8.1 墻模板傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kn/m2；次楞為豎向，間距200mm；外楞為橫向雙鋼管，間距500mm；穿墻螺栓水平間距600mm，豎向間距500mm；采用14對拉螺栓；墻模板設計簡圖8.1.1 墻模板荷載標準值計算新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3；

21、 t - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(t+15)計算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； h - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力f；分別為 47.705 kn/m2、72.000 kn/m2，取較小值47.705 kn/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 f1=47.705kn/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 f2= 2 kn/m2。8.1.2 墻模

22、板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規(guī)范規(guī)定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1）抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， m-面板計算最大彎距(n.mm)； l-計算跨度(內楞間距): l =200.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.500.90=25.761kn/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數(shù)。傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000

23、.500.90=1.260kn/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kn/m；面板的最大彎距：m =0.127.021200.0200.0= 1.08105n.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(n/mm2)； m -面板計算最大彎距(n.mm)； w -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； w= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(n/mm2)； f=13.000n/mm2； = m/w = 1.08105 / 2.70104 = 4.003n/mm2f=

24、13n/mm2，滿足要求！2）抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(n)； l-計算跨度(豎楞間距): l =200.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.500.90=25.761kn/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kn/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kn/m；面板的最大剪力： = 0.627.021200.0 = 3242.484n；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(n/mm2)； -面板計算最大剪

25、力(n)： = 3242.484n； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(n/mm2)：fv = 13.000 n/mm2；t =33242.484/(250018.0)=0.540n/mm2t=1.4n/mm2，滿足要求！ 3）撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 47.70.5 = 23.85n/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 200mm； e-面板的彈性模量: e = 9500n/mm2；

26、i-面板的截面慣性矩: i = 501.81.81.8/12=24.3cm4； = 0.67723.852004/(10095002.43105) = 0.112 mm=0.8mm，滿足要求！8.1.2 墻模板內外楞的計算1）內楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 內楞計算簡圖（1）內楞的抗彎強度驗算跨中最大彎矩按下式計算： 其中， m-內楞跨中計算最大彎距(n.mm)； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.200.90=10.304kn/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2

27、: 1.42.000.200.90=0.504kn/m，其中，0.90為折減系數(shù)。 q =(10.304+0.504)/1=10.808 kn/m；最大彎距：m =0.110.808500.0500.0= 2.70105n.mm；抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(n/mm2)； m -內楞計算最大彎距(n.mm)； = 2.70105/8.33104 = 3.242 n/mm2f=13n/mm2，滿足要求！（2）內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， v承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =500mm； q-作用在內楞上的線荷

28、載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.200.90=10.304kn/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.200.90=0.504kn/m，其中，0.90為折減系數(shù)。 q = (q1 + q2)/2 =(10.304+0.504)/1=10.808 kn/m；最大剪力： = 0.610.808500.0 = 3242.484n；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(n/mm2)； -內楞計算最大剪力(n)： = 3242.484n；fv =33242.484/(250.0100.0)=0.973n/mm2fv=1.4n/mm2，

29、滿足要求！（3）內楞的撓度驗算 剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kn/m)： q = 47.710.20/1=9.54 kn/m； l-計算跨度(外楞間距): l =500mm ； = 0.6779.54/15004/(10095004.17106) = 0.102 mm=2mm，滿足要求！2）外楞承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。外楞計算簡圖（4）外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: p = (1.247.7+1.42)0.20.5/2=2.7k

30、n； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；外楞最大彎矩:m = 0.1752702.07600.00= 2.84105 n/mm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(n/mm2) m - 外楞的最大彎距(n.mm)；m = 2.84105 n/mm = 2.84105/5.08103 = 55.85 n/mm2f=205n/mm2,滿足要求?。?）外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中， -外楞計算最大剪力(n)； l-計算跨度(水平螺栓間距間距): l =600.0mm； p-作用在外楞的荷載: p = (1.247.7+1.42)0.20.5/2=2.702k

31、n；外楞的最大剪力： = 0.652702.070 = 1.05103n；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(n/mm2)； -外楞計算最大剪力(n)： = 1.05103n； =31.05103/(250.0100.0)=0.316n/mm2fv=1.4n/mm2，滿足要求?。?）外楞的撓度驗算剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中， -外楞最大撓度(mm)； p-內楞作用在支座上的荷載(kn/m)：p = 47.710.200.50/22.39 kn/m； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =600.0mm ； = 1.146

32、4.77100/26003/(1002100001.22105) = 0.231mm=2.4mm，滿足要求！8.1.3 穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 n - 穿墻螺栓所受的拉力； a - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 n/mm2；查表得，穿墻螺栓的型號為 m14，有效直徑為 11.55 mm，有效面積: a = 105 mm2，最大容許拉力值 n = 1.701051.0510-4 = 17.85 kn；n =47.7050.60.5 = 14.312 knn=17.85kn，滿足要求！8.2 梁模板梁模板示意圖1）模板支撐及構造參數(shù)立桿梁跨

33、度方向間距l(xiāng)a為1m，步距h為1.5m，梁兩側立柱間距為0.8m，板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b為1m。 扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2）荷載參數(shù)模板自重0.35kn/m2，鋼筋自重1.50kn/m3，施工均布荷載標準值2.5 kn/m2，新澆混凝土側壓力標準值18.0kn/m2，傾倒混凝土側壓力2.0 kn/m2，振搗混凝土荷載標準值2.0 kn/m2。3）梁側模板參數(shù)主楞間距500mm，次楞3根，采用1根12穿梁螺栓，水平間距500mm，豎向距板底的距離300mm。8.2.1 梁模板荷載標準值計算1）梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土

34、側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(t+15)計算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力f；分別為 50.994 kn

35、/m2、18.000 kn/m2，取較小值18.000 kn/m2作為本工程計算荷載。2）梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)（1）強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，- 面板的彎曲應力計算值(n/mm2)； m - 面板的最大彎距(n.mm)； w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(n/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩

36、： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5180.9=9.72kn/m；傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.520.9=1.26kn/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kn/m；計算跨度(內楞間距): l = 285mm；面板的最大彎距 m= 0.12510.982852 = 1.11105n.mm； = 1.11105 / 2.70104=4.129n/mm2f=13n/mm2，滿足要求！（2）撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 180.5 = 9n/mm； l-計算跨度(內

37、楞間距): l = 285mm； i-面板的截面慣性矩: i = 501.81.81.8/12=24.3cm4； = 0.52192854/(10095002.43105) = 0.134 mm=1.14mm，滿足要求！3）梁側模板內外楞的計算（1）內楞計算內楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 內楞計算簡圖 內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(n/mm2)；按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.285=6.26kn/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm；

38、內楞的最大彎距: m=0.16.26500.002= 1.56105n.mm； 最大支座力:r=1.16.2590.5=3.442 kn； = 1.56105/8.33104 = 1.878 n/mm2f=17n/mm2，滿足要求！ 內楞的撓度驗算 其中 e - 面板材質的彈性模量： 10000n/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.29= 5.13 n/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； i-面板的截面慣性矩：i = 8.33106mm4； = 0.6775.135004/(100100008.33106) = 0.026 mm=2mm，

39、滿足要求?。?）外楞計算外楞承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力3.442kn,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kn.m)外楞變形圖(mm) 外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(n/mm2) m - 外楞的最大彎距(n.mm)； w - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(n/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為m= 0.688 kn.m外楞最大計算跨度: l = 200mm； = 6.88105/1.02104 = 67.76 n/mm2f=205n/mm2，滿足要求！ 外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度 =0.408mm=0

40、.5mm，滿足要求！4）穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 n/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm；有效直徑: 9.85 mm；有效面積: a= 76 mm2；所受的最大拉力: n =180.50.3 =2.7 knn=12.92kn，滿足要求！5）梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓

41、度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 （1）抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(n/mm2)； m - 計算的最大彎矩 (kn.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kn/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.700.90=19.28kn/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.351.000.90=0.38kn/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kn/m；q = q1 +

42、q2 + q3=19.28+0.38+2.52=22.18kn/m；跨中彎矩計算公式如下: mmax = 1/822.1760.22=0.111kn.m； =0.111106/5.40104=2.053n/mm2f=13n/mm2，滿足要求?。?）撓度驗算剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.700+0.35）1.00= 18.20kn/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200mm；= 518.22004/(38495004.86105)=0.082mm =200/250= 0.8

43、mm，滿足要求！6）梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。（1）荷載的計算： 鋼筋混凝土梁自重(kn/m)：q1 = (24+1.5)0.70.2=3.57 kn/m； 模板的自重線荷載(kn/m)：q2 = 0.350.2(20.7+0.2)/ 0.2=0.56 kn/m； 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kn/m)：經計算得到，活荷載標準值 p1= (2.5+2)0.2=0.9 kn/m；（2）方木的支撐力驗算靜荷載設計值

44、 q = 1.23.57+1.20.56=4.956 kn/m；活荷載設計值 p = 1.40.9=1.26 kn/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。 方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 4.956+1.26=6.216 kn/m；最大彎距 m =0.1ql2= 0.16.21611= 0.622 kn.m；最大應力 = m / w = 0.622106/83333.3 = 7.459 n/mm213 n/mm2,滿足要求! 方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: v = 0.

45、66.2161 = 3.73 kn； = 33729.6/(250100) = 1.119 n/mm21.4 n/mm2,滿足要求! 方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 3.570 + 0.560 = 4.130 kn/m；= 0.6774.1310004 /(10010000416.667104)=0.671mm=4 mm，滿足要求?。?）支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下： 鋼筋混凝土梁自重(kn/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.700= 17.850 kn/m2； 模板的自重(kn/m

46、2)：q2 = 0.350 kn/m2； 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kn/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kn/m2；q = 1.2(17.850 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.140 kn/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為p，梁側模板傳給鋼管的集中力為n 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kn) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kn.m)經過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 ra = rb=3.108 kn；最大彎矩 mmax=0.932 kn.m；最大

47、撓度計算值 vmax=2.413 mm；=0.932106/5080=183.543 n/mm2205.0 n/mm2,滿足要求!7）扣件抗滑移的計算:直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kn，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kn?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: r rc其中 rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中r取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到 r=3.108 kn 6.40 kn , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 8）立桿的穩(wěn)定性計算

48、:立桿的穩(wěn)定性計算公式 （1）梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算:其中 n - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力： n1 =3.108 kn ；腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.1292.77=0.429 kn；樓板的混凝土模板的自重： n3=1.2(1.00/2+(0.80-0.20)/2)1.000.35=0.336 kn；樓板鋼筋混凝土自重荷載:n4=1.2(1.00/2+(0.80-0.20)/2)1.000.130(1.50+24.00)=3.182 kn；n =3.108+0.429+0.336+3.182=7.056 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i

49、 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.89； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( n/mm2)； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；=7055.528/(0.207489) = 69.703 n/mm2f = 205 n/mm2，滿足要求！8.3 柱模板柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層