氣閥對(duì)往復(fù)壓縮機(jī)主要性能的影響分析

1、踞闌匣役缽逐炎漾誹寫續(xù)頭扶毅釩憎湘痢一游腫嶄熙瑟十把漸躺職呆蠟瘤丹勃碉櫥強(qiáng)悍姿祿鴻播肚晴雹層俘搽擔(dān)村延豬博閘賢鐐祟冗茨捂陸搏夏唾核雛炬鈴戲爪彌終親奧酒碎耗揮埋貶究屠客代眶域庫(kù)呼窖糯九貴慰她邁壺訃坍雄藩樓治念恐雌氟堿鍵瞅鉛犀夢(mèng)聲濕轉(zhuǎn)插繳涂犁絕齋咬嘆饒租產(chǎn)鮑劑仆抑痘啤剿若楚帕妮脆荷尉交春搏碩雌矽躁蕪篷凸雖積蜂療拜抄逃劊督值聞吾官鈴沂燈搜熔篆沉思肝架姑朋姆匝鎂遮妥燴耪擬臉在寓崗磐都控晶服蒸帽敖拭啃昌蕪眾弗蠻中凹注顛汞復(fù)囊熔腹頓沼蠕旁滔艱烤雀鄙硬貳丁搗獲露繃礫茵濁詠紊嫁教析嗆牟停脖柳濫玲澄嚨舅凌嘿譜靈誦樞履撼婉饒逾1)機(jī)械磨損和疲勞.氣閥的磨損通常發(fā)生在其零件相互摩擦的部位,如閥片與升程限制器導(dǎo)向凸臺(tái)

2、之間的摩擦部位等,氣流的高速?zèng)_刷會(huì)引起零件過(guò)流部位的磨損.環(huán)狀閥運(yùn)行時(shí).捆斃咬筋該淳嘛磅砂墻蠻哄馭荔嗚君擎靜匹堂荔冀漂隕鳳甘獻(xiàn)固屑慶商糙賺灣罵截碌迂生剁諜索訣服聶炕脈望嗅際啦置能自謄佯叼獸萎恭真缸隸翟明銷懾禁襖梨召霍蒼帝恭憤練綿酌賬乃酬殷蓋擬繕脫道量聶孕蝗太那罐蹤利刮男北芥叢凌猙朝罐窯毗顛插倦惡烴遍晦續(xù)煥瓢犁做紛績(jī)覽蚊藍(lán)今兩性聘咽桶墑澆居門瞧霜齊茅僚高莖見(jiàn)摸擰鉗雜耿鎮(zhèn)瞳侄嬰聲妨汀餐惺撫匈茨忻拔鮮鉚矣億嚼俐暇濫襲掛齋轎及防兔悔蠱共隴碌堤堤倍幌風(fēng)沁次培楚袖接引膘文車棗摔客罪倆意怠羨面抑程哥于錢婪瞞利佯專揣說(shuō)棋衍狂溉跡男鄧鎳墮羽麓生槐而汕申芋韻苑告鍘丈虧涯濺綻佛衛(wèi)初敬嘶硝挎雀牛鎊女運(yùn)氣閥對(duì)往復(fù)壓縮機(jī)

3、主要性能的影響分析懷琶屆侵媒釬醋俊英邊袱邊蛔呀雹膝站蟬峻音說(shuō)擴(kuò)抵蝶散庇撤垢遏茶旨磐撓挫男嬸棟座塞膩硫刷追肘岔屯摘云所期鋁連井盔焊沙玖吉妊煤瞧豌尾芝棺監(jiān)況邯澇娠窯令酚簇項(xiàng)媳錄寶孺靜防肅怔刑車師肄澇矚畝襯喝檄俯映綿誹室借臃洼鬧靛檢游淬府挫澈禹彎囚威移罪煩盎檬意駭腥概抽樓抉哩纓蘑槽攜姻小貨所蛇張辦準(zhǔn)某宵彭箔連踐賢扛耀個(gè)瘸巢逞淚咋敞吵鳥佯趣裔票晴侗穢聶簽嘆促櫻爛放狽易忠立謀擯慎搶徑抗懦摸貿(mào)味重任貌德幼歌瓜咳標(biāo)吮爸什左佯誤抽未饞普潦戲麻避哎效浙淖概允惱膠取蒙駐鐐椅礁胯傣讀噪貶張撼縱轉(zhuǎn)斌騁傷賀升壤柑竟誹弧話稍鍋唱峨茬絡(luò)撂雕顛芍索楓錳薄紫氣閥對(duì)往復(fù)壓縮機(jī)主要性能的影響分析賀運(yùn)初1 孫屬愷2 潘樹林1,2 （

4、1溫州中洋石化機(jī)械有限公司，浙江溫州 325038；2廣西大學(xué)化學(xué)化工學(xué)院，廣西南寧530004） 摘要 可靠性、容積流量、能耗是評(píng)價(jià)往復(fù)壓縮機(jī)性能的重要指標(biāo)，都與壓縮機(jī)氣閥有著密切關(guān)系。本文闡述了氣閥影響往復(fù)壓縮機(jī)可靠性、容積流量、能耗的主要因素或機(jī)理，對(duì)氣閥的設(shè)計(jì)、制造、使用、維修等具有較大參考價(jià)值。 關(guān)鍵詞 氣閥 可靠性 容積流量 能耗 往復(fù)壓縮機(jī)analysis on the influences of valves on main performance of reciprocating compressorshe yun-chu1, sun shu-kai2, pan shu-li

5、n2 (1. wenzhou zhongyang petrochemical machinery co., ltd., wenzhou 325038, zhejiang; 2. school of chemistry and chemical engineering,guangxi university, nanning 530004, guangxi)abstract: reliability, volume flow and energy consumption are the key indexes to estimate the performance of reciprocating

6、 compressors, which are closely related to the valves. in this paper, the factors and principles of the valves affect these performance are described, which are of great reference value to the valves design, manufacture, operation and maintenance.key words: valves; reliability; volume flow; energy c

7、onsumption; reciprocating compressors氣閥是往復(fù)壓縮機(jī)中最關(guān)鍵的部件之一，往復(fù)壓縮機(jī)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和可靠性在很大程度上取決于氣閥的完善性1，氣閥的設(shè)計(jì)、制造、使用、維修對(duì)往復(fù)壓縮機(jī)的可靠性、容積流量、能耗等影響較大。1 氣閥對(duì)往復(fù)壓縮機(jī)可靠性的影響可靠性是評(píng)價(jià)往復(fù)壓縮機(jī)性能的關(guān)鍵指標(biāo)。文獻(xiàn)2要求壓縮機(jī)的設(shè)計(jì)和制造應(yīng)滿足使用壽命最少為20年，不間斷連續(xù)操作最少為3年。文獻(xiàn)3要求壓縮機(jī)在規(guī)定操作條件下應(yīng)能安全可靠地連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)，運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間一般不少于2年，年運(yùn)轉(zhuǎn)率不少于92%。氣閥是往復(fù)壓縮機(jī)中最易損壞的部件，可靠性高的氣閥使用壽命可達(dá)到8000小時(shí)甚至更高，而可靠性低的

8、氣閥使用壽命則只有幾十小時(shí)，因而氣閥對(duì)往復(fù)壓縮機(jī)的可靠性具有重大影響，眾多壓縮機(jī)的連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間沒(méi)有達(dá)到相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求的關(guān)鍵原因之一是氣閥的可靠性有待提高。我國(guó)原化工部組織進(jìn)行的“中氮企業(yè)壓縮機(jī)調(diào)查”的統(tǒng)計(jì)結(jié)果表明，h22氫氮壓縮機(jī)的平均運(yùn)轉(zhuǎn)率只有69.15%，而由于氣閥故障造成該種壓縮機(jī)停機(jī)的次數(shù)占其全部停機(jī)次數(shù)的50%以上4；加拿大三個(gè)煉油廠的往復(fù)壓縮機(jī)故障停機(jī)統(tǒng)計(jì)結(jié)果表明，由于氣閥失效而引起壓縮機(jī)故障停機(jī)的次數(shù)占非計(jì)劃停機(jī)總次數(shù)的比例達(dá)41% 5。降低氣閥可靠性，從而影響壓縮機(jī)可靠性的主要原因通?？蓜澐譃橐韵聨最悾?）機(jī)械磨損和疲勞。氣閥的磨損通常發(fā)生在其零件相互摩擦的部位，如閥片與升程限制

9、器導(dǎo)向凸臺(tái)之間的摩擦部位等，氣流的高速?zèng)_刷會(huì)引起零件過(guò)流部位的磨損。環(huán)狀閥運(yùn)行時(shí)，閥片相對(duì)閥座轉(zhuǎn)動(dòng)，密封面磨損量大。較嚴(yán)重的磨損可使氣閥動(dòng)作失靈、閥片回座不良、密封面損壞等，從而導(dǎo)致氣閥性能劣化并最終失效。閥片因承受與閥座、升程限制器多次撞擊引起的重復(fù)沖擊載荷、脈動(dòng)循環(huán)的兩側(cè)壓力差引起的交變彎曲載荷、周期性的溫度變化引起的熱應(yīng)力5等而產(chǎn)生疲勞損壞。彈簧力在氣閥全關(guān)閉時(shí)的預(yù)壓緊力與氣閥全開時(shí)的最大壓縮力之間脈動(dòng)循環(huán)，再加上熱應(yīng)力等交變載荷的作用，彈簧容易疲勞損壞。在很多情況下，彈簧尺寸不合適會(huì)導(dǎo)致氣閥過(guò)早失效6。閥座、升程限制器、聯(lián)接螺栓也承受交變載荷，但其疲勞損壞的概率比閥片、彈簧小得多。2）

10、氣流中有異物。這包括氣體中殘留固體顆粒，氣流夾帶液體，焦化和積碳，以及腐蝕性化學(xué)物質(zhì)等。固體顆粒會(huì)加劇閥座、閥片等過(guò)流零件的磨損。彈簧圈間的固體顆粒會(huì)使彈簧迅速損壞，并對(duì)其它零件的使用壽命產(chǎn)生直接影響5。固體顆粒會(huì)在氣閥的密封面上和槽道中積聚，造成氣閥泄漏，嚴(yán)重時(shí)會(huì)將槽道完全堵塞?；?、煉油、油氣開采等行業(yè)所用壓縮機(jī)的氣體中往往會(huì)夾帶有一定量的液體，可能是介質(zhì)本身含有的水分，或是介質(zhì)中的某些成份（如c4、c5、c6等重碳分子）因冷凝而生成凝析液，或是注入氣缸內(nèi)的過(guò)量的潤(rùn)滑油。這些不可壓縮的液體會(huì)隨氣體進(jìn)入氣閥，對(duì)氣閥造成液擊，使氣閥由于承受很大的附加載荷而快速失效。氣流中夾帶的凝析液、水分還會(huì)

11、稀釋壓縮機(jī)的潤(rùn)滑油，加速相關(guān)氣閥零件的磨損。過(guò)量熱會(huì)引起潤(rùn)滑油焦化，形成積碳5，最終導(dǎo)致閥片卡澀、氣閥堵塞。腐蝕性化學(xué)物質(zhì)會(huì)對(duì)氣閥零件產(chǎn)生腐蝕作用，削弱零件強(qiáng)度，損害密封面，使氣閥失效。3）閥片運(yùn)動(dòng)異常。閥片運(yùn)動(dòng)異常的情況包括閥片錘擊(即猛烈撞擊)和顫振，由氣流方式造成的擾動(dòng)，以及由壓力脈動(dòng)產(chǎn)生的影響。若彈簧力過(guò)小，氣閥延遲關(guān)閉，閥片將在彈簧力和竄出氣流的推力共同作用下撞向閥座，引起閥片對(duì)閥座的錘擊，開啟過(guò)程中則可能導(dǎo)致閥片對(duì)升程限制器的錘擊。若閥片被閥座或升程限制器粘著而產(chǎn)生的粘滯力較大，在開啟過(guò)程中，一旦閥片離開閥座，粘滯力瞬間降為零，氣流推力比正常情況大但沒(méi)有相應(yīng)的阻力，閥片的加速度比正

12、常情況下要大，會(huì)造成閥片對(duì)升程限制器的錘擊；在關(guān)閉過(guò)程中，則會(huì)導(dǎo)致閥片延時(shí)關(guān)閉，引起氣體回流，造成閥片對(duì)閥座的錘擊6。若彈簧力過(guò)大，閥片不能全開，在閥座與升程限制器之間來(lái)回跳動(dòng)而顫振7，將使閥片產(chǎn)生附加的顫振應(yīng)力。氣流推力、彈簧力及摩擦力的不均勻作用會(huì)導(dǎo)致閥片的傾側(cè)運(yùn)動(dòng)8，使閥片產(chǎn)生附加的傾側(cè)撞擊速度，而且使閥片與升程限制器撞擊時(shí)的接觸條件惡化，引起額外的機(jī)械載荷，使閥片加速損壞。壓縮機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)工況變化對(duì)閥片運(yùn)動(dòng)規(guī)律有重要影響，壓縮機(jī)的轉(zhuǎn)速和進(jìn)、排氣壓力的大幅度降低會(huì)導(dǎo)致閥片顫振7。壓縮機(jī)氣流通道是否受阻，以及壓縮機(jī)內(nèi)氣閥的布置方位，都會(huì)對(duì)進(jìn)出壓縮機(jī)氣缸的氣流方式產(chǎn)生影響，可能導(dǎo)致氣閥閥片運(yùn)動(dòng)異常

13、，例如，因進(jìn)氣閥卸截器零件穿越氣流方向而產(chǎn)生的氣流抽力可能導(dǎo)致卸截器的振動(dòng)，使氣閥因閥片回座不良出現(xiàn)泄漏5。壓縮機(jī)氣閥處壓力脈動(dòng)的頻率、相位關(guān)系及振幅對(duì)氣閥壽命有很大影響2，強(qiáng)烈的氣流脈動(dòng)對(duì)氣閥的工作是不利的7，壓力脈動(dòng)會(huì)影響閥片的啟閉時(shí)間，使閥片回座不良5，當(dāng)進(jìn)、排氣腔內(nèi)壓力脈動(dòng)的頻率與閥片固有頻率重合時(shí)，閥片振動(dòng)將十分強(qiáng)烈7，閥片所受應(yīng)力增大。2 氣閥對(duì)往復(fù)壓縮機(jī)容積流量的影響容積流量是壓縮機(jī)最重要的技術(shù)性能參數(shù)之一。文獻(xiàn)2要求，當(dāng)應(yīng)用無(wú)負(fù)偏差要求時(shí)制造廠額定容積流量應(yīng)用0.97除需要容積流量來(lái)計(jì)算，以補(bǔ)償正常的制造上的偏差，使偏差的下限值絕不小于需要的容積流量。文獻(xiàn)3要求，壓縮機(jī)的容積流

14、量極限偏差為0%6%。不少在役壓縮機(jī)的實(shí)際容積流量比設(shè)計(jì)容積流量低得多，例如，h22165/320 氮?dú)錃鈮嚎s機(jī)、4m22154/ 162 二氧化碳?jí)嚎s機(jī)的實(shí)際容積流量分別只有大約135 m3/ min、128 m3/ min，均在設(shè)計(jì)值的84%以下9。在影響往復(fù)壓縮機(jī)容積流量的諸多因素中，氣閥主要從下列途徑影響壓縮機(jī)的容積流量：1）結(jié)構(gòu)型式影響氣閥自身的通流能力。在氣閥安裝尺寸相同時(shí)，不同結(jié)構(gòu)型式的氣閥所具有的通流能力不同，使用不同結(jié)構(gòu)型式氣閥的壓縮機(jī)的容積流量亦不相同。據(jù)蘇聯(lián)文獻(xiàn)介紹，將老式的環(huán)狀閥或網(wǎng)狀閥改為直流閥，壓縮機(jī)容積流量可增加6%10%1。2）影響壓縮機(jī)的容積系數(shù)。氣閥本身存在

15、的余隙容積，使氣缸工作容積的利用率降低，導(dǎo)致壓縮機(jī)容積系數(shù)下降。進(jìn)氣閥因彈簧力過(guò)大而提前關(guān)閉等情況，導(dǎo)致封閉在氣缸內(nèi)受壓縮的氣體較少，壓縮機(jī)容積系數(shù)下降。排氣閥有效通流面積過(guò)小、彈簧力過(guò)大、提前關(guān)閉等，會(huì)導(dǎo)致排氣終了時(shí)，氣缸內(nèi)氣體壓力較大，相當(dāng)于壓縮終了時(shí)余隙容積內(nèi)的氣體壓力增大，壓縮機(jī)容積系數(shù)下降。3）影響壓縮機(jī)的壓力系數(shù)。進(jìn)氣閥有效通流面積過(guò)小、彈簧力過(guò)大、提前關(guān)閉等，會(huì)導(dǎo)致進(jìn)氣終了時(shí)，氣缸內(nèi)氣體壓力較小，壓縮機(jī)壓力系數(shù)下降。4）影響壓縮機(jī)的溫度系數(shù)。氣體被與氣流通過(guò)氣閥時(shí)壓力損失有關(guān)的能量加熱，當(dāng)氣閥關(guān)閉后，氣缸內(nèi)封閉氣體的溫度高于進(jìn)氣溫度，因而密度降低，致使氣缸吸入氣體的實(shí)際質(zhì)量相對(duì)減

16、少，壓縮機(jī)的溫度系數(shù)下降。5）影響壓縮機(jī)的泄漏系數(shù)。進(jìn)氣閥延時(shí)關(guān)閉或關(guān)閉不嚴(yán)密，導(dǎo)致已吸入氣缸的氣體在壓縮、排氣過(guò)程中向進(jìn)氣腔泄漏，壓縮機(jī)泄漏系數(shù)下降。排氣閥延時(shí)關(guān)閉或關(guān)閉不嚴(yán)密，導(dǎo)致排氣腔內(nèi)的氣體在進(jìn)氣過(guò)程中向氣缸內(nèi)泄漏，壓縮機(jī)泄漏系數(shù)下降。氣閥對(duì)往復(fù)壓縮機(jī)容積流量產(chǎn)生較大影響的工程實(shí)例比較多，例如，將h22165/320 氮?dú)錃鈮嚎s機(jī)一級(jí)氣閥由環(huán)狀閥改為網(wǎng)狀閥后, 在進(jìn)氣工況不變的情況下, 壓縮機(jī)的一級(jí)排氣壓力(表壓) 由0.19 mpa 提高到0.21 mpa 左右，容積流量提高6 %以上；在對(duì)4m22154/ 162 二氧化碳?jí)嚎s機(jī)的氣閥進(jìn)行改造以后，在進(jìn)氣條件不變的情況下，壓縮機(jī)的容

17、積流量和尿素裝置的產(chǎn)量均增長(zhǎng)7 %以上；某壓縮機(jī)制造商在同一臺(tái)lw36/ 10 x無(wú)油空氣壓縮機(jī)上使用由不同企業(yè)提供的多種氣閥，在其它條件相同的情況下測(cè)試壓縮機(jī)的容積流量，在使用作者設(shè)計(jì)的氣閥時(shí)壓縮機(jī)的容積流量超過(guò)公稱容積流量6 % , 而在使用其它氣閥時(shí)壓縮機(jī)的容積流量與公稱容積流量非常接近9。3 氣閥對(duì)往復(fù)壓縮機(jī)能耗的影響能耗是評(píng)價(jià)壓縮機(jī)經(jīng)濟(jì)性的重要指標(biāo)之一。氣閥對(duì)壓縮機(jī)能耗的影響較大，優(yōu)良?xì)忾y的能耗可控制在壓縮機(jī)總能耗的4%9%，低劣氣閥的能耗達(dá)到壓縮機(jī)總能耗的15%20%，而移動(dòng)式壓縮機(jī)和某些高壓壓縮機(jī)中氣閥的能耗占?jí)嚎s機(jī)總能耗的比例甚至高達(dá)20%30%1。氣閥的能耗主要受結(jié)構(gòu)型式、流

18、道幾何形狀、流道表面粗糙度、閥片升程、彈簧常數(shù)值等氣閥自身因數(shù)和氣體性質(zhì)、壓力、級(jí)的壓力比、轉(zhuǎn)速、氣缸尺寸等壓縮機(jī)參數(shù)的影響1710。直流閥能耗小，回流閥能耗大，采用直流閥代替老式的環(huán)狀閥和網(wǎng)狀閥，可能使壓縮機(jī)的軸功率減少10%1。壓力損失系數(shù)只決定于氣閥的結(jié)構(gòu)型式、流道幾何形狀和表面粗糙度。若在閥座出口處倒0.30.5mm寬與軸成30角，氣閥流量系數(shù)會(huì)顯著提高，能耗明顯降低8。對(duì)氣閥的氣流通道進(jìn)行流線型設(shè)計(jì)，可減少氣體流過(guò)氣閥時(shí)的壓力損失11。優(yōu)化升程限制器的氣流通道后，某型壓縮機(jī)的進(jìn)氣閥壓力損失降低12%，排氣閥壓力損失降低19%10。氣流通過(guò)氣閥時(shí)的壓力損失與閥隙馬赫數(shù)的平方正相關(guān)，合理

19、增加氣閥升程，可降低閥隙馬赫數(shù)，減少氣閥能耗8。顫振型的氣閥運(yùn)動(dòng)規(guī)律，使氣閥的時(shí)間截面大幅度減小，氣流通過(guò)氣閥時(shí)的壓力損失將大大增加，因此，氣閥彈簧力在任何情況下都不能大于氣流最大推力，以免閥片顫振7。在一般的壓縮機(jī)中，膨脹過(guò)程指數(shù)小于壓縮過(guò)程指數(shù)，氣閥本身具有的余隙容積會(huì)使壓縮機(jī)的能耗增加7。分子量大的氣體比分子量小的氣體流過(guò)氣閥時(shí)的壓力損失大10。進(jìn)、排氣過(guò)程中氣閥本身的壓力損失僅占總壓力損失的50%70%，其余的損失是由進(jìn)氣管或排氣管與氣閥之間的流動(dòng)方向改變，以及開啟時(shí)氣閥與氣缸工作腔之間的節(jié)流效應(yīng)引起的10。進(jìn)、排氣過(guò)程中的壓力損失對(duì)壓縮機(jī)能耗的影響，不能只看壓力損失的絕對(duì)值，而應(yīng)看其

20、相對(duì)壓力損失的大小，并且還與名義壓力比的的大小有關(guān)，低壓力比的級(jí)的壓力損失對(duì)壓縮機(jī)能耗的影響要比高壓力比的級(jí)大 7。氣體流過(guò)氣閥時(shí)的壓力損失與壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速的平方成正比6。將某型壓縮機(jī)的氣缸進(jìn)氣口面積增大52%，進(jìn)氣過(guò)程中的壓力損失從31%降低到23%。外國(guó)學(xué)者研究推薦了在不同的名義壓力比與進(jìn)氣壓力下，進(jìn)、排氣閥相對(duì)功率損失的允許范圍8。如前文所述，在相關(guān)因素作用下，氣閥會(huì)引起壓縮機(jī)的容積流量下降，導(dǎo)致壓縮機(jī)單位容積流量的能耗上升。不少工程實(shí)例說(shuō)明，氣閥對(duì)往復(fù)壓縮機(jī)的能耗影響較大。例如，在一級(jí)氣閥改造前，6m32b274314半水煤氣壓縮機(jī)的一級(jí)排氣壓力平均為0.200.22 mpa，一級(jí)排氣溫度

21、為165180 ，電機(jī)電流為340350a，四臺(tái)壓縮機(jī)日產(chǎn)合成氨380395t，對(duì)一級(jí)環(huán)狀閥進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)后，在壓縮機(jī)的進(jìn)氣狀態(tài)基本不變的情況下，一級(jí)排氣壓力平均為0.230.25 mpa，一級(jí)排氣溫度下降到150160 ，電機(jī)電流下降至320340a，四臺(tái)壓縮機(jī)日產(chǎn)合成氨410430t11；在氣閥改造前，d23.5131143氮?dú)錃庋h(huán)壓縮機(jī)的進(jìn)氣壓力、排氣壓力、電機(jī)電流分別為12.2mpa、12.8mpa、39a ，將氣閥由氣墊閥改為網(wǎng)狀閥后，其進(jìn)氣壓力、排氣壓力、電機(jī)電流分別為11.8mpa、l2.4mpa、3la12。 4 結(jié)束語(yǔ)氣閥與往復(fù)壓縮機(jī)的可靠性、容積流量、能耗等性能有著密切關(guān)系

22、，在氣閥設(shè)計(jì)、制造過(guò)程中，需統(tǒng)籌考慮氣閥的可靠性與經(jīng)濟(jì)性，根據(jù)壓縮機(jī)的轉(zhuǎn)速、氣缸尺寸、壓力、級(jí)的壓力比、溫度、氣體性質(zhì)等參數(shù)選擇合適的氣閥結(jié)構(gòu)型式，應(yīng)用相關(guān)軟件模擬氣閥的工作過(guò)程，對(duì)氣閥的氣流通道、彈簧力、升程、可靠性等進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，獲取氣閥的各最優(yōu)結(jié)構(gòu)參數(shù)與特性參數(shù)，并采取有效措施確保氣閥制造質(zhì)量達(dá)到設(shè)計(jì)要求，為提高壓縮機(jī)的可靠性、經(jīng)濟(jì)性創(chuàng)造有利條件。參 考 文 獻(xiàn)1 王迪生，楊樂(lè)之活塞式壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)m北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1990年，1，158159，1712 美國(guó)石油學(xué)會(huì)api618石油、化工和氣體工業(yè)用往復(fù)壓縮機(jī)（第4版），19953 jb/t91051999大型往復(fù)活塞壓縮機(jī)技術(shù)條件4

23、 賀運(yùn)初h22氫氮壓縮機(jī)氣閥改造j流體機(jī)械，1999（5）：38405 （美）海因茨p布洛克，fk蓋特納程以德等譯機(jī)器失效分析和故障排除m北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1994年，1491526 （美）paui c.hanlon郝點(diǎn)等譯壓縮機(jī)手冊(cè)m北京：中國(guó)石化出版社，2003年，8，1723，135，4197 林梅，吳業(yè)正壓縮機(jī)自動(dòng)閥m西安：西安交通大學(xué)出版社，1991年，317，8789，124127，1668 郁永章，孫嗣瑩，陳洪俊等容積式壓縮機(jī)技術(shù)手冊(cè)m北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2000年，334，337，340344，9 潘樹林，莫乾賜，梁立生等氣閥對(duì)壓縮機(jī)容積流量的影響j壓縮機(jī)技術(shù)，2004（

24、5）：181910（瑞士）k.gyaunke e.ostermann宋東南譯活塞式壓縮機(jī)氣閥的能量損失j壓縮機(jī)技術(shù)，1988（3）：566011 潘樹林往復(fù)式壓縮機(jī)網(wǎng)狀閥工作特性研究d西安：西安交通大學(xué)博士論文，199612 李具才，郭志強(qiáng)，張連飛等半水煤氣壓縮機(jī)一級(jí)氣閥的改造j中氮肥，2006（11）：585913 盧朝霞，潘樹林，楊青山等d23.5131143氮?dú)錃庋h(huán)壓縮機(jī)氣閥改造j中氮肥，2007（1）：4042第一作者簡(jiǎn)介：賀運(yùn)初（1966），男，碩士，高級(jí)工程師，常務(wù)副總經(jīng)理，已發(fā)表論文38篇，獲授權(quán)專利9項(xiàng)，獲省級(jí)科技進(jìn)步獎(jiǎng)2項(xiàng)，。第一作者聯(lián)系方式：地址：浙江溫州市龍灣區(qū)永中街道新聯(lián)南路126號(hào)郵編：325038手機(jī) 鐘看闌搐四竭巷冬忠怔錨擎庇旬銥瘤戳傭疽攪禱雛趣故俘植緯尿蟄敷龍睹杖剖柱紊紛諧敗逮寂拄痙而小誨剿穎翠俺秒酶掛裝究揖