游戲手柄外殼注塑模具設(shè)計(jì)

1、 游戲手柄外殼注塑模具設(shè)計(jì)題 目 游戲手柄外殼注塑模具設(shè)計(jì) 院 系 XXX 專(zhuān) 業(yè) XXXXXXXXXXXXX 姓 名 XXXXXXX 年 級(jí) XXXXXXXXXXX 指導(dǎo)教師 XXXXXXX 二零x年 x 月前言隨著中國(guó)當(dāng)前的經(jīng)濟(jì)形勢(shì)的日趨好轉(zhuǎn)，在“實(shí)現(xiàn)中華民族的偉大復(fù)興”口號(hào)的倡引下，中國(guó)的制造業(yè)也日趨蓬勃發(fā)展；而模具技術(shù)已成為衡量一個(gè)國(guó)家制造業(yè)水平的重要標(biāo)志之一，模具工業(yè)能促進(jìn)工業(yè)產(chǎn)品生產(chǎn)的發(fā)展和質(zhì)量提高，并能獲得極大的經(jīng)濟(jì)效益，因而引起了各國(guó)的高度重視和贊賞。在日本，模具被譽(yù)為“進(jìn)入富裕的原動(dòng)力”，德國(guó)則冠之為“金屬加工業(yè)的帝王”，在羅馬尼亞則更為直接：“模具就是黃金”?？梢?jiàn)模具工業(yè)在

2、國(guó)民經(jīng)濟(jì)中重要地位。我國(guó)對(duì)模具工業(yè)的發(fā)展也十分重視，早在1989年3月頒布的關(guān)于當(dāng)前國(guó)家產(chǎn)業(yè)政策要點(diǎn)的決定中，就把模具技術(shù)的發(fā)展作為機(jī)械行業(yè)的首要任務(wù)。   近年來(lái)，塑料模具的產(chǎn)量和水平發(fā)展十分迅速，高效率、自動(dòng)化、大型、長(zhǎng)壽命、精密模具在模具產(chǎn)量中所戰(zhàn)比例越來(lái)越大。注塑成型模具就是將塑料先加在注塑機(jī)的加熱料筒內(nèi)，塑料受熱熔化后，在注塑機(jī)的螺桿或活塞的推動(dòng)下，經(jīng)過(guò)噴嘴和模具的澆注系統(tǒng)進(jìn)入模具型腔內(nèi)，塑料在其中固化成型。   本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的主要任務(wù)是面板注塑模具的設(shè)計(jì)。也就是設(shè)計(jì)一副注塑模具來(lái)生產(chǎn)面板塑件產(chǎn)品，以實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化提高產(chǎn)量。針對(duì)面板的具體結(jié)構(gòu)，通過(guò)

3、此次設(shè)計(jì)，使我對(duì)點(diǎn)澆口雙分型面模具的設(shè)計(jì)有了較深的認(rèn)識(shí)。同時(shí)，在設(shè)計(jì)過(guò)程中，通過(guò)查閱大量資料、手冊(cè)、標(biāo)準(zhǔn)、期刊等，結(jié)合教材上的知識(shí)也對(duì)注塑模具的組成結(jié)構(gòu)（成型零部件、澆注系統(tǒng)、導(dǎo)向部分、推出機(jī)構(gòu)、排氣系統(tǒng)、模溫調(diào)節(jié)系統(tǒng)）有了系統(tǒng)的認(rèn)識(shí)，拓寬了視野，豐富了知識(shí)，為將來(lái)獨(dú)立完成模具設(shè)計(jì)積累了一定的經(jīng)驗(yàn)。目 錄前言第1章 緒 論11.1注射成形基本過(guò)程11.2注射模的基本結(jié)構(gòu)1第2章 游戲手柄外殼造型設(shè)計(jì)32.1游戲手柄外殼的選料及其性能32.2游戲手柄外殼注射成型工藝過(guò)程42.3游戲手柄外殼的結(jié)構(gòu)分析42.4 游戲手柄外殼造型設(shè)計(jì)過(guò)程6第3章 成型零件與澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)63.1.1 主澆道的設(shè)計(jì)73.

4、1.2分澆道的設(shè)計(jì)83.1.3 澆口及冷料穴設(shè)計(jì)83.1.4鑄模和開(kāi)模93.2.1 凹、凸模冷卻系統(tǒng)設(shè)計(jì)11第4章 模具零件設(shè)計(jì)134.1 推出系統(tǒng)設(shè)計(jì)134.2 確定模架144.3 模架各裝配零件設(shè)計(jì)174.3.1 導(dǎo)向零件設(shè)計(jì)184.3.2 澆注系統(tǒng)零件設(shè)計(jì)194.3.3 推出機(jī)構(gòu)零件214.3.4定位圈214.3.5 其他零件22第5章 成型設(shè)備的校核計(jì)算255.1 鎖模力的校核255.2 安裝尺寸的校核255.3 推出機(jī)構(gòu)的校核255.4 開(kāi)模行程的校核25第6章 模具的裝配和調(diào)試266.1 模具的裝配266.2 模具的調(diào)試26第7章 典型部件的NC加工與編程317.1數(shù)控技術(shù)概括31

5、7.2凹模型腔NC加工32謝辭41參考文獻(xiàn)43第1章 緒 論1.1注射成形基本過(guò)程注射成形是現(xiàn)在成形熱塑性塑件的主要方法，因此應(yīng)用范圍很廣。所使用的成形機(jī)稱(chēng)為注射機(jī)。注射成形是把塑料原料（一般為經(jīng)過(guò)造粒、染色、加入添加劑等處理后的顆粒料）放入料筒中，經(jīng)過(guò)加熱融化，使之成為高粘度的流體稱(chēng)為“溶體”，容柱塞或螺桿作為加壓工具，使溶體通過(guò)噴嘴以較高的壓力（約為2580Mpa）注入模具的型腔中，經(jīng)過(guò)冷卻、凝固階段，而后從模具中脫出，成為塑料制品。注射成形的全過(guò)程可以分為：（1） 塑化過(guò)程 現(xiàn)代的注射機(jī)基本上是采用螺桿式的塑化設(shè)備。塑料原料（稱(chēng)為“物料”）自送料斗以定容方式送入料筒。通過(guò)料筒外的電加熱和

6、料筒內(nèi)的螺桿旋轉(zhuǎn)的摩擦熱使物料熔化，達(dá)到一定的溫度后即開(kāi)始注射。注射動(dòng)作是由螺桿的推進(jìn)完成的。(2) 充模過(guò)程 熔體自注射機(jī)的噴嘴噴出后，進(jìn)入模具的形腔，把形腔內(nèi)的空氣排除，并充滿(mǎn)形腔，然后升壓到一定的壓力，使熔體的密度增加，充實(shí)形腔的各部位。(3) 冷卻凝固過(guò)程 熱塑性塑料的注射成形過(guò)程是熱交換的過(guò)程。即： 塑化 注射充模 固化成形加熱 （理論上絕熱） 散熱熱交換效果的優(yōu)劣，覺(jué)得塑件的質(zhì)量外表面質(zhì)量和內(nèi)在的質(zhì)量。因此，模具設(shè)計(jì)對(duì)熱交換也要做充分的考慮?，F(xiàn)代的設(shè)計(jì)方法中也采用了計(jì)算機(jī)。(4) 脫模過(guò)程 塑件在型腔內(nèi)固化后，必須用機(jī)械的方式把它從形腔中取出。這個(gè)動(dòng)作要由“脫模機(jī)構(gòu)”來(lái)完成。不合理

7、的脫模機(jī)構(gòu)對(duì)塑件的質(zhì)量有很大的影響；但塑件的幾何形狀是千變?nèi)f化的，所以必然采用最有效的和最適當(dāng)?shù)拿撃７绞?。由?）到（4）形成了一個(gè)循環(huán)。每一次循環(huán)，就完成一次成形一個(gè)乃至數(shù)十個(gè)塑件。1.2注射模的基本結(jié)構(gòu)注射模的基本結(jié)構(gòu)依使用的目的而不同，大致上可以作如圖1-1所示的分類(lèi)： 單腔二板式結(jié)構(gòu) 二板式結(jié)構(gòu) 多腔二板式結(jié)構(gòu) 普通模具 單腔三板式結(jié)構(gòu) 三板式結(jié)構(gòu) 多腔三板式結(jié)構(gòu) 滑動(dòng)型心式結(jié)構(gòu) 瓣合式結(jié)構(gòu)特殊模具 脫螺紋結(jié)構(gòu) 多層結(jié)構(gòu) 圖1-1注塑?；窘Y(jié)構(gòu)第2章 游戲手柄外殼造型設(shè)計(jì)2.1游戲手柄外殼的選料及其性能選用熱塑性塑料ABS作為游戲手柄外殼的材料。熱塑性塑料是在特定的溫度的范圍內(nèi)能反復(fù)加

8、熱軟化和冷卻硬化的塑料。ABS是acrylonitritle-butadiene-styrene copolymer 的縮寫(xiě)，中文名是丙烯腈丁二烯苯乙烯共聚物。ABS可以根據(jù)要求通過(guò)改變單體的含量進(jìn)行調(diào)整。當(dāng)丙烯腈增加時(shí)，塑料的耐熱、耐蝕性和表面硬度可改善；丁二烯可提高彈性和韌性；苯乙烯可改善電性能和成形能力。近年來(lái)ABS塑料在汽車(chē)上的應(yīng)用發(fā)展很快,如作檔泥板、扶手、熱空氣調(diào)節(jié)導(dǎo)管，以及小轎車(chē)車(chē)身等。阻燃級(jí)的ABS樹(shù)脂則用于電子計(jì)算機(jī)的殼體，控制臺(tái)、電信、光盤(pán)音響設(shè)備、彩電的機(jī)殼等。成型性能：無(wú)定性料，流動(dòng)性中等，吸濕大，必須充分干燥，表面要求光澤的塑件須長(zhǎng)時(shí)間預(yù)熱干燥。宜取高料溫、高模溫，但

9、料溫過(guò)高易分解（分解溫度為250）。對(duì)精度較高的塑件，模溫宜取5060，對(duì)光澤、耐熱塑件，模溫宜取6080。綜合性能較好，沖擊強(qiáng)度較高，化學(xué)穩(wěn)定性、電性能良好。與372有機(jī)玻璃的熔接性良好，制成雙色塑件，且可表面鍍鉻。ABS的主要技術(shù)指標(biāo)見(jiàn)表2-1所示。表 2-1 ABS的主要技術(shù)指標(biāo)密度1.021.16比容0.860.98吸水率%0.20.4收縮率%0.40.7熔點(diǎn)130160彎曲強(qiáng)度MPa90抗拉屈服強(qiáng)度Mpa50拉伸彈性模量MPa體積電阻率硬度HB9.7熱變形溫度0.45MPa130160沖擊強(qiáng)度無(wú)缺口2611.82MPa90108缺口112.2游戲手柄外殼注射成型工藝過(guò)程游戲手柄外殼注

10、射成形工藝過(guò)程如圖2-1所示：注射裝置準(zhǔn)備裝料預(yù)烘干 裝入料斗 預(yù)塑化 注射裝置準(zhǔn)備注射清理嵌件、預(yù)熱 清理模具、涂脫模劑 放入嵌件 合模 注射 保壓 脫模 冷卻塑件送下工序圖2-1 注射成形工藝注射成形工藝參數(shù)見(jiàn)表2-2所示。表 2-2 注射成形工藝注射機(jī)類(lèi)型預(yù)熱和干燥料筒溫度（）噴嘴溫度（）溫度（）時(shí)間（h）后段中段前段螺桿式809545150170165180180200170180模具溫度（）注射壓力（Mpa）成形時(shí)間（s）508060100高壓時(shí)間保壓時(shí)間冷卻時(shí)間成形時(shí)間05153015304070螺桿轉(zhuǎn)速（r/min）后 處 理方 法溫度（）時(shí)間（h）3060紅外線(xiàn)燈、烘箱7024

11、2.3游戲手柄外殼的結(jié)構(gòu)分析下面確定游戲手柄外殼的各項(xiàng)技術(shù)參數(shù)：1）尺寸大小和精度 游戲手柄外殼的尺寸大小根據(jù)水瓶的大小即可。游戲手柄外殼壁厚的厚度不宜過(guò)大或過(guò)小。如果壁厚太小，則游戲手柄外殼的強(qiáng)度、剛度不夠，同時(shí)給制造帶來(lái)困難。如果壁厚太大，不僅造成材料浪費(fèi)，而且容易產(chǎn)生氣泡、縮孔等缺陷，同時(shí)因冷卻時(shí)間過(guò)長(zhǎng)而降低生產(chǎn)率，所以游戲手柄外殼壁厚取1.5mm。塑件的尺寸精度主要取決于塑料收縮率的波動(dòng)和模具制造誤差，由于我們要設(shè)計(jì)的零件的工作環(huán)境對(duì)精度要求不高，加之選用的塑料ABS推薦精度等級(jí)為3、4、5級(jí)，所以只要求游戲手柄外殼能與剃須刀的其它零件能正常裝配即可，因此手機(jī)外殼選用4級(jí)精度。2）壁厚

12、和圓角 塑件壁厚力求各處均勻，以免產(chǎn)生不均勻收縮等成形缺陷。塑件轉(zhuǎn)角處一般采用圓角過(guò)渡，其半徑為塑件壁厚的1/3以上，最小不宜小于0.5mm。，轉(zhuǎn)角處的半徑見(jiàn)附錄零件工作圖，即03號(hào)圖紙。零件圖區(qū)域分析如圖2-2所示。圖2-2 零件圖區(qū)域分析3）加強(qiáng)肋 為了保證游戲手柄外殼的強(qiáng)度和剛度而不使游戲手柄外殼的壁厚過(guò)大，在游戲手柄外殼的適當(dāng)位置設(shè)置了加強(qiáng)肋。4）孔 嚴(yán)格意義上講塑件上的通孔和盲孔通常用單獨(dú)型芯或分段型芯來(lái)成形，對(duì)于易彎曲變形的型芯，須附設(shè)支承住。但是本次設(shè)計(jì)中，考慮到生產(chǎn)成本的盡量縮小，該空孔的高度不高，以及我們需要的孔在工藝上要求不高，我們采用分型面直接成形法。2.4 游戲手柄外殼

13、造型設(shè)計(jì)過(guò)程 在設(shè)計(jì)游戲手柄外殼之前，首先看看所需要設(shè)計(jì)的游戲手柄外殼的具體形狀，以便在接下來(lái)的設(shè)計(jì)中能快速、準(zhǔn)確的設(shè)計(jì)出游戲手柄外殼。需要設(shè)計(jì)的游戲手柄外殼的具體形狀如圖2-3所示： 圖2-3 手柄外殼的具體形狀第3章 成型零件與澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)注射模的普通澆注系統(tǒng)由主澆道、分澆道、澆口、冷料穴四部分組成。主澆道：從注射機(jī)的噴嘴與模具接觸的 部分到分澆道為止的一段流道。分澆道：從主澆道的末端到澆口為止的一段流道。澆口：從分流道的末端到模具型腔為止的一段狹窄的澆道。冷料穴：一般設(shè)在主澆道的對(duì)面，有時(shí)也設(shè)在分澆道的末端。 3.1.1 主澆道的設(shè)計(jì)主澆道是一端與注射機(jī)噴嘴相接觸，另一端與分流道相連的一

14、段帶有錐度的流動(dòng)通道。主流道小端尺寸為直徑為5mm。主流道小端入口處與注射機(jī)噴嘴反復(fù)接觸，屬易損件，對(duì)材料要求較嚴(yán)，因而模具主流道部分常設(shè)計(jì)成可拆卸更換的主流道襯套形式，俗稱(chēng)澆口套，以便有效的選用優(yōu)質(zhì)鋼材單獨(dú)進(jìn)行加工和熱處理。本設(shè)計(jì)中澆口套由于與定位圈有配合需求，而且注射機(jī)噴嘴球半徑12，遵循注射機(jī)球半徑小于等于澆口套球半徑的國(guó)標(biāo)要求，澆口套的規(guī)格有S15，S20 等幾種。由于注射機(jī)的噴嘴半徑為S12，所以為澆口套取S15。主流道的形式見(jiàn)附錄模具裝配圖，即04號(hào)圖紙。主流道澆口套固定配合見(jiàn)圖3-1所示。圖3-1 主流道澆口套固定配合3.1.2分澆道的設(shè)計(jì)在多型腔或單型腔多澆口（塑件尺寸大）時(shí)應(yīng)

15、設(shè)置分流道，分流道是指主流道末端與澆口之間這一段塑料熔體的流動(dòng)通道。它是澆注系統(tǒng)中熔融狀態(tài)的塑料由主流道流入型腔前，通過(guò)截面積的變化及流向變換以獲得平穩(wěn)流態(tài)的過(guò)渡段。因此分流道設(shè)計(jì)應(yīng)滿(mǎn)足良好的壓力傳遞和保持理想的充填狀態(tài)，并在流動(dòng)過(guò)程中壓力損失盡可能小，能將塑料熔體均衡地分配到各個(gè)型腔。分流道的設(shè)計(jì)應(yīng)盡量使比面積小，熱量損失少，摩擦阻力小。常用分流道的截面形狀及尺寸參見(jiàn)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)表2-49。在考慮分流道設(shè)計(jì)時(shí)，由于其水平高度已經(jīng)被主流道位置確定，因此，我們只要設(shè)計(jì)分流道的布置形式和截面形狀即可?？紤]到圓形截面的分流道在注射過(guò)程中對(duì)塑料流動(dòng)的阻力最小，流動(dòng)效率最高，因此我們選用圓形截

16、面的分流道，直徑為3mm。由于我們所設(shè)計(jì)的模具是一腔四穴的形式，因此在主澆道分流后，設(shè)計(jì)了四根分澆道。這樣設(shè)計(jì)的優(yōu)點(diǎn)是塑料在填充過(guò)程中較均勻和平穩(wěn)，避免出現(xiàn)冷隔現(xiàn)象，有利于保證成形零件的成形質(zhì)量。由于分流道中與模具接觸的外層塑料迅速冷卻，只有中心部位的塑料熔體的流動(dòng)狀態(tài)較為理想，因面分流道的內(nèi)表面粗糙度Ra 并不要求很低，一般取1.6m 左右既可，這樣表面稍不光滑，有助于塑料熔體的外層冷卻皮層固定，從而與中心部位的熔體之間產(chǎn)生一定的速度差，以保證熔體流動(dòng)時(shí)具有適宜的剪切速率和剪切熱。主澆道和分流道布置位置如圖3-1所示，其中主流道至各澆口流動(dòng)距離相等，保證了塑料在填充過(guò)程中同時(shí)到達(dá)。3.1.3

17、 澆口及冷料穴設(shè)計(jì)1、澆口是分流道與型腔的連接通道，它是澆注系統(tǒng)中截面最小的部分。當(dāng)熔融的塑料流通過(guò)澆口時(shí)，流速加快，同時(shí)，由于摩擦作用，塑料流的溫度升高、粘度降低，流動(dòng)性提高，有利于充滿(mǎn)型腔。所以，澆口的表面粗糙度Ra值不大于0.4um。澆口的大小對(duì)塑件是否成型和成型后的質(zhì)量有很大的關(guān)系。澆口位置的選擇有以下幾個(gè)原則：1）澆口設(shè)置在正對(duì)著型腔壁或粗大型心的地方，使高速料流直接沖擊在型腔壁或型心壁上，從而改變流向，降低流速，平穩(wěn)的充滿(mǎn)型腔，可避免溶體破裂現(xiàn)象，消除塑件明顯的溶接痕。2）澆口的位置應(yīng)開(kāi)設(shè)在塑件截面最厚處，以利于熔體填充材料。3）澆口的位置應(yīng)使熔體流程最短，流向變化最小，能量損失最

18、小。4）澆口的位置應(yīng)有利于型腔內(nèi)氣體的排出。5）避免塑件產(chǎn)生熔接痕。6）防止料流將型心或嵌件擠壓變形。7）澆口位置應(yīng)盡量避免由于高分子定向作用產(chǎn)生的不利影響，利用高分子定向作用產(chǎn)生的有利影響。根據(jù)以上一些原則，本設(shè)計(jì)采用側(cè)澆口（如圖3-8所示），側(cè)澆口又稱(chēng)邊緣澆口，國(guó)外稱(chēng)之為標(biāo)準(zhǔn)澆口。側(cè)澆口一般開(kāi)設(shè)在分型面上，塑料熔體于型腔的側(cè)面充模，其截面形狀多為矩形狹縫，調(diào)整其截面的厚度和寬度可以調(diào)節(jié)熔體充模時(shí)的剪切速率及澆口封閉時(shí)間。這種澆口加工容易，修整方便，并且可以根據(jù)塑件的形狀特征靈活地選擇進(jìn)料位置，因此它是廣泛使用的一種澆口形式，普遍使用于中小型塑件的多型腔模具，且對(duì)各種塑料的成型適應(yīng)性均較強(qiáng)；

19、但有澆口痕跡存在，會(huì)形成熔接痕、縮孔、氣孔等塑件缺陷，且注射壓力損失大，對(duì)深型腔塑件排氣不便。澆口的各類(lèi)形式和尺寸參見(jiàn)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)中表2-502-60。2、冷料穴 在完成一次注射循環(huán)的間隔，考慮到注射機(jī)噴嘴和主澆道入口這一小段熔體因輻射散熱而低于所要求的塑料熔體的溫度，從噴嘴端部到注射機(jī)料筒以?xún)?nèi)約1025mm 的深度有個(gè)溫度逐漸升高的區(qū)域，這時(shí)才達(dá)到正常的塑料熔體溫度。位于這一區(qū)域內(nèi)的塑料的流動(dòng)性能及成型性能不佳，如果這里溫度相對(duì)較低的冷料進(jìn)入型腔，便會(huì)產(chǎn)生次品。為克服這一現(xiàn)象的影響，用一個(gè)井穴將主流道延長(zhǎng)以接收冷料，防止冷料進(jìn)入澆注系統(tǒng)的流道和型腔，把這一用來(lái)容納注射間隔所產(chǎn)生的冷

20、料的井穴稱(chēng)為冷料穴。冷料穴的形狀見(jiàn)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)中表2-62。冷料穴一般開(kāi)設(shè)在主流道對(duì)面的動(dòng)模板上（也即塑料流動(dòng)的轉(zhuǎn)向處），其標(biāo)稱(chēng)直徑與主流道大端直徑相同或略大一些，深度約為直徑的11.5 倍，最終要保證冷料的體積小于冷料穴的體積，冷料穴有六種形式，常用的是端部為Z 字形和拉料桿的形式，具體要根據(jù)塑料性能合理選用?？紤]到后面采用Z形拉料稈，冷料穴選取相應(yīng)形式，這種冷料穴常用于熱塑性塑料注射模。冷料穴的形狀和尺寸參見(jiàn)附錄凸模工作圖，即02號(hào)圖紙。3.1.4鑄模和開(kāi)模當(dāng)型心、型腔和澆注系統(tǒng)都生成后，模具內(nèi)部就形成了一個(gè)完整的流料通道，UG能夠沿著這個(gè)通道將澆注系統(tǒng)和型腔充滿(mǎn)，形成一個(gè)獨(dú)立的

21、模具元件，這個(gè)過(guò)程我們稱(chēng)只為鑄模。鑄模完成后生成的鑄模零件如圖3-2所示：圖3-2 鑄模零件為了能夠看清模具內(nèi)部結(jié)構(gòu)，并檢查開(kāi)模時(shí)的干涉情況，UG提供了開(kāi)模功能。模具開(kāi)模后形狀如圖3-3所示：圖3-3 模具開(kāi)模后形狀3.2.1 凹、凸模冷卻系統(tǒng)設(shè)計(jì)設(shè)置冷卻裝置的目的，主要是防止塑件在脫模時(shí)發(fā)生變形，縮短成形周期及提高塑件質(zhì)量。凹模的冷卻系統(tǒng)采用開(kāi)設(shè)冷卻水孔的方式，冷卻水孔的開(kāi)設(shè)原則如下：l 冷卻水孔的數(shù)量應(yīng)盡可能多，直徑盡量大。l 各冷卻水孔至型腔表面的距離應(yīng)相等，一般保持在1520mm范圍內(nèi)，距離太近則冷卻不易均勻，太遠(yuǎn)則效率低。水孔直徑一般取812mm?？拙嘧詈脼樗字睆降?倍。l 水孔通

22、過(guò)鑲塊時(shí)，防止鑲套管等漏水。l 冷卻管路一般不宜設(shè)在型腔內(nèi)塑料熔接的地方，以免影響塑件強(qiáng)度。l 水管接頭（冷卻水嘴）應(yīng)設(shè)在不影響操作的一側(cè)。凹模上的冷卻水孔采用直流式，其中深孔為工藝孔，空口處用螺紋密封，淺孔通過(guò)水嘴與水管相連，冷卻冷卻水孔的直徑為8mm。凹模冷卻水通道3D和2D模型分別如圖3-4和3-5所示。 圖3-4 凹模冷卻水通道3D 圖3-5凹模冷卻水通道2D凸模的冷卻系統(tǒng)采用直孔隔板示冷卻，如圖3-13和圖3-14所示，與分型面垂直的管道和底部的橫向管道形成冷卻回路，同時(shí)為了使冷卻水沿著冷卻回路流動(dòng)，在每一個(gè)直管道中均設(shè)置有隔板。凸模冷卻水通道3D和2D模型分別如圖3-6和3-7所示

23、。 圖3-6凸模冷卻水通道3D 圖3-7凸模冷卻水通道2D第4章 模具零件設(shè)計(jì)4.1 推出系統(tǒng)設(shè)計(jì)確定推出系統(tǒng)形式，是確定模架選擇的基礎(chǔ)。在此，我們只介紹推桿推出和推件板推出兩種機(jī)構(gòu)，其他推出機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)型式參見(jiàn)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)中第二章第六節(jié)的內(nèi)容。1推桿推出 推桿推出是一種最簡(jiǎn)單常用的推出形式。推出元件制造簡(jiǎn)便，更換容易，滑動(dòng)阻力小，推出效果好，其結(jié)構(gòu)型式見(jiàn)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)表2-78。 推桿設(shè)計(jì)要點(diǎn)如下：l 推桿應(yīng)設(shè)在塑件能承力較大的部位，盡量使推出的塑件受力均勻，但不宜與型芯或鑲件距離過(guò)近，以免影響凸、凹模強(qiáng)度。l 推桿直徑不宜過(guò)細(xì)，要有足夠的強(qiáng)度承受推力，一般取2.512mm。

24、對(duì)3mm以下的推桿宜用階梯式，即推桿下部增粗。l 推桿裝配后不應(yīng)有軸向竄動(dòng)，其端面應(yīng)高出型腔或鑲件平面0.050.1mm。推桿固定方式見(jiàn)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)圖2-56。l 塑件澆口處盡量不設(shè)推桿，以防該處內(nèi)應(yīng)力大而碎裂。l 推桿的布置應(yīng)避開(kāi)冷卻水道和側(cè)抽芯，以免推桿和抽芯機(jī)構(gòu)發(fā)生干擾。如果無(wú)法避開(kāi)側(cè)抽芯，則應(yīng)設(shè)置先復(fù)位機(jī)構(gòu)。 推桿和模體的配合間隙不大于所用塑料的溢邊值，常用塑料的溢邊值見(jiàn)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)表2-79。ABS的溢邊值為0.04mm。2推件板推出 推件板推出面積大，推力均勻，模具不必設(shè)復(fù)位稈。但型芯周邊形狀復(fù)雜時(shí)，推件板的型孔加工較困難。常用于推出深腔、薄壁和不允許有推桿痕跡

25、的塑件，其結(jié)構(gòu)型式見(jiàn)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)表2-81。推件板設(shè)計(jì)要點(diǎn)如下：l 推件板須淬硬，在推出過(guò)程中不得脫開(kāi)導(dǎo)柱。l 推件板與其他零件的配合一般采用H7/f7。采用有配合斜度的推件板，其配合間隙須小于塑料溢邊值?；谝陨显?，在這個(gè)設(shè)計(jì)中，采用推桿推出的推出機(jī)構(gòu)。推件板的結(jié)構(gòu)型式和尺寸見(jiàn)附錄模具裝配圖，即04號(hào)圖紙。推桿形狀如圖4-1所示：圖4-1推桿形狀4.2 確定模架1模架組合形式注射模模架的組成零件及名稱(chēng)見(jiàn)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)圖2-67。注射模中小型模架的組合型式見(jiàn)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)表2-95。我們選擇A2型，如圖4-2所示。圖4-2 A2型模架A2型的特點(diǎn)如下：定模和動(dòng)模均由

26、兩塊模板組成。推桿推出塑件。根據(jù)產(chǎn)品的外形尺寸（平面投影面積與高度），以及產(chǎn)品本身結(jié)構(gòu)（側(cè)向分型滑塊等機(jī)構(gòu)）可以確定鑲件的外 形尺寸，確定好鑲件的大小后，可大致確定模架的大小了。 普通塑料制品模具模架與鑲件大小的選取，可參考下面的數(shù)據(jù)如圖4-3所示。圖4-3 普通塑料制品模具模架"A"-表示鑲件側(cè)邊到模板側(cè)邊的距離；"B"-表示定模鑲件底部到定模板底面的距離；"C"-表示動(dòng)模鑲件底部到動(dòng)模板底面的距離"D"-表示產(chǎn)品到鑲件側(cè)邊的距離；"E"-表示產(chǎn)品最高點(diǎn)到鑲件底部的距離；"H&quo

27、t;-表示動(dòng)模承板的厚度（當(dāng)模架為A型時(shí)）；"X"-表示產(chǎn)品的高度。凸模模架如圖4-4所示，模具裝配圖如圖4-5所示。產(chǎn)品投影面積如圖4-6所示。圖4-4 凸模模架圖4-5 模具裝配圖圖4-6 產(chǎn)品投影面積2模架組合尺寸注射模中小型模架組合尺寸見(jiàn)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)表2-96。根據(jù)成型零件大小，我們選擇250×250的A2型模架，其具體尺寸見(jiàn)表4-1所示。表4-1 A2型模架（mm）LlTLtlMlm定模座板定模板2501942101282342540動(dòng)模板支承板墊塊動(dòng)模座板導(dǎo)柱直徑復(fù)位桿直徑404063251684.3 模架各裝配零件設(shè)計(jì)4.3.1 導(dǎo)向零件設(shè)

28、計(jì)注射模導(dǎo)柱標(biāo)準(zhǔn)尺寸見(jiàn)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)表2-111和2-112。注射模導(dǎo)套尺寸見(jiàn)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)表2-113和2-114。1導(dǎo)柱設(shè)計(jì) 在這個(gè)設(shè)計(jì)中，我們選用帶頭導(dǎo)柱，其尺寸如表4-2所示，表4-2 帶頭導(dǎo)柱尺寸d(f7)d1(k6)基本尺寸極限尺寸基本尺寸極限尺寸16-0.016-0.03416+0.012+0.001206112帶頭導(dǎo)柱外形見(jiàn)圖4-7所示。圖4-7 帶頭導(dǎo)柱2導(dǎo)套設(shè)計(jì) 本設(shè)計(jì)導(dǎo)套選用帶頭導(dǎo)套。帶頭導(dǎo)套的尺寸見(jiàn)表4-3，外形見(jiàn)圖4-8所示。表4-3 帶頭導(dǎo)套尺寸d(H7)d1(k6)d2(e7)基本尺寸極限尺寸基本尺寸極限尺寸基本尺寸極限尺寸16+0.018024+

29、0.015+0.00224-0.040-0.061R28166180圖4-8 帶頭導(dǎo)套4.3.2 澆注系統(tǒng)零件設(shè)計(jì)1 澆口套設(shè)計(jì) 注射模澆口套的推薦尺寸見(jiàn)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)表2-118。我們選用注射模型澆口套。其尺寸見(jiàn)表4-4所示，外形見(jiàn)圖 4-9所示。表4-4 澆口套尺寸d(k6)d2(f8)d3hRd1L基本尺寸極限尺寸基本尺寸極限尺寸20+0.015+0.00220-0.020-0.05328315550圖4-9 澆口套2拉料桿 拉料桿的推薦尺寸見(jiàn)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)表2-119。我們選用型拉料桿，其尺寸見(jiàn)表4-5所示，外形見(jiàn)圖4-10所示。表4-5 拉料桿尺寸d(e8)d1(n6

30、)DRL基本尺寸極限尺寸基本尺寸極限尺寸6-0.025-0.04710+0.019+0.010100.5120圖4-10 拉料桿4.3.3 推出機(jī)構(gòu)零件1 復(fù)位桿 復(fù)位桿的推薦尺寸見(jiàn)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)表2-135。我們選用的推件板推桿的外形見(jiàn)圖4-11所示，尺寸見(jiàn)表4-6所示。表4-6 復(fù)位桿尺寸d（e7）DHL基本尺寸極限尺寸8-0.013-0.022145123圖4-11 復(fù)位桿4.3.4定位圈1定位圈 、型定位圈推薦尺寸見(jiàn)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)表2-137，型定位圈推薦尺寸見(jiàn)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)表2-138。我們選用型定位圈，其外形見(jiàn)圖4-12所示，尺寸見(jiàn)表4-7所示。表4-7 定

31、位圈尺寸dd1d2d3hcH基本尺寸極限尺寸基本尺寸極限尺寸55-0.20-0.4020+0.0330407116.5112圖4-12 定位圈4.3.5 其他零件1水嘴 水嘴的推薦尺寸見(jiàn)模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)表2-150。我們選用的水嘴的外形見(jiàn)圖 4-13所示，尺寸見(jiàn)表4-8所示。表4-8 水嘴尺寸高壓膠管直徑DD1d2d3DB（l1）L16M16×1.58141722202040圖4-13 水嘴1、 密封隔板 密封隔板為自制件，如圖4-14所示。圖4-14 密封隔板制造密封隔板的目的有兩方面，一方面是為了使冷卻系統(tǒng)正常工作，把深孔密封起來(lái)，防止水從冷卻管路中泄露出來(lái)；另一方面是為了

32、控制水的流動(dòng)路線(xiàn)，起到良好的冷卻效果，當(dāng)水流動(dòng)是遇到密封隔板時(shí)，水流改變流向，饒過(guò)隔板，繼續(xù)向前流動(dòng)，這個(gè)過(guò)程能夠控制水流流到凸模難以冷卻到的地方，從而達(dá)到冷卻的目的。2、 密封螺釘 密封螺釘為自制件，如圖4-15所示。圖4-15 密封螺釘至此完成模架裝配體中需要的零件模型。第5章 成型設(shè)備的校核計(jì)算5.1鎖模力的校核鎖模力是指注射機(jī)的合模機(jī)構(gòu)對(duì)模具所能施加的最大夾緊力。注射機(jī)鎖模力的校核關(guān)系為 FkpA式中F-注射機(jī)鎖模力，查參考設(shè)計(jì)手冊(cè)得SXZY-500型柱塞式注射機(jī)鎖模力為3500KN；k-壓力損耗系數(shù)，一般取1.11.2，取1.1；P-型腔內(nèi)熔體的壓力，本塑件P=30Mpa；A-塑件及

33、澆注系統(tǒng)在分型面上的投影面積之和，本模具A=1.4X10-2計(jì)算得 kpA=1.1×30×106×1.4×10-2=462000N=462KN<F=1500KN故注射機(jī)的鎖模力足夠，滿(mǎn)足鎖模要求。5.2安裝尺寸的校核 本模具采用的型號(hào)為A3040-25x25x25(GB/T12555-2006) 的標(biāo)準(zhǔn)模架，模具的外形尺寸為300 mm×400 mm，模具閉合高度H=305mm. 查資料得SZY-500型注射機(jī)動(dòng)、定模模板最大安裝尺寸為520 mm×620mm，允許模具的最小厚度Hmin=300mm,最大厚度Hmax=450mm

34、，即模具的外形尺寸不超過(guò)注射機(jī)動(dòng)、定模模板最大安裝尺寸，模具閉合高度滿(mǎn)足HminHHmax的安裝條件，故該模具滿(mǎn)足SZY-300型螺桿式注射機(jī)的安裝要求。5.3推出機(jī)構(gòu)校核 各種型號(hào)注射劑推出機(jī)構(gòu)的設(shè)置情況及推出距離等各不相同，設(shè)計(jì)模具時(shí)，必須了解注射劑推出桿的直徑，推出形式，最大推出距離及雙推中心桿距等，以確保模具推出機(jī)構(gòu)與注射機(jī)的推出機(jī)構(gòu)相適應(yīng)。5.4開(kāi)模行程的校核注射機(jī)的開(kāi)模行程是有限的，取出制品所需的開(kāi)模距離必須小于注射機(jī)的最大開(kāi)模距離，本模具為單分型面注射模具，SZY-500型螺桿式注射機(jī)的最大開(kāi)模行程與模厚無(wú)關(guān)，校核關(guān)系為S>H1+H2+(510)試中S-注射機(jī)的最大開(kāi)模行程

35、，查參考設(shè)計(jì)手冊(cè)得SXZY-500型柱塞式注射機(jī)的開(kāi)模行程S=500mm； H1-塑件脫模所需的推出距離，該塑件的脫模推出距離為40mm H2-塑件的高度（不包括澆注系統(tǒng)高度），該塑件的高度為10mm；計(jì)算得 H1+H2+(510)=40+10+10=60<S=500mm以上分析證明，SZY-500型螺桿式注射機(jī)能滿(mǎn)足要求，故可以采用。45第6章 模具的裝配和調(diào)試6.1 模具的裝配模具的裝配過(guò)程相對(duì)要簡(jiǎn)單一些，主要工作就是給每個(gè)零件添加約束關(guān)系。裝配過(guò)程主要還是圍繞凹模和凸模來(lái)進(jìn)行的，將以上設(shè)計(jì)的模架零件和模具零件添加一定的約束，2D總裝配圖如圖6-1所示。圖6-1 2D總裝配圖6.2

36、模具的調(diào)試試模中所獲得的樣件是對(duì)模具整體質(zhì)量的一個(gè)全面反映。以檢驗(yàn)樣件來(lái)修正和驗(yàn)收模具，是塑料模具這種特殊產(chǎn)品的特殊性。首先，在初次試模中我們最常遇到的問(wèn)題是根本得不到完整的樣件。常因一般塑件被粘附于模腔內(nèi)，或型芯上，甚至因流道粘著制品被損壞。這是試模首先應(yīng)當(dāng)解決的問(wèn)題。原因分析：1粘著模腔制品粘著在模腔上，是指塑件在模具開(kāi)啟后，與設(shè)計(jì)意圖相反，離開(kāi)型芯一側(cè)，滯留于模腔內(nèi)，致使脫模機(jī)構(gòu)失效，制品無(wú)法取出的一種反?，F(xiàn)象。其主要原因是：（1） 注射壓力過(guò)高，或者注射保壓壓力過(guò)高。（2） 注射保壓和注射高壓時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，造成過(guò)量充模。（3） 冷卻時(shí)間過(guò)短，物料未能固化。（4） 模芯溫度高于模腔溫度，造成

37、反向收縮。（5） 型腔內(nèi)壁殘留凹槽，或分型面邊緣受過(guò)損傷性沖擊，增加了脫模阻力。2粘著模芯（1） 注射壓力和保壓壓力過(guò)高或時(shí)間過(guò)長(zhǎng)而造成過(guò)量充模，尤其成型芯上有加強(qiáng)筋槽的制品，情況更為明顯。（2） 冷卻時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，制件在模芯上收縮量過(guò)大。（3） 模腔溫度過(guò)高，使制件在設(shè)定溫度內(nèi)不能充分固化。（4） 機(jī)筒與噴嘴溫度過(guò)高，不利于在設(shè)定時(shí)間內(nèi)完成固化。（5） 可能存在不利于脫模方向的凹槽或拋光痕跡需要改進(jìn)。3粘著主流道（1） 閉模時(shí)間太短，使主流道物料來(lái)不及充分收縮。（2） 料道徑向尺寸相對(duì)制品壁厚過(guò)大，冷卻時(shí)間內(nèi)無(wú)法完成料道物料的固化。（3） 主流道襯套區(qū)域溫度過(guò)高，無(wú)冷卻控制，不允許物料充分收縮。

38、（4） 主流道襯套內(nèi)孔尺寸不當(dāng)，未達(dá)到比噴嘴孔大0.51 。（5） 主流道拉料桿不能正常工作。一旦發(fā)生上述情況，首先要設(shè)法將制品取出模腔（芯），不惜破壞制件，保護(hù)模具成型部位不受損傷。仔細(xì)查找不合理粘模發(fā)生的原因，一方面要對(duì)注射工藝進(jìn)行合理調(diào)整；另一方面要對(duì)模具成型部位進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)修正，直到認(rèn)為達(dá)到要求，方可進(jìn)行二次注射。4成型缺陷當(dāng)注射成型得到了近乎完整的制件時(shí)，制件本身必然存在各種各樣的缺陷，這種缺陷的形成原因是錯(cuò)綜復(fù)雜的，一般很難一目了然，要綜合分析，找出其主要原因來(lái)著手修正，逐個(gè)排出，逐步改進(jìn)，方可得到理想的樣件。下面就對(duì)度模中常見(jiàn)的成型制品主要缺陷及其改進(jìn)的措施進(jìn)行分析。（1） 注射填充

39、不足所謂填充不足是指在足夠大的壓力、足夠多的料量條件下注射不滿(mǎn)型腔而得不到完整的制件。這種現(xiàn)象極為常見(jiàn)。其主要原因有：a. 熔料流動(dòng)阻力過(guò)大這主要有下列原因：主流道或分流道尺寸不合理。流道截面形狀、尺寸不利于熔料流動(dòng)。盡量采用整圓形、梯形等相似的形狀，避免采用半圓形、球缺形料道。熔料前鋒冷凝所致。塑料流動(dòng)性能不佳。制品壁厚過(guò)薄。b. 型腔排氣不良這是極易被忽視的現(xiàn)象，但以是一個(gè)十分重要的問(wèn)題。模具加工精度超高，排氣顯得越為重要。尤其在模腔的轉(zhuǎn)角處、深凹處等，必須合理地安排頂桿、鑲塊，利用縫隙充分排氣，否則不僅充模困難，而且易產(chǎn)生燒焦現(xiàn)象。c. 鎖模力不足因注射時(shí)動(dòng)模稍后退，制品產(chǎn)生飛邊，壁厚加

40、大，使制件料量增加而引起的缺料。應(yīng)調(diào)大鎖模力，保證正常制件料量。（2） 溢邊（毛刺、飛邊、批鋒）與第一項(xiàng)相反，物料不僅充滿(mǎn)型腔，而且出現(xiàn)毛刺，尤其是在分型面處毛刺更大，甚至在型腔鑲塊縫隙處也有毛刺存在，其主要原因有：a. 注射過(guò)量b. 鎖模力不足c. 流動(dòng)性過(guò)好d. 模具局部配合不佳e. 模板翹曲變形（3） 制件尺寸不準(zhǔn)確初次試模時(shí)，經(jīng)常出現(xiàn)制件尺寸與設(shè)計(jì)要求尺寸相差較大。這時(shí)不要輕易修改型腔，應(yīng)行從注射工藝上找原因。a. 尺寸變大注射壓力過(guò)高，保壓時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，此條件下產(chǎn)生了過(guò)量充模，收縮率趨向小值，使制件的實(shí)際尺寸偏大；模溫較低，事實(shí)上使熔料在較低溫度的情況下成型，收縮率趨于小值。這時(shí)要繼續(xù)注

41、射，提高模具溫度、降低注射壓力，縮短保壓時(shí)間，制件尺寸可得到改善。b. 尺寸變小注射壓力偏低、保壓時(shí)間不足，制在冷卻后收縮率偏大，使制件尺寸變??；模溫過(guò)高，制件從模腔取出時(shí)，體積收縮量大，尺寸偏小。此時(shí)調(diào)整工藝條件即可。通過(guò)調(diào)整工藝條件，通常只能在極小范圍內(nèi)使尺寸京華，可以改變制件相互配合的松緊程度，但難以改變公稱(chēng)尺寸。對(duì)以上出現(xiàn)的缺陷調(diào)試時(shí)，盡可能先采用改變成形工藝條件，后采用修正模具來(lái)消除成形缺陷。以下的內(nèi)容均從這兩個(gè)方面來(lái)討論。熱塑性塑料注射成形件的常見(jiàn)缺陷及消除措施如下。1. 缺料（注射量不足）消除措施如下：工藝條件：增大注射壓力；延長(zhǎng)成形周期；延長(zhǎng)保壓時(shí)間；調(diào)整材料供給；提高熔料溫度

42、；提高模具溫度；供給干燥過(guò)的熔料。模具條件：加大主流道、分流道和澆口；減小澆口區(qū)面積；加大噴嘴；增加排氣槽；改變澆口位置。2. 氣孔消除措施如下：工藝條件：增大注射壓力；延長(zhǎng)成形周期；調(diào)整材料供給；降低熔料溫度；降低模具溫度。模具條件：加大主流道、分流道和澆口；改變冷卻水道位置；改變澆口位置。3. 溢料飛邊消除措施如下：工藝條件：減小注射壓力；縮短保壓時(shí)間；降低熔料溫度；增大合模壓力。模具條件：矯正修理分型面。4. 著色不均勻 消除措施如下：工藝條件：縮短保壓時(shí)間；降低熔料溫度；提高模具溫度；供給干燥過(guò)的物料；物料不得帶有雜質(zhì)、灰塵。模具條件：加大主流道、分流道和澆口；減小澆口區(qū)面積。5. 翹

43、曲變形 消除措施如下：工藝條件：增大注射壓力；延長(zhǎng)成形周期；延長(zhǎng)保壓時(shí)間；降低熔料溫度；降低模具溫度；使用矯正框架。模具條件：加大噴嘴；改變冷卻水道位置。6. 波狀痕跡 消除措施如下：工藝條件：增大注射壓力；延長(zhǎng)成形周期；延長(zhǎng)保壓時(shí)間；調(diào)整原料供給；降低熔料溫度；降低模具溫度。模具條件：加大噴嘴；改變冷卻水道位置。7. 尺寸不穩(wěn)定 消除措施如下：工藝條件：增大注射壓力；延長(zhǎng)成形周期；延長(zhǎng)保壓時(shí)間；降低熔料溫度；降低模具溫度。模具條件：加大主流道、分流道和澆口；減小澆口區(qū)面積；加大噴嘴；改變冷卻水道位置；改變澆口位置。8. 熔接痕強(qiáng)度低 消除措施如下：工藝條件：減小注射壓力；延長(zhǎng)保壓時(shí)間；降低熔

44、料溫度；減慢注射速度。模具條件：增加排氣槽；檢查噴嘴加熱部分。9. 表面質(zhì)量差 消除措施如下：工藝條件：增大注射壓力；縮短保壓時(shí)間；增大合模壓力；提高模具溫度；降低模具溫度；減慢注射速度；物料不得帶有雜質(zhì)、灰塵；使用矯正框架。模具條件：加大主流道、分流道和澆口；改變冷卻水道位置；增加排氣槽；改變澆口位置；研磨模腔表面；增加冷料穴容量；研磨主流道、分流道和澆口。10. 塑件粘模消除措施如下：工藝條件：減小注射壓力；縮短保壓時(shí)間；降低熔料溫度；降低模具溫度。模具條件：加大主流道、分流道和澆口；減小澆口區(qū)面積；研磨模腔表面。11. 主流道凝料粘模消除措施如下：工藝條件：縮短保壓時(shí)間。模具條件：改變噴

45、嘴位置；研磨主流道襯套；改變主流道拉料桿形式。12. 脆消除措施如下：工藝條件：縮短保壓時(shí)間；降低熔料溫度；提高模具溫度；供給干燥過(guò)的物料。模具條件：加大主流道、分流道和澆口。13. 表面硬度、強(qiáng)度不足消除措施如下：工藝條件：增大注射壓力；延長(zhǎng)保壓時(shí)間；縮短保壓時(shí)間；降低熔料溫度；提高模具溫度；供給干燥過(guò)的物料；減慢注射速度；物料不得帶有雜質(zhì)、灰塵。模具條件：加大主流道、分流道和澆口；減小澆口區(qū)面積；改變冷卻水道位置；增加排氣槽；改變澆口位置；研磨模腔表面；增加冷料穴容量；研磨主流道、分流道和澆口。第7章典型部件的NC加工與編程7.1數(shù)控技術(shù)概括1.引言數(shù)控技術(shù)是一門(mén)集計(jì)算機(jī)技術(shù)、自動(dòng)化控制技

46、術(shù)、測(cè)量技術(shù)、現(xiàn)代機(jī)械制造技術(shù)、微電 子技術(shù)、 信息處理技術(shù)等多學(xué)科交叉的綜合技術(shù)， 是近年來(lái)應(yīng)用領(lǐng)域中發(fā)展十分迅速的一項(xiàng) 綜合性的高新技術(shù)。 它是為適應(yīng)高精度、 高速度、 復(fù)雜零件的加工而出現(xiàn)的， 是實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化、 數(shù)字化、柔性化、信息化、集成化、網(wǎng)絡(luò)化的基礎(chǔ)，是現(xiàn)代機(jī)床裝備的靈魂和核心，有著廣 泛的應(yīng)用領(lǐng)域和廣闊的應(yīng)用前景。 大力發(fā)展以數(shù)控技術(shù)為核心的先進(jìn)制造技術(shù)已成為世界各 發(fā)達(dá)國(guó)家加速經(jīng)濟(jì)發(fā)展、提高綜合國(guó)力和國(guó)家地位的重要途徑。2.發(fā)展?fàn)顩r在現(xiàn)代制造系統(tǒng)中， 數(shù)控技術(shù)是關(guān)鍵技術(shù)，它集微電子、 計(jì)算機(jī)、信息處理、 自動(dòng)檢測(cè)、 自動(dòng)控制等高新技術(shù)于一體，具有高精度、高效率、柔性自動(dòng)化等特點(diǎn)，

47、對(duì)制造業(yè)實(shí)現(xiàn)柔性 自動(dòng)化、集成化、智能化起著舉足輕重的作用。目前，數(shù)控技術(shù)正在發(fā)生根本性變革，由專(zhuān) 用型封閉式開(kāi)環(huán)控制模式向通用型開(kāi)放式實(shí)時(shí)動(dòng)態(tài)全閉環(huán)控制模式發(fā)展。 長(zhǎng)期以來(lái)， 我國(guó)的數(shù)控系統(tǒng)為傳統(tǒng)的封閉式體系結(jié)構(gòu)， CNC 只能作為非智能的機(jī)床運(yùn)動(dòng) 控制器。因此，傳統(tǒng) CNC 系統(tǒng)的固定程序控制模式和封閉式體系結(jié)構(gòu)，限制了 CNC 向多變 量智能化控制發(fā)展，己不適應(yīng)日益復(fù)雜的制造過(guò)程。另外，與發(fā)達(dá)國(guó)家相比較，我國(guó)的數(shù)控 技術(shù)在很多方面還存在較大的差距， 因此， 大力發(fā)展以數(shù)控技術(shù)為核心的先進(jìn)制造技術(shù)已成 為我們國(guó)家加速經(jīng)濟(jì)發(fā)展、提高綜合國(guó)力和國(guó)家地位的重要途徑。3.發(fā)展趨勢(shì)數(shù)控技術(shù)的應(yīng)用不但

48、給傳統(tǒng)制造業(yè)帶來(lái)了革命性的變化，使制造業(yè)成為工業(yè)化的象征， 而且隨著數(shù)控技術(shù)的不斷發(fā)展和應(yīng)用領(lǐng)域的擴(kuò)大， 其對(duì)國(guó)計(jì)民生的一些重要行業(yè)的發(fā)展起著 越來(lái)越重要的作用。7.2凹模型腔NC加工1，加工型腔3D形狀如圖7-1所示，NC加工模擬如圖7-2所示。圖7-1 型腔3D形狀圖7-2 NC加工模擬2，凹模型腔NC加工程序如下所示：%100N0010 G40 G17 G90 G70N0020 G91 G28 Z0.0:0030 T00 M06N0040 G0 G90 X3.937 Y7.0866 S1000 M03N0050 G43 Z1.4567 H00N0060 G1 Z1.3189 F70.9

49、M08N0070 Z1.2008N0080 Y5.9646N0090 X7.874 F23.6N0100 G2 X7.9331 Y5.9055 I0.0 J-.0591N0110 G1 Y0.0N0120 G2 X7.874 Y-.0591 I-.0591 J0.0N0130 G1 X0.0N0140 G2 X-.0591 Y0.0 I0.0 J.0591N0150 G1 Y5.9055N0160 G2 X0.0 Y5.9646 I.0591 J0.0N0170 G1 X3.937N0180 Y5.374 F70.9N0190 X7.3425 F23.6N0200 Y.5315N0210 X.

50、5315N0220 Y5.374N0230 X3.937N0240 Y4.7835 F70.9N0250 X6.752 F23.6N0260 Y1.122N0270 X1.122N0280 Y4.7835N0290 X3.937N0300 Y4.1929 F70.9N0310 X6.1614 F23.6N0320 Y1.7126N0330 X1.7126N0340 Y4.1929N0350 X3.937N0360 Y3.6024 F70.9N0370 X5.5709 F23.6N0380 Y2.3031N0390 X2.3031N0400 Y3.6024N0410 X3.937N0420 Y3

51、.0118 F70.9N0430 X4.9803 F23.6N0440 Y2.8937N0450 X2.8937N0460 Y3.0118N0470 X3.937N0480 Y3.6024N0490 Z1.3189N0500 G0 Z1.4567N0510 X4.1829 Y2.7812N0520 G1 Z1.3189 F70.9N0530 G3 X3.6516 Y3.3268 Z1.0914 I-.5313 J.0141 K.1424N0540 G1 X2.7756N0550 Y3.1496N0560 G3 X3.3465 Y2.5787 I.5709 J0.0N0570 G1 X5.098

52、4N0580 Y2.7559N0590 G3 X4.5276 Y3.3268 I-.5709 J0.0N0600 G1 X3.6516N0610 Y3.9173N0620 X2.185 F23.6N0630 Y3.1496N0640 G3 X3.3465 Y1.9882 I1.1614 J0.0N0650 G1 X5.689N0660 Y2.7559N0670 G3 X4.5276 Y3.9173 I-1.1614 J0.0N0680 G1 X3.6516N0690 Y4.5079 F70.9N0700 X1.7717 F23.6N0710 G3 X1.5945 Y4.3307 I0.0 J-.1772N0720 G1 Y3.1496N0730 G3 X3.3