發(fā)電部6KV輔機(jī)節(jié)電潛力分析報(bào)告

1、發(fā)電部6kV輔機(jī)節(jié)電潛力分析報(bào)告發(fā)電部6kV輔機(jī)節(jié)電潛力分析報(bào)告編制：發(fā)電部審核：（黑體三號(hào)）批準(zhǔn)：（黑體三號(hào)） 日期：2015年01月29日 經(jīng)過一次風(fēng)機(jī)、凝結(jié)水泵（凝結(jié)水升壓泵）電機(jī)變頻改造，循環(huán)水泵雙速改造，引增合一改造后，公司主要6KV輔機(jī)單耗有了明顯的降低。但與國內(nèi)同類型機(jī)組先進(jìn)水平比，我們還有一定的差距。根據(jù)每個(gè)月節(jié)能指標(biāo)的對(duì)比分析和設(shè)備實(shí)際運(yùn)行情況看，還有一定的節(jié)電空間。為確保公司廠用電率達(dá)到華能集團(tuán)公司創(chuàng)建優(yōu)秀節(jié)約環(huán)保型企業(yè)的要求，同時(shí)為班組節(jié)能精細(xì)調(diào)整提供依據(jù)，對(duì)6KV輔機(jī)節(jié)電潛力分析如下：（先進(jìn)值為同類型的華能平?jīng)鲭姀S300MW機(jī)組）1循環(huán)水泵節(jié)電潛力分析：1.1公司四臺(tái)機(jī)

2、循環(huán)水泵單耗統(tǒng)計(jì)（先進(jìn)值華能平?jīng)鲭姀S300MW機(jī)組平均值：0.54%）機(jī)組目單耗耗#1機(jī)循環(huán)水泵#2機(jī)循環(huán)水泵#3機(jī)循環(huán)水泵#4機(jī)循環(huán)水泵本公司單耗0.5581470.5540.5810.59與先進(jìn)值比+0.018110+0.014+0.041+0.05 從1.1統(tǒng)計(jì)比較表看出，我公司四臺(tái)機(jī)循環(huán)水泵耗電率均比同類型先進(jìn)機(jī)組高，其中#4機(jī)差距最大，#2機(jī)差距最小。因?yàn)?2機(jī)循環(huán)水泵進(jìn)行過增容改造，單循泵運(yùn)行時(shí)間較長(zhǎng)，有一定的節(jié)電優(yōu)勢(shì)。#4機(jī)偏高，與循環(huán)水泵的運(yùn)行方式有很大關(guān)系。1.2公司四臺(tái)機(jī)循環(huán)水泵高低速電流統(tǒng)計(jì)表項(xiàng)目目方式#1機(jī)A循環(huán)水泵#1機(jī)B循環(huán)水#2機(jī)A循環(huán)水#2機(jī)B循環(huán)水#3機(jī)A循環(huán)

3、水#3機(jī)B循環(huán)水#4機(jī)A循環(huán)水#4機(jī)B循環(huán)水高速電流139147175185143140138143低速電流104110128138104101105112從循環(huán)水泵電流統(tǒng)計(jì)表看出，泵在低速運(yùn)行時(shí)節(jié)電效果很明顯，所以在機(jī)組實(shí)際運(yùn)行中，要根據(jù)季節(jié)、環(huán)境溫度、機(jī)組負(fù)荷和真空，以及循環(huán)水溫等情況及時(shí)調(diào)整循環(huán)水的運(yùn)行方式。1.2 循環(huán)水泵節(jié)電措施1.2.1 嚴(yán)格執(zhí)行公司下發(fā)的關(guān)于#1#4機(jī)組循環(huán)水泵單、雙泵低速運(yùn)行方式調(diào)整的通知和部門下發(fā)的循環(huán)水泵單、雙泵低速運(yùn)行技術(shù)措施。1.2.2 在采用單臺(tái)循環(huán)水泵運(yùn)行時(shí)（不論高低速），在真空無明顯變化的情況下，#1#4機(jī)盡可能采用A、A、B、A泵的運(yùn)行方式。這種

4、方式一天可以節(jié)約廠用電量如下：1.2.2.1 單高速方式下節(jié)約廠用電=各機(jī)組循環(huán)水泵高速電流差×1.73×6.3（母線電壓）×0.85（功率因素）×24（一天24小時(shí)）=5780度1.2.2.2 單低速方式下節(jié)約廠用電=各機(jī)組循環(huán)水泵低速電流差×1.73×6.3（母線電壓）×0.85（功率因素）×24（一天24小時(shí)）=5786度1.2.3 #2機(jī)循環(huán)水泵增效后，高速狀態(tài)下電流上升明顯，單機(jī)組真空并沒有明顯提高，所以#2機(jī)不宜采用循泵雙高速運(yùn)行，根據(jù)季節(jié)，可考慮比其他機(jī)組更多時(shí)間采用單循泵運(yùn)行方式。1.2.4 嚴(yán)格執(zhí)

5、行部門下發(fā)的啟（停）機(jī)過程中關(guān)于何時(shí)啟（停）第一臺(tái)循環(huán)水泵，何時(shí)啟（停）第二臺(tái)循環(huán)水泵，并根據(jù)四臺(tái)機(jī)組實(shí)際情況分別進(jìn)行量化說明。1.2.5 將#1、#2機(jī)循環(huán)水泵風(fēng)筒電機(jī)啟?？刂朴膳潆娛乙浦裂梅浚ＷC循泵停運(yùn)后及時(shí)停運(yùn)風(fēng)筒電機(jī)。1.2.5值長(zhǎng)應(yīng)根據(jù)循環(huán)水泵運(yùn)行情況，及時(shí)改變循環(huán)水至沖灰水、脫硫工藝水的運(yùn)行方式，既要防止供水壓力低造成冷卻設(shè)備異常運(yùn)行，又要防止造成某臺(tái)循環(huán)水泵過了效率最佳運(yùn)行區(qū)。1.2.6鍋爐打壓時(shí)，循環(huán)水泵可靠送電備用，用工業(yè)水冷卻電泵系統(tǒng)，維持工業(yè)水壓力0.2Mpa。2 凝結(jié)水泵節(jié)電潛力分析2.1公司四臺(tái)機(jī)凝結(jié)水泵單耗統(tǒng)計(jì)（先進(jìn)值為華能平?jīng)鲭姀S300MW機(jī)組平均值：0.14

6、%）機(jī)組目單耗耗#1機(jī)凝結(jié)水泵+凝升泵#2機(jī)凝結(jié)水泵+凝升泵#3機(jī)凝結(jié)水泵#4機(jī)凝結(jié)水泵本公司單耗0.2481470.2460.1760.159與先進(jìn)值比+0.108110+0.1060.0360.019 從上表看出，#1、#2機(jī)凝結(jié)水泵耗電率比先進(jìn)值大的明顯，主要是#1、#2老機(jī)組采用了凝結(jié)水泵+凝升水泵的上水方式，而且凝結(jié)水泵還不是變頻泵，耗電率偏高，優(yōu)化好凝結(jié)水泵和凝升泵運(yùn)行方式還有一定的節(jié)電空間。2.2 凝結(jié)水升壓泵（期）節(jié)電措施2.2.1 在#1、#2機(jī)啟停過程中，根據(jù)試驗(yàn)確定只需要凝結(jié)水泵就能滿足機(jī)組運(yùn)行的條件，盡可能減少機(jī)組啟停過程中凝結(jié)水升壓泵運(yùn)行時(shí)間。2.2.2 凝結(jié)水升壓泵

7、必須采用變頻運(yùn)行方式。2.2.3 機(jī)組高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，應(yīng)保持除氧器水位調(diào)節(jié)閥全開，通過變頻調(diào)節(jié)除氧器水位，減少閥門截留損失。低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，仍通過變頻調(diào)節(jié)除氧器水位，除氧器水位調(diào)節(jié)閥截流到凝升泵出口壓力稍高于報(bào)警值即可。2.2.4 加強(qiáng)低旁減溫閥、凝升水再循環(huán)的檢查維護(hù)工作，消除他們的內(nèi)漏情況。2.3 凝結(jié)水泵（期）節(jié)電措施2.3.1凝結(jié)水泵必須采用變頻運(yùn)行方式。2.3.2機(jī)組高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，應(yīng)保持除氧器水位調(diào)節(jié)閥全開，通過變頻調(diào)節(jié)除氧器水位，減少閥門截留損失。低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，仍通過變頻調(diào)節(jié)除氧器水位，除氧器水位調(diào)節(jié)閥截流到凝結(jié)水泵出口壓力稍高于報(bào)警值即可。機(jī)組負(fù)荷230MW保持不變的前提下，對(duì)#4機(jī)

8、除氧器水位調(diào)節(jié)閥開度進(jìn)行調(diào)節(jié)后發(fā)現(xiàn)，當(dāng)除氧器水位調(diào)節(jié)主閥開度有55%增加到70%后，#4機(jī)凝結(jié)水泵電流有38A降到了32A，泵的出口流量因?yàn)樽冾l調(diào)節(jié)的原因并沒有明顯上升。節(jié)電效果明顯，只是此時(shí)泵的出口壓力由1.4MPa降為1.2MPa,低于報(bào)警值1.3MPa（報(bào)警值是否需要修改需要多方論證）2.3.3加強(qiáng)低旁減溫閥、凝升水再循環(huán)的檢查維護(hù)工作，消除他們的內(nèi)漏情況，目前#4機(jī)因?yàn)榈团詼p壓閥內(nèi)漏，為了控制低旁后溫度，低旁減溫閥保持25%的開度，增大了#4機(jī)凝結(jié)水泵的電耗，因盡快進(jìn)行處理。3 一次風(fēng)機(jī)節(jié)能潛力分析3.1公司四臺(tái)爐一次風(fēng)機(jī)單耗統(tǒng)計(jì)（先進(jìn)值為華能平?jīng)鲭姀S300MW機(jī)組平均值：0.35%）

9、機(jī)組目單耗耗#1爐一次風(fēng)機(jī)#2爐一次風(fēng)機(jī)#3爐一次風(fēng)機(jī)#4爐一次風(fēng)機(jī)本公司單耗0.41470.4430.4580.445與先進(jìn)值比+0.05110+0.093+0.108+.0953.2公司#1、#2爐一次風(fēng)機(jī)電流平均值統(tǒng)計(jì)（時(shí)間：2014年12月25日至2015年1月25日）項(xiàng)目機(jī)組機(jī)組負(fù)荷（MW）一次風(fēng)機(jī)電流和（A）總一次風(fēng)量（km3/h）一次風(fēng)壓（kpa）空預(yù)器前后煙氣含氧量差（%）#1爐2361002539.42#2爐235.91042398.13注：#1、#2爐一次風(fēng)機(jī)電機(jī)功率1200KW, #1、#2爐一次風(fēng)機(jī)電機(jī)功率1400KW3.3公司#3、#4爐一次風(fēng)機(jī)電流平均值統(tǒng)計(jì)（時(shí)間：

10、2014年11月1日至2014年12月1日）項(xiàng)目機(jī)組機(jī)組負(fù)荷（MW）一次風(fēng)機(jī)電流和（A）總一次風(fēng)量（km3/h）一次風(fēng)壓（kpa）空預(yù)器前后煙氣含氧量差（%）#3爐286149.71759.453.35#4爐2871121749.653.43.4從上面的統(tǒng)計(jì)表可以看出3.4.1隨著一次風(fēng)機(jī)的出口風(fēng)壓升高，一次風(fēng)機(jī)的電耗也增大。3.4.2 #3爐一次風(fēng)機(jī)的效率比#4爐的低的明顯。3.4.3 隨著空預(yù)器漏風(fēng)率增大，一次風(fēng)機(jī)耗電也增大。3.5 一次風(fēng)機(jī)節(jié)能措施3.5.1一次風(fēng)機(jī)必須采用變頻運(yùn)行方式，一次風(fēng)機(jī)啟動(dòng)正常后全開一次風(fēng)機(jī)入口調(diào)節(jié)擋板，通過變頻調(diào)節(jié)一次風(fēng)壓到需要值。不得出現(xiàn)入口調(diào)節(jié)擋板和變頻交

11、叉調(diào)節(jié)，降低截流損失。3.5.2 經(jīng)過試驗(yàn)，各爐一次風(fēng)壓按照下表規(guī)定調(diào)整負(fù)荷一次風(fēng)壓200MW以下200250MW250MW以上#1爐一次風(fēng)壓6.87.5kPa7.08.0kPa8.09.0kPa#2爐一次風(fēng)壓6.87.5kPa7.08.0kPa8.09.0kPa#3爐一次風(fēng)壓7.59.0kPa9.010.0kPa10.010.5kPa#4爐一次風(fēng)壓7.59.0kPa9.010.0kPa10.010.5kPa3.5.3 通過統(tǒng)計(jì)表和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比，#1、#2爐實(shí)際運(yùn)行一次風(fēng)壓偏高，應(yīng)當(dāng)適當(dāng)降低，減少漏風(fēng)量。3.5.5 利用檢修機(jī)會(huì)對(duì)#3爐一次風(fēng)機(jī)進(jìn)行大修，提高其效率。3.5.6 利用停機(jī)機(jī)會(huì)及時(shí)

12、完善空預(yù)器密封片，減少空預(yù)器漏風(fēng)率，提高風(fēng)機(jī)效率。3.5.7 通過一二期一次風(fēng)量的對(duì)比，發(fā)現(xiàn)二期磨煤機(jī)干燥通風(fēng)出力明顯低于一期設(shè)備，應(yīng)利用檢修機(jī)會(huì)對(duì)二期磨煤機(jī)進(jìn)行檢查，提高磨煤機(jī)干燥通風(fēng)出力，達(dá)到降低一次風(fēng)機(jī)單耗的目的。4 送風(fēng)機(jī)節(jié)電潛力分析4.1公司四臺(tái)爐送風(fēng)機(jī)單耗統(tǒng)計(jì)（先進(jìn)值為華能平?jīng)鲭姀S300MW機(jī)組平均值：0.17%）機(jī)組目單耗耗#1爐送風(fēng)機(jī)#2爐送風(fēng)機(jī)#3爐送風(fēng)機(jī)#4爐送風(fēng)機(jī)本公司單耗0.161470.1630.1720.142與先進(jìn)值比-0.01110.0.007+0.02-0.0284.2公司四臺(tái)爐氧量平均值統(tǒng)計(jì)（2015年1月1日至2015年1月10日）負(fù)荷氧量量200MW以下

13、200250MW250MW以上實(shí)際值最佳值實(shí)際值最佳值實(shí)際值最佳值#1爐（SCR入口）5.2%3.6%3#2爐（SCR入口）5%5.0%-5.2%3.6%4.6%-4.8%3.2%3.8%-4.0%#3爐（SCR入口）5.3%6.3%-6.5%4.2%5.8%-6.0%3.9%4.8%-5.0%#4爐（SCR入口）3.7%5.8%-6.0%3.4%5.0%-5.2%3.1%4.2%-4.4%注：最佳氧量為燃燒試驗(yàn)確定的最佳工況時(shí)的氧量。4.2 通過與先進(jìn)值比較和氧量統(tǒng)計(jì)表看出，通過調(diào)整爐膛氧量降低送風(fēng)機(jī)耗電率已經(jīng)沒有潛力。4.3 送風(fēng)機(jī)為動(dòng)葉調(diào)節(jié)軸流式風(fēng)機(jī)，效率較高，設(shè)備改造的必要性不大。4.

14、4 送風(fēng)機(jī)節(jié)能可以從減少空預(yù)器漏風(fēng)率和降低空預(yù)器通風(fēng)阻力兩個(gè)方面著手，尤其要降低#3爐空預(yù)器漏風(fēng)率。5 吸風(fēng)機(jī)節(jié)電潛能分析5.1公司四臺(tái)爐吸風(fēng)機(jī)單耗統(tǒng)計(jì)（先進(jìn)值為華能平?jīng)鲭姀S300MW機(jī)組平均值：0.95%）機(jī)組目單耗耗#1爐吸風(fēng)機(jī)#2爐吸風(fēng)機(jī)#3爐吸風(fēng)機(jī)#4爐吸風(fēng)機(jī)本公司單耗1.1111471.1481.1691.15與先進(jìn)值比+0.161110+0.197+0.219+0.1995.2公司四臺(tái)爐吸風(fēng)機(jī)電流及關(guān)聯(lián)參數(shù)平均值統(tǒng)計(jì)（2014年11月10日至2014年12月10日）項(xiàng)目機(jī)組負(fù)荷（mw）爐膛負(fù)壓（Pa）總風(fēng)量(KM3/h)空預(yù)器壓差(kpa)除塵器壓差(kpa)吸收塔壓差(kpa)總

15、壓差(kpa)吸風(fēng)機(jī)電流(A)#1爐268-5910180.550.450.061.06433#2爐264-729791.041.60.032.67441.8#3爐261-648351.91.230.063.19464#4爐263-469311.51.60.033.13450注：總壓差為空預(yù)器壓差+除塵器壓差+吸收塔壓差5.3 造成吸風(fēng)機(jī)耗電率高的原因5.3.1通過統(tǒng)計(jì)表，可以看出空預(yù)器、除塵器、吸收塔阻力大是造成吸風(fēng)機(jī)耗電率高的主要原因。5.3.2 鍋爐本體、空預(yù)器漏風(fēng)的大小也直接影響吸風(fēng)機(jī)的耗電率。5.4 降低吸風(fēng)機(jī)耗電率的措施5.4.1檢查空預(yù)器的煙氣側(cè)壓降正常，進(jìn)出口溫度正常，當(dāng)空預(yù)器

16、的煙氣側(cè)差壓1.5KPa時(shí)，及時(shí)投入空預(yù)器連續(xù)吹灰5.4.2按規(guī)定吹灰，檢查所有吹灰器的吹灰壓力、持續(xù)時(shí)間和動(dòng)作正常，減少煙道阻力，降低引風(fēng)機(jī)電耗。5.4.3檢查爐膛下部的密封情況，保證密封良好。5.4.4巡檢時(shí)隨手關(guān)閉看火孔，發(fā)現(xiàn)爐膛和尾部煙道及所有膨脹連接部分有漏風(fēng)時(shí)，及時(shí)聯(lián)系檢修處理。5.4.5加強(qiáng)對(duì)電帶除塵器的運(yùn)行維護(hù)，當(dāng)電袋差壓增大時(shí)，及時(shí)匯報(bào)值長(zhǎng)，申請(qǐng)?zhí)岣邍姶祲毫档碗姶顗?，以防止差壓過大或堵灰造成引風(fēng)機(jī)電耗增加5.4.6 按規(guī)定及時(shí)對(duì)脫硫吸收塔除霧器進(jìn)行沖洗，降低除霧器阻力，減少煙氣阻力。5.4.7 檢查煙氣系統(tǒng)個(gè)擋板工作正產(chǎn)，該全開的應(yīng)確保全開。5.4.8 正常運(yùn)行中爐膛負(fù)壓

17、在-40-80Pa，減少爐膛的漏風(fēng)量6 磨煤機(jī)節(jié)電潛力分析6.1 公司四臺(tái)爐磨煤機(jī)單耗統(tǒng)計(jì)（先進(jìn)值為華能平?jīng)鲭姀S300MW機(jī)組平均值：0.38%）機(jī)組目單耗耗#1爐磨煤機(jī)#2爐磨煤機(jī)#3爐磨煤機(jī)#4爐磨煤機(jī)本公司單耗0.3831470.3870.3690.433與先進(jìn)值比+0.003110+0.007-0.011+0.053從對(duì)比表看出，除#4爐磨煤機(jī)耗電率略高于國內(nèi)先進(jìn)值外，其它三臺(tái)爐磨煤機(jī)耗電率都非常接近或由于國內(nèi)先進(jìn)值，#4爐磨煤機(jī)耗電率偏高的原因在于磨煤機(jī)運(yùn)行方式的選在上不合理及時(shí)。磨煤機(jī)電流大小與給煤量、煤質(zhì)、磨干燥通風(fēng)出力，加載油壓有關(guān)系。6.2 磨煤機(jī)節(jié)電可以采取以下措施6.2.

18、1在滿足機(jī)組負(fù)荷的情況，保證磨組安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的條件下，盡量提高磨組出口溫度在80-85。6.2.2 通過比較發(fā)現(xiàn)，變加載的B、D、E磨煤機(jī)在大多是情況下電流會(huì)比定加載的A、C磨電流小，因此在滿足機(jī)組負(fù)荷的情況盡量保證下排磨組出力達(dá)到設(shè)計(jì)出力，減少上排磨組的出力。6.2.3加強(qiáng)石子煤系統(tǒng)運(yùn)行監(jiān)視，發(fā)現(xiàn)石子煤量異常上升時(shí)，及時(shí)聯(lián)系檢修檢查處理，必要時(shí)減小該磨煤量，加大該磨風(fēng)量運(yùn)行。6.2.4在火檢系統(tǒng)穩(wěn)定，煤質(zhì)較好時(shí)，230MW負(fù)荷及以下時(shí)可采取三臺(tái)磨連續(xù)運(yùn)行方式。7 空壓機(jī)節(jié)能潛力分析7.1 公司的有7臺(tái)6kv和1臺(tái)380V的空壓機(jī)，均是可自動(dòng)變載的的高性能空壓機(jī)，投定壓運(yùn)行的空壓機(jī)電機(jī)均已達(dá)到

19、了額定出力，節(jié)電空間就得從減少變加載空壓機(jī)啟停次數(shù)及運(yùn)行方式和減少壓縮空氣系統(tǒng)漏量方面著手。7.2 空壓機(jī)節(jié)電措施（因?yàn)楦鲝S除灰方式不同，空壓機(jī)配置差別很大，沒有可比性）7.2.1 自動(dòng)啟停的空壓機(jī)一般不宜超過3臺(tái)，避免壓力變化時(shí)空壓機(jī)頻繁起停，優(yōu)先考慮380V的#7空壓機(jī)壓力低時(shí)先啟動(dòng)，壓力高時(shí)先停運(yùn)。7.2.2 自動(dòng)啟停的空壓機(jī)壓力設(shè)定值應(yīng)有合理的差值，確保壓縮空氣壓力下降時(shí)備用空壓機(jī)逐臺(tái)啟動(dòng)，避免同時(shí)啟動(dòng)。7.2.3 加強(qiáng)壓縮空氣用氣設(shè)備的泄露治理，尤其是電袋除塵器壓縮空氣噴吹系統(tǒng)。7.2.4 停機(jī)后及時(shí)將停運(yùn)機(jī)組的電袋除塵器噴吹系統(tǒng)停運(yùn)。機(jī)組較長(zhǎng)時(shí)間低負(fù)荷運(yùn)行且除塵器壓差不大時(shí)，適當(dāng)調(diào)

20、低電袋噴吹壓力，減少壓縮空氣用氣量。7.2.5 空壓機(jī)電機(jī)加裝的臨時(shí)冷卻風(fēng)機(jī)應(yīng)實(shí)現(xiàn)和主機(jī)聯(lián)鎖啟停，減少冷卻風(fēng)機(jī)耗電量。8 脫硫系統(tǒng)6kv輔機(jī)節(jié)電潛力分析8.1公司四臺(tái)爐脫硫單耗統(tǒng)計(jì)（先進(jìn)值為華能平?jīng)鲭姀S300MW機(jī)組平均值：1.1%）機(jī)組目單耗耗#1爐脫硫#2爐脫硫#3爐脫硫#4爐脫硫本公司單耗1.0561470.7310.8120.729與先進(jìn)值比-0.044110-0.369-0.289-0.381從對(duì)比表看出，我公司脫硫電耗已經(jīng)超過了國內(nèi)先進(jìn)值，但是隨著煤質(zhì)的變化和國家對(duì)環(huán)保指標(biāo)要求的提高，脫硫電耗勢(shì)必會(huì)增加。挖掘脫硫系統(tǒng)的節(jié)電潛力也不可慢待。脫硫系統(tǒng)的增容改造，脫硫系統(tǒng)耗電量占到了整個(gè)

21、廠用電的20%，脫硫系統(tǒng)大功率的380V輔機(jī)均采用了變頻技術(shù)，節(jié)電潛力只能通過6KV漿液循環(huán)泵、濕磨機(jī)的優(yōu)化調(diào)整來實(shí)現(xiàn)。8.2 脫硫6KV輔機(jī)節(jié)電措施8.2.1石灰石漿液箱液位達(dá)6.5米及時(shí)停止?jié)衲C(jī)運(yùn)行，減少磨機(jī)運(yùn)行時(shí)間。8.2.2脫硫值班員發(fā)現(xiàn)脫硫系統(tǒng)出口SO2排放濃度接近150mg/Nm3時(shí)，應(yīng)采取增加石灰石漿液量、除霧器沖洗，抬高吸收塔液位，保持吸收塔PH值>5.6。還可通過調(diào)整氧化風(fēng)壓、風(fēng)量等方式進(jìn)行調(diào)整，避免直接切換大功率漿液循環(huán)泵或增加漿液循環(huán)泵運(yùn)行的方式調(diào)整。8.2.3當(dāng)出口SO2排放濃度低于80mg/Nm3時(shí)，按脫硫系統(tǒng)漿液循環(huán)泵隨出口SO2排放濃度變化的運(yùn)行調(diào)整方式減少漿液循環(huán)泵臺(tái)數(shù)9 6kV廠用低壓變壓器節(jié)電潛力分析9.1廠用低變壓器現(xiàn)狀9.1.1 廠用低壓變壓器分為干式變和油浸式變壓器，干式變均在主機(jī)