(完整word版)熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)---660MW凝汽式機(jī)組全廠原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算剖析(word文檔良心出品)

1、1660MW 凝汽式機(jī)組全廠原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算（設(shè)計(jì)計(jì)算）一、計(jì)算任務(wù)書(shū)（一）計(jì)算題目國(guó)產(chǎn) 660MV 凝汽式機(jī)組全廠原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算（設(shè)計(jì)計(jì)算）（二）計(jì)算任務(wù)1.根據(jù)給定熱力系統(tǒng)數(shù)據(jù)，計(jì)算氣態(tài)膨脹線上各計(jì)算點(diǎn)的參數(shù)，并在h-s 圖上繪出蒸汽的氣態(tài)膨脹線；2. 計(jì)算額定功率下的氣輪機(jī)進(jìn)汽量 Do,熱力系統(tǒng)各汽水流量 D、G;3. 計(jì)算機(jī)組的和全廠的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)；4.繪出全廠原則性熱力系統(tǒng)圖，并將所計(jì)算的全部汽水參數(shù)詳細(xì)標(biāo)在圖中（要求計(jì)算機(jī)繪圖）。（三）計(jì)算類(lèi)型定功率計(jì)算（四）熱力系統(tǒng)簡(jiǎn)介某火力發(fā)電場(chǎng)二期工程準(zhǔn)備上兩套 660MV 燃煤汽輪發(fā)電機(jī)組，采 用一爐一機(jī)的單元制配置。其中鍋爐為德國(guó)B

2、ABCOC 公司生產(chǎn)的2208t/h 自然循環(huán)汽包爐；氣輪機(jī)為 GE 公司的亞臨界壓力、一次中 間再熱660MW 凝汽式氣輪機(jī)。全廠的原則性熱力系統(tǒng)如圖 5-1 所示。該系統(tǒng)共有八級(jí)不調(diào)節(jié)抽 汽。其中第一、二、三級(jí)抽汽分別供三臺(tái)高壓加熱器， 第五、六、七、 八級(jí)抽汽分別供四臺(tái)低壓加熱器，第四級(jí)抽汽作為 0.9161Mpa 壓力除 氧器的加熱汽源。第一、二、三級(jí)高壓加熱器均安裝了內(nèi)置式蒸汽冷卻器，上端差 分別為-1.7C、0C、-1.7C。第一、二、三、五、六、七級(jí)回?zé)峒?熱器裝設(shè)疏水冷卻器，下端差均為 5.5C。氣輪機(jī)的主凝結(jié)水由凝結(jié)水泵送出，依次流過(guò)軸封加熱器、4 臺(tái)低壓加熱器，進(jìn)入除氧器。

3、然后由氣動(dòng)給水泵升壓，經(jīng)三級(jí)高壓加熱 器加熱，最終給水溫度達(dá)到 274.8C,進(jìn)入鍋爐。三臺(tái)高壓加熱器的疏水逐級(jí)自流至除氧器，第五、六、七級(jí)低壓 加熱器的疏水逐級(jí)自流至第八級(jí)低壓加熱器； 第八級(jí)低加的疏水用疏 水泵送回本級(jí)的主凝結(jié)水出口。凝汽器為雙壓式凝汽器，氣輪機(jī)排氣壓力4.4/5.38kPa。給水泵氣輪機(jī)（以下簡(jiǎn)稱(chēng)小汽機(jī)）的汽源為中壓缸排汽（第四級(jí)抽汽），無(wú)回?zé)峒訜崞渑牌噙M(jìn)入凝汽器，設(shè)計(jì)排汽壓力為6.34kPa。2鍋爐的排污水經(jīng)一級(jí)連續(xù)排污利用系統(tǒng)加以回收。擴(kuò)容器工作壓力1.55Mpa,擴(kuò)容器的疏水引入排污水冷卻器，加熱補(bǔ)充水后排入地溝。鍋爐過(guò)熱器的減溫水（）取自給水泵出口，設(shè)計(jì)噴水量為

4、 66240kg/h。熱力系統(tǒng)的汽水損失計(jì)有：全廠汽水損失（逖）廠用汽（）23000kg/h（不回收）、鍋爐暖風(fēng)器用氣量為 65400kg/h,暖 風(fēng)器汽源（）取自第 4 級(jí)抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水 比焓 697kJ/kg。鍋爐排污損失按計(jì)算植確定。高壓缸門(mén)桿漏汽（和）分別引入再熱熱段管道和均壓箱SSR高壓缸的軸封漏汽按壓力不同，分別引進(jìn)除氧器（和）、均壓箱 （和）。中壓缸的軸封漏汽也按壓力不同，分別引進(jìn)除氧器（） 和均壓箱（和）。從均壓箱引出三股蒸汽：一股去第七級(jí)低加 （）,一股去軸圭寸加熱器 SG （）,一股去凝汽器的熱水井。各 汽水流量的數(shù)值見(jiàn)表 1-1表 1-1各輔助汽水、門(mén)

5、桿漏汽、軸封漏汽數(shù)據(jù)漏氣點(diǎn)代號(hào)漏氣量（kg/h ）18243896624029082099323625721369漏氣比焓（kJ/kg ）3397.23397.23024.33024.33024.33024.33169漏氣點(diǎn)代號(hào)逍辿迤角漏氣量（kg/h ）1551278522000658003300012705821漏氣比焓（kJ/kg ）347334743169.03169.084.13397.2（五）原始資料1. 汽輪機(jī)型以及參數(shù)（1）機(jī)組刑式：亞臨界壓力、一次中間再熱、四缸四排汽、單軸、 凝汽式氣輪機(jī)；（2）額定功率 R=660MW（3）主蒸汽初參數(shù)（主汽閥前）pc=16.58MPa t

6、c=538C;（4）再熱蒸汽參數(shù)（進(jìn)汽閥前）：熱段 prh=3.232MPa tth=538C;冷段 prh=3.567MP;tth=315C;（5）汽輪機(jī)排汽壓力 pc=4.4/5.38kPa,排汽比焓 hc=2315kJ/kg。.6 9.782. 機(jī)組各級(jí)回?zé)岢槠麉?shù)見(jiàn)表 1-2表 1-2回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)原始汽水參數(shù)項(xiàng)目單位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽壓力 PMPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0997抽汽焓 hjkj/kg3144.2 3027.13352.2 3169.0 2978.5 2851.0 2716.02455.83加熱器上端差

7、StC-1.70-1.72.82.82.82.8加熱器下端差St1C5.55.55.55.55.55.55.5水側(cè)壓力 pwMPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.758抽汽管道壓損 Pj%33353333(2) 最終給水溫度 tfw=274.8C;(3) 給水泵出口壓力 ppu=21.47MPa 給水泵效率nPU=0.83(4) 除氧器至給水泵高差 Hp=22.4m;(5)小汽機(jī)排汽壓力j=6.27kPa;小汽機(jī)排汽焓 他,為=2315.6kj/kg3. 鍋爐型式及參數(shù)(1) 鍋爐型式：德國(guó) BABCOCK-2208t/h次中間再熱、亞臨界壓力、 自然

8、循環(huán)汽包爐；(2) 額定蒸發(fā)量 Db=2208t/h(3) 額定過(guò)熱蒸汽壓力 Pb=17.42Mpa;額定再熱蒸汽壓力 pr=3.85MPa(4) 額定過(guò)熱汽溫 tb=541C;額定再熱汽溫 tr=541C;(5) 汽包壓力 pdu=18.28MPa(6) 鍋爐熱效率nb=92.5%。4. 其他數(shù)據(jù)(1) 汽輪機(jī)進(jìn)汽節(jié)流損失Spl=4% 中壓缸進(jìn)汽節(jié)流損失Sp2=2%(2) 軸封加熱器壓力 psg=102KPa, 疏水比焓 hd,sg=415ki/kg ;(3)機(jī)組各門(mén)桿漏汽、軸封漏汽等小汽流量及參數(shù)見(jiàn)表5-2 ;(4)鍋爐暖風(fēng)器耗汽、過(guò)熱器減溫水等全廠汽水流量及參數(shù)見(jiàn)表5-2 ;(5) 汽輪

9、機(jī)機(jī)械效率n廬 0.985;發(fā)電機(jī)效率ng=0.99 ;(6) 補(bǔ)充水溫度 tma=20C；(7) 廠用點(diǎn)率 =0.07。5. 簡(jiǎn)化條件4(1) 忽略加熱器和抽汽管道的散熱損失。(2) 忽略凝結(jié)水泵的介質(zhì)焓升。二、熱力系統(tǒng)計(jì)算(一)汽水平衡計(jì)算1.全廠補(bǔ)水率ama全廠汽水平衡如圖 1-3 所示，各汽水流量見(jiàn)表 1-4。將進(jìn)、出系 統(tǒng)的各流量用相對(duì)量a表示。由于計(jì)算前的氣輪機(jī)進(jìn)汽量 Do 為未知, 故預(yù)選Do=2033724kg/h 進(jìn)行計(jì)算，最后校核。全廠工質(zhì)滲漏系數(shù)aL二D/DO=33OOO/2O33724=O.O162263鍋爐排污系數(shù)aahl二Di/DO=22000/2033724=0.

10、0108175其余各量經(jīng)計(jì)算為廠用汽系數(shù)apl=0.01081減溫水系數(shù)asp=0.02974.圖 1-3 全廠汽水平衡圖暖風(fēng)機(jī)疏水系數(shù)a=65800/2033724=0.032354439由全廠物質(zhì)平衡補(bǔ)水率=0.01081+0.0108175+0.0162263=0.03585382. 給水系數(shù)afw由圖 1-3 所示，1 點(diǎn)物質(zhì)平衡ab=ao+aL=1+0.162263=1.01622632 點(diǎn)物質(zhì)平衡afw=ab+abl-asp=1.01622+0.005408-0.02974=0.99193. 各小汽流量系數(shù)asg,k按預(yù)選的氣輪機(jī)進(jìn)汽量 DO和表 1-1 原始數(shù)據(jù)，計(jì)算得到門(mén)桿漏

11、汽、軸封漏汽等各小汽的流量系數(shù)，填于表1-1 中。(二)氣輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)計(jì)算1. 主蒸汽參數(shù)由主汽門(mén)前壓力 po=16.58Mpa,溫度 to=538C,查水蒸氣性質(zhì)表, 得主蒸ocm=api+ahi+aLa pHhL5汽比焓值 h0=3397.1kJ/kg.主汽門(mén)后壓力 p0=(1-Sp1)p0=(1-0.04)16.58=16.0128Mpa由 p=16.0128Mpa, h0二h0=3397.1kJ/kg,查水蒸氣性質(zhì)表，得主6汽門(mén)后氣溫 t 0=535.254C表 2-5全廠汽水進(jìn)出系統(tǒng)有關(guān)數(shù)據(jù)名稱(chēng)全廠工質(zhì)滲漏鍋爐排污廠用汽暖風(fēng)器過(guò)熱器減溫水汽(水)量 kg/h3300011000220

12、006580060483離開(kāi)系統(tǒng)的介質(zhì)比焓3397.21760.33108.23108.2724.7返回系統(tǒng)的介質(zhì)比焓83.783.783.7687724.72. 再熱蒸汽參數(shù)由中聯(lián)門(mén)前壓力 ph=3.232Mpa，溫度 J=538C,查水蒸氣性質(zhì)表，得再熱蒸汽比焓值 hrh=3538.9029kJ/kg.中聯(lián)門(mén)后再熱氣壓 p=(1-Sp2)ph=(1-0.02)3.232=3.16736Mpa 由p=3.1673Mpa, h 二hrh=3538.9029kJ/kg,查水蒸氣性質(zhì)表 得中聯(lián)門(mén)后再熱氣溫 t 巾=537.716C.(二)輔助計(jì)算1.軸封加熱器計(jì)算以加權(quán)平均法計(jì)算軸封加熱器的平均進(jìn)

13、汽比焓hsg.計(jì)算詳表見(jiàn)表2-6.表 5-4軸封加熱器物質(zhì)熱平衡計(jì)算項(xiàng)目汽水量 Gi,kg/h2908209932362572136915512785127017790汽水系數(shù)ai0.001429 0.0010320 ( ).00159111.7760.0006730.00076260.00136940.00062440.0087455汽水點(diǎn)比焓 hi3024.3 3024.3 3024.3 3024.3 3169.0 34743474 3217.7總焓aihi4.3217 3.1211 4.8119 3.8227 2.1327 2.6443 4.75732.009123.6325平均比焓23

14、.6729/0.0087455=2702.292.均壓箱計(jì)算以加權(quán)平均法計(jì)算均壓箱內(nèi)的平均蒸汽比焓hjy.計(jì)算詳見(jiàn)表 2-7表 5-5均壓箱平均蒸汽比焓計(jì)算項(xiàng)目汽水量 Gi,kg/h15512785257220993899396汽水系數(shù)ai0.00076260.0006730.0012640.001032 0.0001913 0.0039263汽水點(diǎn)比焓 hi34743169 3024.3 3024.3 3397.27總焓aihi2.649272.13305:3.82273.12107 0.64988 12.3759平均比焓12.3759/0.0039263=3152.183.凝汽器平均壓力計(jì)

15、算由 Psi=4.40kpa,查水蒸氣性質(zhì)表,得 tsi=30.54C;由 Ps2=5.38kpa,查水蒸氣性質(zhì)表,得 ts2=34.19C;凝汽器平均溫度 ts=0.5 (tsi+ts2) =0.5 (30.54+34.19 ) =32.365C;查水蒸氣性質(zhì)表，得凝汽器平均壓力 Ps=4.854kpa;將所得數(shù)據(jù)與表 5-1 的數(shù)據(jù)一起,以各抽氣口的數(shù)據(jù)為節(jié)點(diǎn)，在 h-s 圖上繪制出氣輪機(jī)的氣態(tài)膨脹過(guò)程線，見(jiàn)圖 2-14skJ(kg ?k)圖 2-14 氣輪機(jī)的氣態(tài)膨脹過(guò)程線P0 =116.0128p?h?t單位:p-MPah-kJ/kgX=0.899t0=535.2916.58t 0=5

16、380t 仁 385.6P1=5.945Ph=3.232P2=3.668ho=3397.21 h1=3144.2H2=3.27.1Prh=3.232rh=3.167 t rh=538t 3=446.1t 4=354.6t2=32016=191.1t 7=120.27p7=0.1098=59.7h8=2455.88P8=0.0197pc=0.0049.416h6=2851hrh=3538.9P6=0.226h7=2716h3=3352.2hc=2315.6t 5=354.6h5=531699(四)各加熱器進(jìn)、出水參數(shù)計(jì)算 首先計(jì)算高壓加熱器 H1。加熱器壓器P1:P1=(1-pi)P1=(1-0

17、.03) x5.945=5.766MPa式中P1第一抽汽口壓力； P1抽汽管道相對(duì)壓損；又 P1=5.766MPa 查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度 ts,1=272.9H1 出水溫度 tw,1:tw,1= ts,1-St=272.9-(-1.7)=274.6 式中St加熱器上端差。H1 疏水溫度 td1:Td1= tw,1+St1=243.4+5.5=248.9式中St1 加熱器下端差，St1=5.5tw,1進(jìn)水溫度，其值從高壓加熱器 H2 的上端差St 計(jì)算 得到已知加熱器水側(cè)壓力 Pw=20.47MPa 由 11=274.6,查的 H1 出 水比焓hw,1=1204.5kJ/kg由 tw,

18、1=243.4, pw=20.47MPa, 查得 H1 進(jìn)水比焓 hw,1=1056.0kJ/kg由 tdi=248.9,Pi=5.766MPa,查得 H1 疏 水比焓hd,i=1080.4kJ/kg.至此,高溫加熱器 H1的進(jìn)、 出口汽水參數(shù) 已經(jīng)全部算出。10計(jì)算咼壓加熱器 H2加熱器壓器P2:P2=(1-P2)P2=(1-0.03) x3.668=3.557MPa 式中P2第二抽汽口壓力；P2抽汽管道相對(duì)壓損；又 P2=3.557MPa 查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度 ts,2=243.4H2 出水溫度 tw,2:tw,2= ts,2-8t=243.4-0=243.4式中8t加熱器上端差

19、。H2 疏水溫度 Td,2:Td,2= tw,2+8t2=208.3+5.5=213.5式中8t2加熱器下端差，8t2=5.5tw,2進(jìn)水溫度，其值從高壓加熱器 H3 的上端差8t計(jì)算 得到已知加熱器水側(cè)壓力 Pw=20.47MPa 由 12=243.4,查的 H2 出 水比焓hw,2=1056.0kJ/kg由 tw,2=208.3, pw=20.47MPa,查得 H2 進(jìn)水比焓 hw,2=897.2k J/kg由 td,2=213.5,P2=3.557MPa,查得 H2 疏水比焓hd,2=914.2kJ/kg.至此，高溫加熱器 H2 的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部 算出。計(jì)算咼壓加熱器 H3加熱

20、器壓器P3:P3=(1-p3)P3=(1-0.03) X1.776=1.722MPa 式中P3第三抽汽口壓力；P3抽汽管道相對(duì)壓損；又 P3=1.722MPa 查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度 ts,3=204.9H3 出水溫度 tw,3: tw,3=ts,3-8t=204.9- (-1.7)=206.6式中8t加熱器上端差。H3 疏水溫度 td3:Td3= tw,3+3t3= 179.2+0=179.2式中3 t3 加熱器下端差，St3=0tw,3進(jìn)水溫度，其值從處氧氣器 H4 的上端差3t 計(jì)算得 到已知加熱器水側(cè)壓力 Pw=20.47MPa 由 13=206.6,查的 H3 出 水比焓hw

21、,3=889.7k J/kg11由 tw,3=179.2, pw=20.47MPa,查得 H3 進(jìn)水比焓 hw,3=769.9k J/kg由 td,3=179.2,P3=1.722MPa,查得 H3 疏水比焓hd3=759.9kJ/kg.至此，高溫加熱器 H3 的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部 算出。計(jì)算咼壓加熱器 H4 加熱器壓器P4:P4=(1-p4)P4=(1-0.05) x0.964=0.9158MPa 式中P4第四抽汽口壓力； F4- 抽汽管道相對(duì)壓損；又 P4=0.9158MPa 查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度 ts,4= 176.0H4 出水溫度 tw,4:tw,4= ts,4-3t4

22、=176.0-0=176.0式中3t4加熱器上端差。H4 疏水溫度 td4:Td4= tw,4+3t4=141+5.5=146.5式中3t4 加熱器下端差，3t4=5.5tw,4進(jìn)水溫度，其值從底壓加熱器 H5 的上端差3t計(jì)算 得到已知加熱器水側(cè)壓力 Pw=0.9161MPa 由 14=176.0,查的 H4 出水比焓hw,4= 745.4k J/kg由 tw,4=141,pw=0.9161MPa,查得 H4 進(jìn) 水比焓 hw,4= 593.7k J/kg由 td,4=146.5,P4=0.9158MPa,查得 H4 疏水比焓 hd,4= 617.3k J/kg.至此，高溫加熱器 H4 的進(jìn)

23、、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算 出。計(jì)算低壓加熱器 H5加熱器壓器P5:P5=(1-p5)P5=(1-0.03) x0.416=0.403MPa 式中P5第五抽汽口壓力；P5抽汽管道相對(duì)壓損；又 P5=0.403MPa 查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度 ts,5= 143.8H5 出水溫度 tw,5:tw,5= ts,5-3t5= 143.8-2.8=141式中3t5加熱器上端差。H5 疏水溫度 td5:Td5= tw,5+3t5=120.3 +5.5=125.812式中3t5 加熱器下端差，3t5=5.5tw,5進(jìn)水溫度，其值從高溫加熱器 H6 的上端差3t計(jì)算 得到已知加熱器水側(cè)壓力 Pw=2.7

24、58MPa 由 15=2125.8,查的 H5 出水比焓hw,5= 530.1k J/kg由 tw,5=120.3, pw=2.758MPa,查得 H5 進(jìn)水比焓 hw,5= 506.7k J/kg由 td,5=125.8,P5=0.403MPa,查得 H5 疏水比焓 hd,5= 528.5k J/kg.至此，高溫加熱器 H5 的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算 出。計(jì)算低壓加熱器 H6加熱器壓器P6:P6=(1-p6)P3=(1-0.03) X0.226=0.219MPa 式中P6第六抽汽口壓力；P3抽汽管道相對(duì)壓損；又 P3=0.219MPq 查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度 ts,6= 123.

25、1H6 出水溫度 tw,6:tw,6= ts,6-3t= 123.1-2.8=120.3式中3t加熱器上端差。H6 疏水溫度 td6:Td6= tw,6+3t6=89.3 +5.5=94.8式中St6 加熱器下端差，St6=5.5tw,6進(jìn)水溫度，其值從低壓加熱器 H7 的上端差St 計(jì)算 得到已知加熱器水側(cè)壓力 Pw=2.758MPa 由 16=120.3,查的 H6 出 水比焓hw,6= 506.7k J/kg由 tw,6=89.3, pw=2.758MPa,查得 H6 進(jìn)水比焓 hw,6= 376.0k J/kg由 td,6=94.8,P6=0.219MPa,查得 H6 疏水比焓 hd,

26、6= 397.2k J/kg.至此，高溫加熱器 H6 的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算 出。計(jì)算低壓加熱器 H7加熱器壓器P7:P7=(1-p7)P7=(1-0.03) x0.109=0.076MPa 式中P7第七抽汽口壓力； P7抽汽管道相對(duì)壓損；又P7=0.076MPa 查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度 ts,7= 92.1H7 出水溫度 tw,7:13tw,1= ts,7-St= 92.1-2.8=89.3式中St加熱器上端差。H7 疏水溫度 td7:Td7= tw,1+St7=56.1 +5.5=61.6式中St加熱器下端差，St7=5.5tw,7進(jìn)水溫度，其值從低壓加熱器 H8 的上端差S

27、t 計(jì)算 得到已知加熱器水側(cè)壓力 Pw=2.758MPa 由 17=89.3,查的 H7 出 水比焓hw,7= 376.07k J/kg由 tw,7=56.1, pw=2.758MPa,查得 H7 進(jìn)水比焓 hw,7= 237.09k J/kg由 td,7=61.6,P7=0.076MPa,查得 H7 疏水比焓 hd,7= 257.8k J/kg.至此，高溫加熱器 H7 的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算 出。計(jì)算低壓加熱器 H8加熱器壓器P8:P8=(1-p8)P8=(1-0.03) x0.0197=0.019MPa 式中P8第八抽汽口壓力；P8抽汽管道相對(duì)壓損；又 P8=0.019MPa 查水蒸

28、氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度 ts,8= 58.9H8 出水溫度 tw,8:tw,8= ts,8-3t = 58.9-2.8=56.1式中3t加熱器上端差。H8 疏水溫度 td8:Td8= tw,8+3t8=32.78+5.5=38.28式中3t8 加熱器下端差，3t8=5.5tw,8進(jìn)水溫度，其值從低壓加熱器 SG 的上端差3t 計(jì)算 得到已知加熱器水側(cè)壓力 Pw=2.758MPa 由 18=56.1,查的 H8 出 水比焓hw,8= 237.09k J/kg由 tw,8=32.78, pw=2.758MPa,查得 H8 進(jìn) 水比焓 hw,8= 139.7k J/kg由 td,8=38.28,P

29、8=0.019MPa,查得 H8 疏水比焓 hd,8= 160.27k J/kg.至此,高溫加熱器 H8 的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算 出?，F(xiàn)將計(jì)算結(jié)果列于表 2-8。表 2-8回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)汽水參數(shù)計(jì)算項(xiàng)目1位H1H2H3H4H5H6H7H8SG14LI抽汽壓力PjMPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.019汽抽汽比焓 hjkJ/kg3144.23()27.133352.233169.01978.52?851.0|2!716.(02455.82976.5抽汽管道壓損3pj%33333333測(cè)加熱器側(cè)壓力 PjMPa5.7663.5571.7220.91

30、50.4030.2190.076錯(cuò)的0.0190.102氣側(cè)壓力下飽和溫度 tsC272.92 43.4204.9176.0143.8123.192.159.8水側(cè)壓力 PwMPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.7582.758水加熱器上端查3tC-1.70-1.7102.82.82.82.8出水溫度 tw , jC274.62 43.42.6.6176.0141120.389.356.1出水比焓 hw, jkJ/kg1204.510)56.0889.7745.4594.9506.73176Q7237.09進(jìn)水溫度 tw, jC243.42 08.31

31、79.2141.0120.389.356.132.78進(jìn)水比焓 hw, jkJ/kg1056.28 97.2769.9593.7506.7376.02!37.0!9139.7測(cè)加熱器下端查3t1C5.55.55.5 |5.55.55.55.55.5疏水溫度 tdjC248.92 13.5179.2146.5125.894.861.638.28疏水比焓 hdjkJ/kc1080.4914.2759.9617.3528.5397.2257.8160.27415(五)高壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算1. 由高壓加熱器 H1 熱平衡計(jì)算 a1高壓加熱器 H1 的抽汽系數(shù)a1：a1=afw(hw1-hw2)/n

32、h/h1-hd,1=0.07089高壓加熱器 H1 的疏水系數(shù)ad,1：ad,1=a1=0.070892. 由咼壓加熱器 H2 熱平衡計(jì)算a2、arh高壓加熱器 H2 的抽汽系數(shù)a2:a2=afw(hw,2-hw,3)/nh-ad,1(hd,1-hd,2)/h2-hd,2=0.07216高壓加熱器 H2 的疏水系數(shù)ad,2：ad,2=ad,1+a1=0.07089+0.07216=0.143再熱器流量系數(shù)arh：arh= 1-a1-a2-asg,1-asg,2-asg,42-asg,5-asg,8-asg,7= 1-0.07089-0.07216-0.0008968-0.0007913-0.0

33、01429-0.001032-0.0015911-0.001264=0.85053. 由咼壓加熱器 H3 熱平衡計(jì)算a3本級(jí)計(jì)算時(shí)，高壓加熱器 H3 的進(jìn)水比焓 hw3為未知，故先計(jì)算給水 泵的介質(zhì)比焓升 hpu。15如圖 2-15 所示，泵入口靜壓 pl：6ppu=p4+pH)u=0.964+889X10-X9.8X22.4=1.15952MPa式中 p4除氧器壓力，Mpap除氧器至給水泵水的平均密度，您/m3給水泵內(nèi)介質(zhì)平均壓力 ppjppj=0.5X(ppu+ppu)=0.5X(21.47+1.1592)=11.31MPa16-anf(hnf-hw,5)/(h4-hw,5)=1.0215

34、7X(745.9-595.3)/1.0-0.2286X(759.9-595.3)-0.001429X(3024.3-595.3)-0.0015911X(3024.3-595.3)-0.0013694X(3474-595.3)-0.032354X(3169-595.3)-0.03235X(697-595.3)/(3169-595.3)=0.00714給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比焓 hpj:取 hpj=hpu=617.3根據(jù) ppj=11.31 和 hpj=617.3 查得：給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比容upu=0.00108 m3/ kg給水泵介質(zhì)焓升TpuT pu=hpu- hVpupu3Ppu- Ppu10np

35、u除氧器p Hpu30.00108 21.47 -1.15921030.83=26.41kj/kgh給水泵出口比焓 hpu：hpu= hpu+hpu=617.3+26.4=643.7kJ/kk圖高壓加熱器 H3 的抽汽系數(shù)a3:高壓加熱器 H3 的疏水系數(shù)ad,3：ad,3=ad,2+a3=0.143+0.0856=0.2286(六)除氧器抽汽系數(shù)計(jì)算2-15 給水泵焓升示意除氧器出水流量ac,4ac,4=afw+asp=0.989+0.03257=1.02157抽汽系數(shù)a4：a4=ac,4(hw,4-hw,5)/nh-ad,3(hd,3-hw,5)asg,4(hsg,4-hw,5)DC sg

36、,5(hsg,5-hw,5)0C sg,7(hsg,7-hw,5)p pupu給水泵hpuDC sg,617除氧器的物質(zhì)平衡和熱平衡見(jiàn)圖 2-16。由于除氧器為匯集式加熱器, 進(jìn)水流量ac,5為未知。但利用簡(jiǎn)捷算法可避開(kāi)求取ac，5。1.由低壓加熱器H5熱平衡計(jì)算a5低壓加熱器H5 的出水系數(shù)ac,5： 由圖 2-16 ,ac,5=-ad,3-a4-asg,L1-anf= 1.02157-0.2286-0.00714-0.001429-0.0015911-0.0013694-0.032354-0.03235=0.7167ac,4-除氧器出水系數(shù)低壓加熱器 H5 的抽汽系數(shù)a5低壓加熱器 H5

37、的疏水系數(shù)ad,5ad,5-a5-0.025532.由低壓加熱器 H6 熱平衡計(jì)算a6低壓加熱器 H6 的抽汽系數(shù)-：c,5hw,6 -hw,7/h-：id ,5hd,_hd,6a6-h6 hd,60.716漢(507.2 414.3 )/1.0 0.2553匯(528.5 397.2 )025772851.0 -397.2=.低壓加熱器 H6 疏水系數(shù)ad,6-ad,5+ a6-0.02553+0.02577-0.05133.由低壓加熱器 H7 熱平衡計(jì)算a7低壓加熱器 H7 的抽汽系數(shù)a7（七） 低壓加熱器組抽汽系數(shù)計(jì)算a5-c,5hw,5h5-hd50.7167594.9 -507.2

38、/1.02978.5 -528.5-0.02553a d3圖 2-16 除氧器的物質(zhì)平衡和熱平衡51-除氧器；2-ge 給水泵；asg?4ag?5-軸封漏汽系數(shù)；anf-暖風(fēng)器凝結(jié)系數(shù)h-hw,618-沁5九,7 hw,8/d,5hd,6 山，7a7=0.716漢(414.3237.9 fl.0 0.0513漢(397.24 _257.8)_。4599低壓加熱器 H7 的疏水系數(shù)ad,7：ad,7=ad,6+a7=0.0513-0.04599=0.097294.由低壓加熱器 H8 熱平衡計(jì)算a8由于低加 H8 的進(jìn)水焓 hsg、疏水焓 hd,8為未知，故先計(jì)算軸封加熱器 SG 由 SG 的熱平

39、衡，得軸封加熱器出水焓 hw,sg:0.00874553217.7 -4151.00.7167表 2-6.由 pw,sg=2.758Mpa, hw,sg=139.7C,查得 軸封加 熱器出 水溫度 tw,sg=32.78C.低壓加熱器 H8 疏水溫度 td,8:td,8=tw,sg+8t1=32.78+5.5=38.28C由 ps=0.0197Mpa, td,8=38.28C查得低壓 加熱器 H8 疏水焓hd,8=160.27kJ/kg.低壓加熱器 H8 的抽汽系數(shù)a8: c,5hw,8一hw,sg/h d,7ld ,hd ,8h8 hd,8o.7167 237.9-139.7 /1.0-0.

40、09729 257160.27=0.26532455.8 -160.27低壓加熱器 H8 的疏水系數(shù)ad,8:ad,8=ad,7+a8=0.09729+0.02653=0.1238（八）凝汽系數(shù)ac計(jì)算h7_ hd ,72851.0 -257.8w,sg=h c+盧-Jsghsg hd,sg：c,5137.3=171.49kj/kga8-191.小汽機(jī)抽汽系數(shù)axj:a “215726 4=0.03613axh4-hc,Xj3169.0 -2422.62. 由凝汽器的質(zhì)量平衡計(jì)算 acac=ac,5-ad,8-藝asg-axj-ama=0.7167-0.1238-0.008445-0.0361

41、3-0.0039263-0.03244=0.516583. 由氣輪機(jī)汽側(cè)平衡校驗(yàn)acH4 抽汽口抽汽系數(shù)和a4：a4=a4+axj+anf+aPI=0.00714+0.03613+0.03235+0.01081=0.08643各加熱器抽汽系數(shù)和藝aj:藝aj=a1+a2+a3+a4+a5+a6+a7+a8=0.07089+0.07216+0.0856+0.08643+0.02553+0.02577+0.04599+0.02653=0.0659軸封漏汽系數(shù)和藝asg,k:藝asg,k=2 asg，+ 藝asg,+ 藝asg,+ 藝asg，+藝asg，+2 asg，+2asg,+2 asg，Q5)

42、=0.001429+0.001032+0.0015911+0.001264+0.000673+0.0007626+0.0013694+0.0006244=0.0087455凝汽系數(shù)ac：ac=1-2 aj-2 asg=1-0.0659-0.0087455=0.51658該值由凝汽器質(zhì)量平衡計(jì)算得到的ac相等，凝汽系數(shù)計(jì)算正確。(九)氣輪機(jī)內(nèi)功計(jì)算1. 凝汽流做工3c3c=(ac asg,S+asg,T)(h0-hc+qrh) ajqrh-asg,A(h0h2)=0.51658+(3397.2-2315.6+511.8)-(3397.2-3027.2)X0. 01622=815.68kJ/kg式

43、中 中一再熱器吸熱，qrh二hrh- h2=3538.9-3027.1=511.8 kJ/kg2. 抽汽流做功2 3a,j1kgH1 抽汽做功3a,1:3a,1= h0-h1=3397.2-3144.2=253 kJ/kg201kkH2 抽汽做功3a,2:3a,2= h0-h2=3397.2-3027.1=370.1 kJ/kg1kkH3 抽汽做功3a,3:3a,3= hohb+ qrh=3397.2-3352.2+511.8 =566.8kJ/kg1kgH4 抽汽做功3a,4:coa,4= h0 hu+ qrh=3397.2-3169+511.8 =556.8kJ/kg1kgH5 抽汽做功3

44、a,5：3a,5= h0h5+ qrh=3397.2-2978.5+511.8 =930.5kJ/kg1kkH6 抽汽做功3a,6:3a,6= h0qrh=3397.2-2851+511.8 =1058 kJ/kg1kkH7 抽汽做功3a,7:3a,7= h0hv+ qrh=3397.2-2716+511.8 =1193kJ/kg1kkH8 抽汽做功3a,8:3a,8= h0hfe+ qrh=3397.2-2455.8+511.8=1453.2 kJ/kg表 2-9做功量和抽汽量計(jì)算結(jié)果H1H2H3H4H5H6H7H81 kg 抽汽做功(kJ/kg )253370.1556.8740930.5

45、105811931453.2各級(jí)抽汽量(kJ/h )1441701467531740861452051920524099353053454抽汽流總內(nèi)功藝3a,j藝3a,j=a13a,1+a23a,2+a33a,3+a43a,4+a53a,5+a63a,6+a73a,7+a83a,8=0.07089X253+0.07216X370.1+0.0856X556.8+0.08643X740+0.02553X930.5+02577X1.58+0.04599X1193+0.02653X1453.2 =273.4 kJ/kg3.附加功量藝3sg,k21附加功量藝3sg,k是指各小汽流量作功之和：藝3sg,k

46、=a12(h0-h12+ qrh) + (a8+a9+,a10)(h0-h8)=0.03235(3397.2-3169+511.8)+(0.000673+0.0007626+0. 0013694)(3397.2-3169)=24.58 kJ/kg4.氣輪機(jī)內(nèi)功3i3i= 3c+藝3a,j+ 藝3sg,k=815.68+273.4+24.58=1113.66 kJ/kg(十)氣輪機(jī)的內(nèi)效率、熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、汽水流量計(jì)算 氣輪機(jī)比熱耗 q。：q0= h0-hfw+arhqrh=3397.2-1204.4+0.8505x511.8=1757.5 kJ/kg氣輪機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率ni:ni=3i/q0=1113

47、.66/1757.5=0.63365氣輪機(jī)絕對(duì)電效率ne：ne=nmngni=0.985x0.99x0.63365=0.61791 氣輪機(jī)熱耗率 q：q=3600/ne=3600/0.61791=5826.1 kJ/(kwh)氣輪機(jī)汽耗率 d:d=q/ q0=5826.1/1757.5=3.3149 kJ/(kwh)氣輪機(jī)進(jìn)汽量 D0:D=1000 d Pe=1000 x3.3149x660=2033724/h式中 R氣輪機(jī)額定功率， R=660MW 校驗(yàn)： 氣輪機(jī)進(jìn)汽量 D0=2033724 kg/h，與初選值相等。 給水流量 Gw:G=ac,4D0=1.02157x2033724=2077

48、591kk/h 凝結(jié)水泵流量 GCp：Gp=ac,5D0=0.7167x2033724=1457569k/h 凝汽量Dc：D=acD0=0.51658x2033724=1050581kk/h第一級(jí)抽汽量 D:D=a1D0=0.07089x2033724=144170kk/h第二級(jí)抽汽量 D2:D=a2D=0.07216x2033724=146753k/h22第三級(jí)抽汽量D:D=a3D0=0.0856x2033724=174086k/h第四級(jí)抽汽量 D4:D4=a4D)=0.00714X2033724=14520kg/h第五級(jí)抽汽量 D5:D5=a5Do=O.O2553X2033724=5192

49、0k/h第六級(jí)抽汽量 D6:D二 a6D0=0.02577X2033724=52409k/h第七級(jí)抽汽量 D7：D二 a7D=0.04599X2033724=93530k/h第八級(jí)抽汽量 D8:D=a8D0=0.02653X2033724=53954k/h(十一)全廠性熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算1. 鍋爐參數(shù)計(jì)算過(guò)熱蒸汽參數(shù)：由 pb=17.42MPa,tb=541C,查表得過(guò)熱蒸汽出口比焓 hb=3397.3 kJ/kg 再熱蒸汽參數(shù)：鍋爐設(shè)計(jì)再熱蒸汽出口壓力pr=3.85 MPa，該壓力以高于氣輪機(jī)排汽壓力 prh=3.57 MPa,故按照氣輪機(jī)側(cè)參數(shù)，確定鍋爐再熱器出口壓 力pr=3.41 MPa.

50、由 pr=3.294 MPa 和 t=541C,查表得再熱蒸汽出口比 焓hr=3544 kJ/kg.再熱器換熱量 qrh二hr- h2=3544-3027.1=516.9 kJ/kg2. 鍋爐有效熱量 q1q1=(afW- abi)( hbhfw)+abi( hblhfw)+asp( hb-hsp)+a巾qrh=(0.989-0.005408)X(3397.3-1204.41)+0.005408X(1760.3-1204.41)+0.03257X(3397.3-890.4)+0.8505X516.9=2681.1 kJ/kg3. 管道效率nPnP= q。/q1= 1757.5/2681.1=0.65554. 全廠效率ncpncp=nbnpne=0.925X0.6555X0.61791=0.374655. 全廠發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗 b23系數(shù) r= q1/(q1-nbqnf)=2681.1/(2681.1-0.925X79.81)= 1.02831式中 qnf暖風(fēng)器吸熱量，按下失計(jì)算：qnf=anf(hnf-hnf)=0.03235(3164-6