匝道支架方案

1、北京東路匝道橋現(xiàn)澆箱梁模板及滿堂支架方案 計 算 書貴州建工集團總公司北京東路E標段項目經(jīng)理部2010年4月4日一、編制依據(jù)1、貴陽市北京東路道路工程E標段橋梁工程施工圖設(shè)計文件及地勘報告，以及設(shè)計變更、補充、修改圖紙及文件資料。2、國家有關(guān)的政策、法規(guī)、施工驗收規(guī)范和工程建設(shè)標準強制性條文（城市建設(shè)部分），以及現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、標準等。3、參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 1302002）和混凝土工程模板與支架技術(shù)、公路橋涵施工手冊、建筑施工計算手冊等進行計算，參考建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（報批稿）有關(guān)要求。二、工程概況繞城調(diào)頭匝道橋位于北京東路K7+420處，其

2、主要作用是連接北京東路左、右幅車道。橋梁的起點樁號為K0+197.19,終點樁號K0+297.19，全橋長100米（不包括橋臺的長度），為單幅匝道橋。橋?qū)?米。鋼筋砼現(xiàn)澆箱梁主要材料數(shù)量表表1-1 聯(lián)別整 幅跨徑組合（孔-米）25+25+25+25起訖樁號K0+197.19-k0+297.19斷面形式等截面單箱單式全長（米）100梁高（米）1.50梁寬8.0支架體積（空間立方米）10000備注現(xiàn)澆砼連續(xù)箱梁三、支架設(shè)計要點1、支架地基處理根據(jù)地勘提供的資料，地質(zhì)情況從上到下為亞粘土層、弱風化白云巖及強風化白云巖等。從地勘資料和現(xiàn)場實際反映，箱梁下部地基為亞粘土層，無軟基情況。因此地基整體不需處

3、理，整平壓實即可。滿堂支架范圍:梁寬的投影面左右各加寬1m。首先對支架布設(shè)范圍內(nèi)的表土、雜物及淤泥進行清除，并將橋下范圍內(nèi)泥漿池及基坑采取抽水排干后，用砂石將泥漿池及基坑回填密實，以防止局部松軟下陷。在橋的左右側(cè)距支架范圍2m外沿橋方向開挖一條60cm×60cm的排水溝，用于雨季排洪和降低地下水位。一般地段地基處理：將原地面的浮土清除，有淤泥地段將淤泥清除，用石料回填并夯實。根據(jù)梁底的高度，對其地面進行整平（斜坡地段做成臺階），回填或換填部位每30cm厚采用重型壓路機碾壓密實(壓實度90%)，達到要求后，采用標準貫入試驗，如粘質(zhì)土N7，則190MPa；如砂類土（中、粗砂）N15，則2

4、50MPa，承載力可滿足要求。再填筑50cm的建筑棄渣或土石混碴，分層填筑，分層碾壓，使壓實度達到94%以上。最后鋪筑15cm厚水泥穩(wěn)定碎石層，養(yǎng)生后再鋪筑20cmC25砼作為滿堂支架的基礎(chǔ)，其上搭設(shè)滿堂支架。2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡橋下支架地基基礎(chǔ)表面設(shè)2%的人字型橫坡以利于排水，并在支架基礎(chǔ)兩側(cè)設(shè)置排水溝，排水溝采用砂漿摸面，防止積水使地基軟化而引起支架不均勻下沉。3、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求現(xiàn)澆箱梁滿堂支架采用扣件式鋼管支架搭設(shè)，立桿頂設(shè)二層方木，立桿上縱向設(shè)15×15cm方木；縱向方木上設(shè)10×10cm的橫向方木，其中在墩頂端橫梁和跨中橫隔梁下及跨

5、中間距不大于0.1m（凈間距0.05m）。模板宜用厚1.2cm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板，橫板邊角用4cm厚木板加強，防止轉(zhuǎn)角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。支架縱橫均按圖示設(shè)置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每2.7m設(shè)一道，縱橋向斜撐沿橫橋向共設(shè)45道，支架外表面必須滿布剪刀撐。每根立桿底部立在混凝土基礎(chǔ)上，同時支架立桿必須設(shè)置縱、橫向掃地桿。剪刀撐、斜撐搭設(shè)應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設(shè)。匝道橋立桿的縱、橫向間距及橫桿步距等搭設(shè)要求如下：采用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×100cm和60cm×70cm×100cm及60c

6、m×90cm×100cm三種布置形式的支架結(jié)構(gòu)體系，其中：墩旁兩側(cè)各2m范圍內(nèi)的支架采用60cm×60cm×100cm的布置形式；除墩旁兩側(cè)各2m之外的其余范圍內(nèi)的支架采用60cm×70cm×100cm的布置形式，翼緣板采用60cm×90cm×100cm,但縱橫隔板梁下2m范圍內(nèi)的支架立桿的間距應加密至60cm(即采用60cm×60cm×100cm支架布置形式)。四、現(xiàn)澆箱梁支架驗算本計算書分別以跨徑25m等截面現(xiàn)澆混凝土箱形連續(xù)梁為例，對荷載進行計算及對其支架體系進行檢算。、荷載計算1、荷載分

7、析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。鋼筋混凝土的重量由相對應的支架承擔，按照箱梁對應的面積，雖然是分為兩次澆筑，但荷載是全部壓在支架上的，所以將箱梁分為翼板、底板和頂板、腹板和頂板,梁端和橫隔板五部分進行支架計算。箱梁自重荷載， 翼板：2.86噸/m，底板和頂板：3.7噸/m，腹板和頂板：4.68噸/m，梁端：15.6噸/m 橫隔板：15.6噸/m。 q2 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取q21.0kPa（偏于安全）。內(nèi)模與外膜采用2.44*1.22*0.012竹膠板, q3

8、施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構(gòu)件時取1.0kPa。 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側(cè)板取4.0kPa。 q5 新澆混凝土對側(cè)模的壓力。因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h澆筑速度控制，砼入模溫度T=26控制，因此新澆混凝土對側(cè)模的最大壓力q5=K為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑K=1.2當V/t=1.2/26=0.0460.035 h=1.53+3.8V/t=0.23mq5=PM=K×r×h=1.2

9、15;26×0.23=7.17KPa q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。 q7 支架自重，經(jīng)計算支架在不同布置形式時其自重如下所示：鋼管支架：根據(jù)K7+420匝道橋支架布置方案(翼板支架高度按11.3米,底板按10米)計算：翼板對應部分支架需用鋼管長度為101*5*11.3+10*2*101+90.5*5*10=12251.5米，重量為47.1噸；腹板的鋼管用量為164*2*10+0.6*164*10+98*2*10=6224米，重量為24噸；底板對應的支架鋼管用量為127*6*10+3*127*10+6*88.9*10=16764米，重量為64.374噸；梁端實心和橫

10、隔板對應的鋼管長度為6*10*7+4*3*10+1.6*7*10=652米，重量為2.5噸。 q8底模下方楞木重量：采用立桿上縱向設(shè)10×15cm方木；縱向方木上設(shè)10×10cm的橫向方木，梁端實體、腹板、橫隔板、底板和翼板位置間距10,查表得方楞木容重為0.9*103/m3 ，那么腹板對應位置的每平方米10×10cm方楞木的長度為10米,重量為10*0.1*0.10* 9=0.9KN/M2 ; 15×15cm方楞木長度為2米,重量為2*0.15*0.15* 9=0.41KN/M2，翼板對應的位置每平方米15×15cm方楞木長度為4米, 重量為

11、4*0.15*0.15* 9=0.81KN/M2，10×10cm方楞木長度為5米,重量為5*0.1*0.1* 9=0.45 KN/M2, 梁端實心和橫隔板部分對應位置每平方米15×15cm方楞木長度為2米, 重量為1.7*0.15*0.15* 9=0.34KN/M2，10×10cm方楞木的長度為25米,重量為25*0.1*0.1* 9=2.25 KN/M2 . 底板對應的位置每平方米15×15cm方楞木長度為2米, 重量為2*0.15*0.15* 9=0.405KN/M2，10×10cm方楞木長度為5米,重量為5*0.1*0.1* 9=0.45

12、 KN/M2,2、荷載組合模板、支架設(shè)計計算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算+側(cè)模計算四、支架計算支架采用48×3.5mm扣件式鋼管，除頂面部分（不超過3.0m范圍內(nèi)）因鋼管的長度受到限制，采用搭接外，其余均采用對接形式。1、鋼管支架的截面特性和容許荷載查相關(guān)手冊，得到截面特性如下：外徑(mm)壁厚(mm)截面積A(mm2)慣性矩(mm4)抵抗矩(mm3)回轉(zhuǎn)半徑(mm)每延米自重(kg)483.54.89×1021.215×1055.078×10315.783.84鋼管支架的容許荷載N橫桿間距L(cm)48×3.

13、5mm扣件式鋼管對接立桿(KN)搭接立桿(KN)10035.713.9鋼管的容許壓應力215Mpa單個扣件的容許抗滑力為Rc=8.5KN2、箱梁對應得各部分支架立桿計算1.梁端實心部分及橫隔板對應的支架計算（支架高度10m）扣件式鋼管支架體系采用60×60×100cm的布置結(jié)構(gòu)，如下圖：混凝土重量G1156*1.6=249.6KN模板重量G21*1.6*46.4KN 模板下分配方楞木重量G32.59*1.6*416.576KN施工荷載:臨時堆放材料及風荷載G4(2+2.5+2+2)*1.6*454.4KN鋼管支架荷載G5-125*3÷107.5KN（支架頂面以下3

14、米范圍內(nèi)）鋼管支架荷載G525KN（支架頂面以下10米范圍內(nèi)）I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），總荷載G3.0G1G2G3G4G5-1249.66.416.57654.47.5334.474KNII、在支架頂面以下10米范圍內(nèi)，總荷載G17G1G2G3G4G5249.66.416.57454.425351.974KN、梁端實心部分及橫隔板對應的立桿數(shù)量為n=42根，單根鋼管的受力情況為：I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），考慮0.5系數(shù);N1.5*G3.0/n1.5*334.474KN/42=11.95KNNN13.9KN， 滿足強度要求NRc8.5KN， 扣件抗滑不能夠

15、滿足要求,施工時使用2到3個扣件來滿足抗滑要求。 II、在支架頂面以下10米范圍內(nèi),考慮、5系數(shù)：N1.5*G17/n1.5*351.974KN /42=12.571KNNN35.7KN，滿足強度要求因采用對接扣件，不考慮扣件抗滑要求立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=12.246KNf鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6得。A支架立桿的截面積A489mm2(取48mm×3.5mm鋼管的截面積)軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即

16、可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.78。長細比L/i。 L水平步距，L1m。于是，L/i63.71，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得0.752。MW計算立桿段有風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz風壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故

17、：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2La立桿縱距0.6m；h立桿步距1×La×h2/10=0.06W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得：W=5.08×103mm3則，N/A+MW/W12.246×103/（0.829×489）+0.06×106/（5.08×103）42.02KN/mm2f205KN/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。2、翼板部分的各種荷載計算（鋼管支架高度11.3m高計）：翼板支架布置

18、圖如下：鋼筋混凝土重量G128.6*90.5=2588.3KN模板重量G21*90.5*4=362 KN模板下分配方楞木重量G31.26*90.5*4= 456.12KN施工荷載;臨時堆放材料荷載、風荷載G4(2+2.5+2+2)*4*90.5=3077KN鋼管支架荷載G5-1471*3÷11.3125.044KN（支架頂面以下3米范圍內(nèi)）鋼管支架荷載G5471KN（支架頂面以下11.3米范圍內(nèi)）I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），總荷載G3.0G1G2G3G4G5-12588.3362456.123077125.0446608.464KNII、在支架頂面以下11.3米范圍

19、內(nèi)，總荷載G22.5G1G2G3G4G52588.3362456.1230774716954.42KN翼板的立桿數(shù)量為n=1010根，單根鋼管的受力情況為：I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），考慮0.5系數(shù)N1.5*G3.0/n1.5*6608.464KN/1010=9.81KNNN13.9KN，滿足強度要求NRc8.5KN，扣件抗滑不能夠滿足要求,施工時使用2到3個扣件來滿足抗滑要求。II、在支架頂面以下11.3米范圍內(nèi)）考慮0.5系數(shù)，N1、5*G22.5/n1、5*6954.42KN/1010=10.32KNNN35.7KN，滿足強度要求因采用對接扣件，不考慮扣件抗滑要求立桿穩(wěn)

20、定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=10.43KNf鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6得。A支架立桿的截面積A489mm2(取48mm×3.5mm鋼管的截面積)軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.78。長細比L/i。 L水平步距，L1m。于是，L/i63.71，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得0.752。MW計算立桿段有風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的

21、彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz風壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2La立桿縱距0.9m；h立桿步距1×La×h2/10=0.09W 截面模量查表建筑施

22、工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得：W=5.08×103mm3則，N/A+MW/W10.43×103/（0.829×489）+0.09×106/（5.08×103）43.445KN/mm2f205KN/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的3.底板對應的支架計算（支架高度10m）混凝土重量G137*88.9=3289.3KN模板重量G2266.7KN 模板下分配方楞木重量G3228.02KN施工荷載:臨時堆放材料及風荷載G4(2+2.5+2+2)*88.9*32266.95KN鋼管支架荷載G5-1643.74*3÷10193.122KN（

23、支架頂面以下3米范圍內(nèi)）鋼管支架荷載G5643.74KN（支架頂面以下10米范圍內(nèi)）I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），總荷載G3.0G1G2G3G4G5-13289.3266.7228.022266.95193.126244.09KNII、在支架頂面以下10米范圍內(nèi)，總荷載G17G1G2G3G4G53289.3266.7228.022266.95643.746694.71KN底板對應的立桿數(shù)量為n=762根，單根鋼管的受力情況為：I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），考慮0.5系數(shù)，N1.5*G3.0/n1.5*6244.09KN/762=12.29KNNN13.9KN，

24、滿足強度要求NRc8.5KN， 扣件抗滑不能夠滿足要求,施工時使用2到3個扣件來滿足抗滑要求。 II、在支架頂面以下10米范圍內(nèi)考慮0.5系數(shù)，N1.5*G17/n1.5*6694.71KN /762=13.17KNNN35.7KN，滿足強度要求因采用對接扣件，不考慮扣件抗滑要求立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=13.63KNf鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6得。A支架立桿的截面積A489mm2(取48mm×3.5mm鋼管的截面

25、積)軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.78。長細比L/i。 L水平步距，L1m。于是，L/i63.71，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得0.752。MW計算立桿段有風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz風壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結(jié)構(gòu)

26、荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2La立桿縱距0.7m；h立桿步距1×La×h2/10=0.07W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得：W=5.08×103mm3則，N/A+MW/W13.63×103/（0.829×489）+0.07×106/（5.08×103）47.402KN/mm2f205KN/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。4.腹板對應的支架計算（支

27、架高度10m）腹板支架布置圖如下所示：鋼筋混凝土重量G146.8*88.94160.52KN模板重量G296.9KN 模板下分配方楞木重量G3116.459KN施工荷載:臨時堆放材料荷載及風荷載G4(2+2.5+2+2)*1*68.9+(2+2.5+2+2)*1.4*20823.65KN鋼管支架荷載G5-1240×3÷1072KN（支架頂面以下3米范圍內(nèi)）鋼管支架荷載G5240KN（支架頂面以下10米范圍內(nèi)）腹板對應的立桿數(shù)量為n=664根，單根鋼管的受力情況為；I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），總荷載G3.0G1G2G3G4G5-14160.5296.9116

28、.459823.65725269.529KNII、在支架頂面以下10米范圍內(nèi)，總荷載G10G1G2G3G4G54160.5296.9116.459823.652405437.529KN、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），考慮0.5系數(shù)N= 1、5*G3.0/n11.91KN NN13.9KN， 滿足強度要求NRc8.5KN， 扣件抗滑不能夠滿足要求,施工時使用2到3個扣件來滿足抗滑要求。II、在支架頂面以下10米范圍內(nèi), 考慮0.5系數(shù)N= 1、5*G17/n= 12.28KN NN35.7KN， 滿足強度要求因采用對接扣件，不考慮扣件抗滑要求立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架

29、安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=12.28KNf鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6得。A支架立桿的截面積A489mm2(取48mm×3.5mm鋼管的截面積)軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.78。長細比L/i。 L水平步距，L1m。于是，L/i63.71，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得0.752。MW計算立桿段有風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.

30、4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz風壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2La立桿縱距0.6m；h立桿步距1×La×h2/10=0.06W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得：

31、W=5.08×103mm3則，N/A+MW/W12.28×103/（0.829×489）+0.06×106/（5.08×103）42.11KN/mm2f205KN/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。2、滿堂支架整體抗傾覆驗算依據(jù)公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范實施手冊第9.2.3要求支架在自重和風荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=y×Ni/Mw采用第二跨25m驗算支架抗傾覆能力：橋?qū)挾?m，長25m采用60×70×120cm和60×60×120cm及60×9

32、×120cm跨中支架來驗算全橋：支架橫向17排；支架縱向底板區(qū)33排，腹板區(qū)38排；翼板區(qū)25排高度10m；立桿需要5170m;縱向橫桿需要3825m；橫向橫桿需要2770m；故：鋼管總重（5170+3825+2770）×3.84=45.17T;故q=45.17×9.8=442.666KN；穩(wěn)定力矩= y×Ni=16×442.666=7082.656KN.m依據(jù)以上對風荷載計算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2跨中25m共受力為：q=0.927

33、×10×80=815KN；傾覆力矩=q×5=815×5=4078.8KN.mK0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=7082.656/4078.8=1.736>1.3計算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求。5、箱梁底模下橫橋向方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用5×7cm方木，方木橫橋向跨度在橋墩處和橋跨中截面處按L60cm進行受力計算，如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全），木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。墩頂及橫隔板梁處按橋墩頂截面處1.0m范圍內(nèi)進行受力分析，

34、按方木橫橋向跨度L60cm進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(156+1.0+2.5+2)×1=161.5kN彎矩M(1/8) qL2=(1/8)×161.5×0.627.27kN·m W=(bh2)/6=(0.05×0.072)/6=0.00004083m3則： n= M/( W×w)=7.27/(0.00004083×11000×0.9)=17.98(取整數(shù)n18根) dB/(n-1)=1/17=0.05m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.05m均

35、可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.04m，則n1/0.0425。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.05×0.073)/12=1.429×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(161.5×0.64)/(20×9×106×1.429×10-6)=1.06×10-3ml/400=0.6/400=1.5×10-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算毛截面慣距毛截面慣性距剪切強度=QSm/

36、nImb=qISm/20*2Imb=161.5*0.6*3.0625*105/20*2*1.429*106*0.05 =1.038MPa0.9×=0.9×1.7MPa=1.53MPa符合要求。腹板位置按匝道橋腹板截面處2.0m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(46.8+1.0+2.5+2)×2=104.6kN彎矩M(1/8) qL2=(1/8)×104.6×0.624.7kN·m W=(bh2)/6=(0.05×0.072)/6=0.000

37、04083m3則： n= M/( W×w)=4.7/(0.00004083×11000×0.9)=11.6(取整數(shù)n12根) dB/(n-1)=2/11=0.18m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.18m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.1m，則n2/0.120。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.05×0.073)/12=1.429×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(104.6×

38、0.64)/(20×9×106×1.429×10-6)=0.68×10-3ml/400=0.6/400=1.5×10-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算毛截面慣距毛截面慣性距剪切強度=QSm/nImb=qISm/20*2Imb=52.3*0.6*3.0625*105/20*2*1.429*106*0.05 =0.674MPa0.9×=0.9×1.7MPa=1.53MPa符合要求。翼板部處截面處3m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×

39、;B(28.6+1.0+2.5+2)×3=102.3kN彎矩M(1/8) qL2=(1/8)×102.3×0.624.61kN·m W=(bh2)/6=(0.05×0.072)/6=0.00004083m3則： n= M/( W×w)=4.61/(0.00004083×11000×0.9)=10.41(取整數(shù)n11根) dB/(n-1)=3/10=0.3m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.3m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.2m，則n3/0.215。 每根方木

40、撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.05×0.073)/12=1.429×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(102.3×0.64)/(20×9×106×1.429×10-6)=0.66×10-3ml/400=0.6/400=1.5×10-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算毛截面慣距毛截面慣性距剪切強度=QSm/nImb=qISm/20*2Imb=102.3*0.6*3.0625*105/20*2*1.429*

41、106*0.05 =0.645MPa0.9×=0.9×1.7MPa=1.53MPa符合要求。底板部處截面處3m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(37+1.0+2.5+2)×3=127.5kN彎矩M(1/8) qL2=(1/8)×127.5×0.625.74kN·m W=(bh2)/6=(0.05×0.072)/6=0.00004083m3則： n= M/( W×w)=5.74/(0.00004083×11000×

42、;0.9)=14.21(取整數(shù)n15根) dB/(n-1)=3/15=0.2m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.2m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.2m，則n3/0.215。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.05×0.073)/12=1.429×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(127.5×0.64)/(20×9×106×1.429×10-6)=0.82×1

43、0-3ml/400=0.6/400=1.5×10-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算毛截面慣距毛截面慣性距剪切強度=QSm/nImb=qISm/20*2Imb=102.3*0.6*3.0625*105/20*2*1.429*106*0.05 =0.803MPa0.9×=0.9×1.7MPa=1.53MPa符合要求。4、扣式支架立桿上順橋向方木驗算本施工方案中支架上順橋向采用10×15cm一種規(guī)格的方木，順橋向方木的跨距，根據(jù)立桿布置間距，在箱梁翼板按L90cm進行驗算，在墩旁和橫隔板部位按L60cm進行驗算。在箱梁腹板按L60cm進行驗算，在底板部

44、位按L70cm進行驗算。將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全）。木材的容許應力和彈性模量的取值參照櫟木進行計算， 墩頂及橫隔板梁處墩頂橫梁（實心段）立桿上順橋向采用15×15cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距60cm，根據(jù)前受力布置圖進行受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(156+1.0+2.5+2)×0.6=96.9kNM(1/8) qL2=(1/8)×96.9×0.624.36kN·mW=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.625×10-4m3則：= Mmax/

45、 W=4.36/(5.625×10-4)=7.752MPa0.9w17.1MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算Sm=0.15*0.152/8=4.22*104m3Im=0.15*0.153/12=4.22*105m4=QSm/nImb=qISm/2Imb=96.9*0.6*4.22*104/2*4.22*105*0.1=2.907MPa0.9×=0.9×3.8MPa=3.42MPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=4.22×10-5m4則方木最大撓度：

46、fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×（96.9×0.64)/( 9×106×4.22×10-5)=1.19×10-3ml/400=0.6/400=1.5×10-3m 故，撓度滿足要求。翼板部位翼板范圍內(nèi)立桿上順橋向采用15×15cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距90cm，根據(jù)前受力布置圖進行方木受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(28.6+1.0+2.5+2)×0.9=25.74kNM(1/8) qL2=(1/8)

47、5;20.46×0.922.61kN·mW=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.625×10-4m3則：= Mmax/ W=2.61/(5.625×10-4)=4.633MPa0.9w17.1MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算Sm=0.15*0.152/8=4.22*104m3Im=0.15*0.153/12=4.22*105m4=QSm/nImb=qISm/2Imb=25.74*0.6*4.22*104/2*4.22*105*0.1=0.772MPa0.9×=0.9×3.8

48、MPa=3.42MPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=4.22×10-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×（25.74×0.64)/( 9×106×4.22×10-5)=0.31×10-3ml/400=0.6/400=1.5×10-3m 故，撓度滿足要求。底板部位底板范圍內(nèi)立桿上順橋向采用15×15cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距70cm，根據(jù)前受力布置圖進行方木受力分析計算如

49、下： 每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(37+1.0+2.5+2)×0.7=29.75kNM(1/8) qL2=(1/8)×29.75×0.721.822kN·mW=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.625×10-4m3則：= Mmax/ W=1.822/(5.625×10-4)=3.23MPa0.9w17.1MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算Sm=0.15*0.152/8=4.22*104m3Im=0.15*0.153/12=4.22*10

50、5m4=QSm/nImb=qISm/2Imb=29.75*0.6*4.22*104/2*4.22*105*0.1=0.893MPa0.9×=0.9×3.8MPa=3.42MPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=4.22×10-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×（29.75×0.64)/( 9×106×4.22×10-5)=0.36×10-3ml/400=0.6/400=1.5

51、×10-3m 故，撓度滿足要求。腹板部位腹板范圍內(nèi)立桿上順橋向采用10×15cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距60cm，根據(jù)前受力布置圖進行方木受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(46.8+1.0+2.5+2)×0.6=31.38kNM(1/8) qL2=(1/8)×31.38×0.621.41kN·mW=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.625×10-4m3則：= Mmax/ W=1.41/(5.625×10-4)=2.51MPa0.9w17

52、.1MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算Sm=0.15*0.152/8=4.22*104m3Im=0.15*0.153/12=4.22*105m4=QSm/nImb=qISm/2Imb=31.38*0.6*4.22*104/2*4.22*105*0.1=0.941MPa0.9×=0.9×3.8MPa=3.42MPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=4.22×10-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)

53、15;（31.38×0.64)/( 9×106×4.22×10-5)=0.378×10-3ml/400=0.6/400=1.5×10-3m 故，撓度滿足要求。5、箱梁底模板計算箱梁底模采用優(yōu)質(zhì)竹膠板，鋪設(shè)在橫橋向方木上。匝道橋底模板下(墩兩側(cè)及橫隔梁下)橫橋向方木按0.04m間距）布置。底板和翼板模板下橫橋向方木按0.2m間距布置。腹板模板下橫橋向方木按0.1m間距布置,取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進行簡化（偏于安全）如下圖：取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進行簡化（偏于安全）如下圖：竹膠板

54、彈性模量E5000MPa方木的慣性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0123)/12=1.44×10-7m1)墩頂及橫隔板梁處底模板計算 模板q計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(156+1.0+2.5+2)×0.04=6.46kN/m模板采用1220×2440×12mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=ql4/128EI=6.46*0.124/128*5*106*1.44*107=0.75*105m0.9×0.12/400m=2.7×10-4m 故，撓度滿足要求翼板梁處底模板計算 模板q計算q=( q1

55、+ q2+ q3+ q4)l=(28.6+1.0+2.5+2)×0.2=6.82kN/m模板采用1220×2440×12mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=ql4/128EI=6.82*0.124/128*5*106*1.44*107=0.77*105m0.9×0.12/400m=2.7×10-4m 故，撓度滿足要求腹板梁處底模板計算 模板q計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(46.8+1.0+2.5+2)×0.1=5.23kN/m模板采用1220×2440×12mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算f

56、max=ql4/128EI=5.23*0.124/128*5*106*1.44*107=0.59*105m0.9×0.12/400m=2.7×10-4m 故，撓度滿足要求底板梁處底模板計算 模板q計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(37+1.0+2.5+2)×0.2=8.5kN/m模板采用1220×2440×12mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=ql4/128EI=8.5*0.124/128*5*106*1.44*107=0.95*105m0.9×0.12/400m=2.7×10-4m 故，撓度滿足要求6

57、、側(cè)模驗算根據(jù)前面計算，按10×10cm方木以20cm的間距布置，以側(cè)模最不利荷載部位進行模板計算，則有： 10×10cm方木按間距最大的按20cm布置 模板q計算q=( q4+ q5)l=(4.0+7.17)×0.2=2.234kN/m模板采用1220×2440×12mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax= ql4/128EI=2.234*0.124/128*5*106*1.44*107=5.21*1070.9×0.2/400m=4.5×10-4m 故，側(cè)模下10×10cm方木背木布置間距按不大于20cm布置即

58、可滿足要求。7、地基承載力計算 立桿地基承載力驗算根據(jù)設(shè)計圖紙地質(zhì)柱狀圖得，地質(zhì)情況表層為亞粘土.首先將地面整平（斜坡地段做成臺階）并采用重型壓路機碾壓密實(壓實度90%)，達到要求后，再填筑5080cm的建筑棄渣或土石混碴，并分層填筑，分層碾壓，使壓實度達到94以上后，地基承載力可達到 fk= 190250Kpa參考建筑施工計算手冊。立桿地基承載力驗算：K·k式中： N為腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計值；Ad為立桿底面積Ad=3.14*0.24cm2=0.181 cm2按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼基礎(chǔ)承載力：，底拖下砼基礎(chǔ)承載力滿足要求。鋼管坐落在20cm砼層上，按照力傳遞面積計算： k為地基承載力標準值，見下表：標準貫入試驗粘質(zhì)土地基容許承載力（Kpa）試驗錘擊數(shù)(擊/30)cm35791113151719k(Kpa)105145190235280325370435515標準貫入試驗砂類土地基容許承載力（Kpa）試驗錘擊數(shù)（擊/30cm）10153050k(Kpa)中、粗砂180250340500粉、細砂140180250340 K調(diào)整系數(shù)；混凝土基礎(chǔ)系數(shù)為1.0按照最不利荷載考慮：=K·k=1.0×190KPa經(jīng)過計算，基底整平壓實后采用標貫貫入試驗檢測地基承載力