水壓致裂法的應(yīng)用成果

1、水壓致裂法測(cè)量地應(yīng)力院系：地科院姓名：陸凱學(xué)號(hào)：201622000064提交日期：2016年11月27摘要：水壓致裂法在地質(zhì)工程中廣泛于測(cè)量地應(yīng)力。 傳統(tǒng)的水壓致裂法理論是建立在彈性力學(xué)平面應(yīng)變理論的基礎(chǔ)之上的 ，用于測(cè)量地質(zhì)條件簡(jiǎn)單的情況下的二維地應(yīng)力，但是傳統(tǒng)水壓致裂法的由于存在許多不足，因此再次出現(xiàn)了提出了三維地應(yīng)力測(cè)量理論，采用最小主應(yīng)力破壞準(zhǔn)則進(jìn)行水壓致裂法三維地應(yīng)力測(cè)量對(duì)地質(zhì)條件比較復(fù)雜的地區(qū)可以用該方法進(jìn)行測(cè)量 ，但是還需要進(jìn)一步的改進(jìn)。 傳統(tǒng)的水壓致裂法理論和三維地應(yīng)力測(cè)量理論各有優(yōu)缺點(diǎn)。關(guān)鍵詞：地應(yīng)力測(cè)量傳統(tǒng)水壓致裂法三維地應(yīng)力測(cè)量理論最小主應(yīng)力水壓致裂法是測(cè)量1-3地殼深層

2、巖體地應(yīng)力狀態(tài)的一種有效方法，對(duì)地應(yīng)力測(cè)量的測(cè)試原理基于三個(gè)基本假設(shè)：(1)地殼巖石是線(xiàn)性均勻、各向同性的彈性體;(2)巖石為多孔介質(zhì)時(shí)，流體在孔隙內(nèi)的流動(dòng)符合達(dá)西定律；(3)主應(yīng)力方向中有 一個(gè)應(yīng)力方向與鉆孔的軸向平行。向封閉的鉆孔內(nèi)注入高壓水 ，當(dāng)壓力達(dá)到最大 值Pf后，鉆孔井壁會(huì)發(fā)生破裂導(dǎo)致井內(nèi)壓力下降，為維持裂隙保持張開(kāi)狀態(tài)，孔內(nèi) 壓力最終會(huì)達(dá)到恒定值，不再注入后，孔內(nèi)壓力迅速下降，裂隙發(fā)生愈合，之后壓力 降低速度變慢，其臨界值為瞬時(shí)關(guān)閉壓力ps,完全卸壓后再重新注液，得到裂隙的 重張壓力pr以及瞬時(shí)關(guān)閉壓力ps,最后通過(guò)由儀器記錄裂縫的方向。一、傳統(tǒng)的水壓致裂法傳統(tǒng)的水壓致裂法4-8

3、應(yīng)力測(cè)量理論和方法是建立在彈性力學(xué)平面應(yīng)變理論 的基礎(chǔ)之上的，它的前提是原地應(yīng)力場(chǎng)中的兩個(gè)主應(yīng)力方向構(gòu)成一個(gè)平面，而第三個(gè)主應(yīng)力是與這兩個(gè)主應(yīng)力垂直的。利用一個(gè)鉛直井孔進(jìn)行水壓致裂應(yīng)力測(cè)量得 到兩個(gè)水平主應(yīng)力的大小和方向，而垂向主應(yīng)力的值是由巖石的密度按靜巖壓力 計(jì)算得出。傳統(tǒng)水壓致裂法采用最大單軸張應(yīng)力的破裂準(zhǔn)則，沒(méi)有考慮軸向應(yīng)力6 z和徑向應(yīng)力6 s對(duì)孔壁四周?chē)鷰r的約束效應(yīng)。切向應(yīng)力 0 0隨液壓pw不斷增 大,由壓應(yīng)力轉(zhuǎn)變?yōu)閺垜?yīng)力狀態(tài)，再由張應(yīng)力逐漸增大達(dá)到圍巖抗拉強(qiáng)度T,井壁四周?chē)鷰r沿剪切方向產(chǎn)生破裂。因此，鉆孔壓裂段井壁上只能產(chǎn)生平行于井孔軸向 的縱向破裂縫。這時(shí)壓裂段的液壓就達(dá) p

4、w到破裂壓力pf。傳統(tǒng)水壓致裂法地應(yīng)力測(cè)量方法存在的不足是：只能確定鉆孔橫截面上的二維應(yīng)力狀態(tài)，地應(yīng)力場(chǎng)的一個(gè)主應(yīng)力方向與井孔軸向平行的情況很少。在利用水壓致裂法進(jìn)行三維地應(yīng)力測(cè)量時(shí)，需要在三個(gè)不同方向的井孔中分別進(jìn)行測(cè)量，在 測(cè)量過(guò)程中破裂處的井壁圍巖，是在張一張一壓或張一壓一壓的三維應(yīng)力狀態(tài)下 破裂的，并不符合最大單軸張應(yīng)力破裂準(zhǔn)則的應(yīng)力條件。實(shí)際應(yīng)用中存在的兩大 主要問(wèn)題：(1)在復(fù)雜地質(zhì)構(gòu)造或在山區(qū)峽谷等復(fù)雜地貌條件下，鉆孔方向一般并 非主應(yīng)力方向，如果不假定主應(yīng)力方向那么測(cè)試結(jié)果對(duì)實(shí)際生產(chǎn)用處不大；(2)傳統(tǒng)水壓致裂法確定的鉆孔橫截面上最大和最小的應(yīng)力值中，最大應(yīng)力精度差，最小 應(yīng)力

5、精度高，因此測(cè)試結(jié)果的整體精度達(dá)不到要求精度。一些學(xué)者就三維地應(yīng)力 測(cè)量解釋進(jìn)行了卓有成效的探討，在不同方向的3個(gè)或3個(gè)以上鉆孔內(nèi)，采用完整 巖石段的常規(guī)壓裂實(shí)驗(yàn)，來(lái)測(cè)量三維地應(yīng)力狀態(tài)的三孔交匯水壓致裂法來(lái)解決第 一個(gè)問(wèn)題。二、三維地應(yīng)力測(cè)量理論該理論方法采用最小主應(yīng)力破壞準(zhǔn)則進(jìn)行水壓致裂法三維地應(yīng)力測(cè)量，其理論模型可以客觀(guān)地反映水壓致裂過(guò)程中誘發(fā)破裂產(chǎn)生的力學(xué)機(jī)制90根據(jù)線(xiàn)彈性理論，當(dāng)鉆孔內(nèi)承受液體壓力時(shí)，孔壁上某一點(diǎn)(鉆孔極系坐標(biāo)系下極角為 日)的最 小主應(yīng)力可以表示為原地應(yīng)力張量、內(nèi)水壓力和日的函數(shù)。當(dāng)原地應(yīng)力張量和鉆孔空間方位為定值時(shí)，則孔壁上的最小主應(yīng)力表現(xiàn)為隨極角日變化的正弦曲線(xiàn)1

6、0。在水壓致裂應(yīng)力測(cè)試過(guò)程中，隨著向密閉的試驗(yàn)段持續(xù)泵進(jìn)流體，最小主應(yīng)力 6隨內(nèi)水壓力的增加而不斷減小，直至由壓應(yīng)力變?yōu)槔瓘垜?yīng)力。當(dāng)鉆孔孔壁某一 方位角日處的6首先達(dá)到該處的巖石抗張強(qiáng)度時(shí)，則形成誘發(fā)破裂，此時(shí)的流體壓 力為pf (即破裂壓力),日記錄了破裂方位。采用最小主應(yīng)力破壞準(zhǔn)則進(jìn)行水壓致 裂三維地應(yīng)力測(cè)量時(shí)，該方法在理論上是可行的，還可以避免由于采用最小切向應(yīng) 力準(zhǔn)則可能帶來(lái)的誤差。由于傳統(tǒng)水壓致裂法測(cè)量關(guān)閉壓力比較準(zhǔn)確，且不對(duì)地 應(yīng)力方向和孔隙水壓力作任何假設(shè)，通過(guò)該方法獲得的測(cè)量結(jié)果是接近真實(shí)的，此 外由于測(cè)量鉆孔的方向和深度不受限制，適用于巖石比較破碎、完整性較差和原 生裂隙比較

7、發(fā)育的巖體。三、試驗(yàn)原理及公式推導(dǎo)水壓致裂法是一種最直接的地應(yīng)力測(cè)試方法，測(cè)量鉆孔中的應(yīng)力，是利用一對(duì)可膨脹的橡膠封隔器，在選定的測(cè)量深度封隔一段裸露的巖孔， 然后通過(guò)泵入 流體對(duì)這段鉆孔增壓，壓力持續(xù)增高直至鉆孔圍巖產(chǎn)生破裂， 繼續(xù)加壓使破裂擴(kuò) 展。壓裂過(guò)程中記錄壓力、流量隨時(shí)間的變化，根據(jù)壓力時(shí)間曲線(xiàn)即可求出主應(yīng) 力的大小，水壓致裂原理11-12如圖1所示。主應(yīng)力方位可根據(jù)印模確定的破裂方 位而定，也可以運(yùn)用井下電視法13確定。水壓致裂法不需要套芯，也不需要精 密復(fù)雜的井下儀器，它操作方便，無(wú)需知道巖石的彈性參量。水壓致裂法能夠?qū)崿F(xiàn)巖體應(yīng)力的直接測(cè)試14,而且測(cè)試深度是其它測(cè)試手 段所不能

8、及的。早期的水壓致裂二維地應(yīng)力測(cè)量假定巖石是均質(zhì)、各向同性、無(wú)滲透性的彈性體，并且?guī)r石中有一主應(yīng)力方向與鉆孔孔軸平行。目前水壓致裂法三維地應(yīng)力測(cè)量方法、在單鉆孔中水壓致裂法 15的三維地應(yīng)力測(cè)量方法已經(jīng)實(shí) 現(xiàn)，并取得了良好的應(yīng)用效果。水壓致裂試驗(yàn)設(shè)備：1.封堵器、兩個(gè)膨脹橡膠塞、轉(zhuǎn)換閥、高壓水管，封堵 器的直徑 M6mm、495mm等規(guī)格，橡膠塞之間的封堵段長(zhǎng)度為 0.51.0m ; 2.印模栓塞，用于確定裂隙方向；3.壓力泵及壓力控制系統(tǒng)（控制閥、壓力表、 流量計(jì)）。具體如圖2所示。圖1水壓致裂方法原理圖（a）橫截面；（b）鳥(niǎo)瞰圖圖2水壓致裂試驗(yàn)設(shè)備圖水壓致裂11t驗(yàn)步驟16 ： 1.某個(gè)主

9、應(yīng)力分量方向已知，鉆與該主應(yīng)力方向平行的鉆孔；2.選擇巖芯完整無(wú)宏觀(guān)節(jié)理的孔段作為試驗(yàn)的封堵段，然后將封堵塞送入孔中，通入壓力水使封堵器橡膠栓膨脹；3.經(jīng)高壓水管向封堵段注入壓力水，直至使巖體發(fā)生破裂為止；此時(shí)的注水壓力稱(chēng)為臨界破壞壓力Pb,巖體破裂時(shí)在壓力表上表現(xiàn)為壓力急劇下降；4.關(guān)閉液壓泵，停止增壓，壓力迅速下降， 裂隙停止擴(kuò)展，并趨于閉合，當(dāng)壓力降到使裂隙處于臨界閉合狀態(tài)時(shí)， 鉆孔壓力 保持某一穩(wěn)定狀態(tài)。此壓力稱(chēng)為關(guān)閉壓力 Ps； 5.放水卸壓，裂隙完全閉合，泵 壓為零，然后再對(duì)封堵段加壓使裂隙重新張開(kāi)，使裂縫重新張開(kāi)所需壓力記為Pr； 6.重復(fù)2至5步完成23壓裂循環(huán)，以便取得合理的

10、壓裂參數(shù)及正確地判 斷巖石破裂及裂隙延伸過(guò)程；7.解除封孔，用印模栓塞記錄破裂裂隙的方向。水壓致裂試當(dāng)計(jì)算原理17 ,根據(jù)彈性力學(xué)中圓孔的孔口應(yīng)力集中理論18-20 , 假設(shè)受力的彈性體具有小孔，則孔邊的應(yīng)力將遠(yuǎn)大于無(wú)孔時(shí)的應(yīng)力， 也遠(yuǎn)大于據(jù) 孔稍遠(yuǎn)處的應(yīng)力。這種現(xiàn)象稱(chēng)為孔邊應(yīng)力集中?？走叺膽?yīng)力集中是局部現(xiàn)象。在 幾倍孔徑以外，應(yīng)力幾乎不受孔的影響，應(yīng)力的分布情況以及數(shù)值的大小都幾乎與無(wú)孔時(shí)相同。一般說(shuō)來(lái)，集中的程度越高，集中的現(xiàn)象越是局部性的，也就是,應(yīng)力隨著據(jù)孔的距離增大而越快的趨近于無(wú)孔時(shí)的應(yīng)力。應(yīng)力集中的程度，首先 是與孔的形狀有關(guān)。一般說(shuō)來(lái)，圓孔孔邊的集中程度最低。因?yàn)橹挥袌A孔孔邊的

11、 應(yīng)力可以用較簡(jiǎn)單的數(shù)學(xué)工具進(jìn)行分析，所以以圓孔為例。設(shè)有矩形薄板，在離開(kāi)邊界較遠(yuǎn)處有半徑為 a的小圓孔，在左右兩邊受均布 拉力，其大小為q,如圖3所示。坐標(biāo)原點(diǎn)取在圓孔的中心，坐標(biāo)軸平行于邊界。 所得理論2果如圖4所示。圖3圓孔應(yīng)力集中計(jì)算簡(jiǎn)圖圖4井周應(yīng)力分布簡(jiǎn)圖就直邊的邊界條件而論，宜用直角坐標(biāo)；就圓孔的邊界條件而論，宜用極坐 標(biāo)。為此已遠(yuǎn)大于a的某一長(zhǎng)度b為半徑，已坐標(biāo)原點(diǎn)為圓心，做一個(gè)大圓，如 圖中虛線(xiàn)所示。由應(yīng)力集中的局部性可見(jiàn)，在大圓周處，例如在 A點(diǎn)，應(yīng)力狀 態(tài)與無(wú)孔時(shí)相同，也就是公式。gx =q,(。y )© = 0<xy )& = 0.(1)帶入極坐標(biāo)

12、變換式(2,得到該處的極坐標(biāo)應(yīng)力(3)。，m W2xy8ssim二一9 %s2：任sin2中+%coS中一2xycoSsi小，(2)2 2> (3):=3 f x)cos sin : xy(cos -siri )'|"b 一 "|sin2分解為兩部分，其中第一部分如公式 4所示，第二部分如公式5所示。(仃P(guān))P=b=q仰)P=b=o.(4)(P) P=b = q- cos 2 中，(f困)P = b = qsin2中.(5)為了求出第一部分所引起的應(yīng)力，只須應(yīng)用梅拉解答21 (6)。Word資料21a_1 一 2P21.0- b2qb,2/ a1 -I2 q

13、b , % <j> = 0.1.a_b2令其中的.冶這樣就得到21 -2 a2P-2 a(T1q2 1-2 a-2P-2-， x p ab0.既然b遠(yuǎn)大于a,近似的取a/b=0 ,得到21"1o:2,.二；=0.用半逆法求解第二部分所引起的應(yīng)力如公式9,由邊界條件和（10）,可假設(shè)11廣:,二：二=丁 FL, 二f ( p) cos帶入相容方程（9）得（10）:P cP P2 人2 ,cos2(d4 f ：2 d3 f ：9 d2 f i I 9 d f ：_43223.dp pdp p dp刪去8s2小，求解得（11）：從而應(yīng)力函數(shù)（12）,42- Df ( 9 = A

14、p +Bp +C+ PA p4 +B p2 +C +-D- cos2中.P J(6)(8)"關(guān)系(9)(10)(9)(10)(11)(12)帶入極坐標(biāo)中的應(yīng)力函數(shù)（13）,求得應(yīng)力分量（14）,2 .1 匚P1 中二 D =- 2 -二、)：9二0 P JP P2 F ：22:中1 17仰一萬(wàn)H9卜7y）g2p=- 2B +4C 6D 小-2- 十4 C0S2P2 P42 _ 6D 一，(11-39 ) N= 12Af +2B+ cos2I p )和 |6A：2 2B.2C.6D-Sin2PY14) J將3帶入14式，并應(yīng)用邊界條件15,得到方程16(仃 p)p=a=0,(七四)p=

15、a=0.(15)4C 6 DI 2 B2-b2I 6 Ab 22 B2C 6 D4C 6 D2B 丁 丁 二°2> 6 Aa 2 Bq24 a(16)求解出A、B、C、D,命a/b=0 ,得B-” =",一，將解帶入（14）并與（6）式相疊加可得齊爾西解答（17）,222q a q a a% = (1 -) +(1 -)(1 3f) cos2(),2 P 2 Pp24q a q a辦=T (1 +) -7(1 +3)cos2 a2 P 2 p22彳產(chǎn)-T(1-斗)(1 3%網(wǎng)n 2 (f)2 PP(17)如果矩形薄板在左右受有均布?jí)毫1 ,并在上下兩邊受有均布?jí)毫

16、2 ,如下圖所示?？梢杂脝蜗蚶斓贸鰬?yīng)力分量，首先命單向解答的q等于q1 ,然后命q等于q2,而將中用90，十中代替，最后將兩個(gè)結(jié)果相疊加；亦可應(yīng)用圖示疊加原理如圖5所示，這樣就可得到:二二二二二二ql+二二二二1二二FTTTTTTTTTTTTTTTIq?哽圖5井壁巖石應(yīng)力狀態(tài)圖qia2(1 T pa2(1 ')q1 -q22(1 r)(1 3r) cos 2 6P2 a-2Pq1 -q222aPa4(1 434-) cos 2 (j),P.)(1 +3) sin 2 小p(18)鉆孔周邊的應(yīng)力，即當(dāng)P = a時(shí)，令q1=QH,q2=Qh ,得仃p= O/tp = （ch +ah ）-

17、2（仃hJcos2QTpp = 0 ，沿著X軸，中=0。，環(huán)向正應(yīng)力是仃x=。中MAh0H , 沿著y軸，9 =90。，環(huán)向正應(yīng)力是 3 =<tcp = 3oh -Oh圖6井周應(yīng)力計(jì)算簡(jiǎn)圖當(dāng)加的液壓大于孔壁上巖石所能承受的應(yīng)力時(shí)， 將在最小切向應(yīng)力時(shí)，將在最小切向的位置上，即A點(diǎn)（圖6）處產(chǎn)生張破裂，并且破裂將沿著垂直于最小主應(yīng)力的方向擴(kuò)展。此時(shí)孔壁產(chǎn)生破裂的外加液壓 Pc1稱(chēng)為臨界破裂壓力，且有公式19，Pci =3；入-二 H 二 t - Pw(19)式中：5 巖體抗拉強(qiáng)度，Pw巖層孔隙水壓力?？妆谄屏押?，保持裂隙張開(kāi)的平衡壓力 Ps應(yīng)等于垂直作用于裂隙上的原巖最小應(yīng)力即，仃2=Ps

18、 。若巖石已破壞，相當(dāng)于5=0,使裂隙重新張開(kāi)的壓力p , prpr 3。2 仃1 - p0 ,可得主應(yīng)力仃1 = 3 ps - pr - po 0可測(cè)深部巖體抗拉強(qiáng)度 叫=Pb Pr ,封堵段的原巖應(yīng)力的垂直分量 仃v , 5v=*H ，求得原巖應(yīng)力的三個(gè)分量 仃e1,仃2。印模器可確定主應(yīng)力方向。仃 H min = Ps仃Hmax=3bHmin -Pw R+5 >（20）St=Pb-Pr,其中，地層破裂壓力（Pb）：地層破裂產(chǎn)生流體漏失時(shí)的井底壓力；裂縫延伸壓力（Pr ）：使一個(gè)已存在的裂縫延伸擴(kuò)展時(shí)的井底壓力；裂縫閉合壓力（Ps）:使一個(gè)存在的裂縫保持張開(kāi)時(shí)的最小井底壓力，它等于作

19、用在巖體上垂直裂縫面 的法向應(yīng)力，即最小水平主地應(yīng)力。具體表示如圖7所示各時(shí)間段孔壁應(yīng)力狀態(tài) 和圖11.30典型的水壓致裂試驗(yàn)曲線(xiàn)22-23。圖7壓裂過(guò)程孔壁狀態(tài)和壓力一時(shí)間曲線(xiàn)圖8典型的水壓致裂試驗(yàn)曲線(xiàn)水壓致裂特點(diǎn)和應(yīng)用：水壓致裂法是測(cè)量巖體深部應(yīng)力方法，測(cè)值代表性大, 測(cè)深已達(dá)5000m以上，只需用普通鉆探方法打鉆孔，用雙止水裝置密封，用液 壓泵通過(guò)壓裂裝置壓裂巖體，不需要取巖芯和精密儀器，測(cè)試方法簡(jiǎn)單，只通過(guò) 液壓泵向鉆孔內(nèi)注液壓裂巖體，觀(guān)測(cè)壓裂過(guò)程中泵壓、液量即可。適應(yīng)性強(qiáng)，不孔壁受力范圍廣，避免了地質(zhì)條件不均勻的影響，測(cè)值直觀(guān)。 它可根據(jù)壓裂時(shí)泵壓（初始開(kāi)裂泵壓、穩(wěn)定開(kāi)裂泵壓、關(guān)閉壓

20、力、開(kāi)啟壓力）計(jì) 算出地應(yīng)力值，不需要復(fù)雜的換算及輔助測(cè)試。可測(cè)深部巖體抗拉強(qiáng)度，所測(cè)得的地應(yīng)力值及巖體抗拉強(qiáng)度是代表較大范圍 內(nèi)的平均值，有較好的代表性。不需要電磁測(cè)量元件，不怕潮濕，可在干孔及孔 中有水條件下作試驗(yàn)，不怕電磁干擾，不怕震動(dòng)。對(duì)于某些工程，如露天邊坡工程，由于沒(méi)有現(xiàn)成的地下井巷、隧道、恫室等 可用來(lái)接近應(yīng)力測(cè)量點(diǎn)，或者在地下工程的前期階段，需要估計(jì)該工程區(qū)域的地 應(yīng)力場(chǎng)，也只有使用水壓致裂法才是最經(jīng)濟(jì)實(shí)用的。缺點(diǎn)：一方面，它從原理上講，水壓致裂法只能確定垂直于鉆孔平面內(nèi)的最 大和最小主應(yīng)力，屬于二維應(yīng)力測(cè)量方法，主應(yīng)力方向不能準(zhǔn)確確定，若要確定 測(cè)點(diǎn)的三維巖體應(yīng)力狀態(tài)，必須打

21、互不平行的交匯于一點(diǎn)的的三個(gè)或三個(gè)以上的 鉆孔。這是非常困難的；另一方面：它的理論基礎(chǔ)是基于巖石為連續(xù)、均質(zhì)和各 向同性的假設(shè)，因而，只適合于完整的脆性巖石中，在節(jié)理、裂隙發(fā)育的巖體中 不宜使用。參考文獻(xiàn)1 張英華，倪文，尹根成，宋建國(guó).穿層孔水壓爆破法提高煤層透氣性的研J.煤炭學(xué)報(bào),2004,29(3):298-302.2 陳治喜，陳勉，金彳行，黃榮博.水壓致裂法測(cè)定巖石的斷裂韌性J.巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),1997,16(1):59-64.3薛云飛，趙玉武，張威，姜得英.室內(nèi)水壓致裂法測(cè)定巖石的斷裂韌性J.大慶石油地質(zhì)與開(kāi)發(fā),2003,22(5):37-39.4萬(wàn)禧控制致裂巖體應(yīng)力測(cè)試法的論證

22、J.煤炭學(xué)報(bào)，1995,20(3):241-245.5陳清運(yùn)，蔡嗣經(jīng)朋世祥，趙飛.聚類(lèi)分級(jí)和BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)在自然崩落法礦巖可崩性分級(jí)中的應(yīng)用J.化工礦產(chǎn)地質(zhì)，2004,26(2):112-116.6于波，蔡美峰，喬蘭.灰色建模理論在峨鐵礦地應(yīng)力分布規(guī)律研究中的應(yīng)用J.巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，1996,15(2):122-127.7 蔡美峰，于波,喬蘭，陳桂忠.峨口鐵礦地應(yīng)力測(cè)量原理和結(jié)果分析J.北京科技大學(xué)學(xué) 報(bào),1996,18(2):101-106.8 陳桂忠，蔡美峰，于波，張瑞明.對(duì)水壓致裂地應(yīng)力測(cè)量資料的解釋J.中國(guó)礦 業(yè),1996,5(4):52-55.9歐陽(yáng)健，王貴文.電測(cè)井地應(yīng)力分析及評(píng)價(jià)J.石油勘探與開(kāi)發(fā)，2001,28(3):92-94.10 劉允芳.水壓致裂法地應(yīng)力測(cè)量的校核和修正J.巖石力學(xué)與工程學(xué) 報(bào),1998,17(3):297-304.11 劉允