整理20m簡(jiǎn)支裝配式后張法預(yù)應(yīng)力溷凝土空心板配束計(jì)算手算x

1、精品文檔預(yù)應(yīng)力混凝土公路橋梁通用圖設(shè)計(jì)成套技術(shù)通用圖設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)20m簡(jiǎn)支裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板配束計(jì)算（手算）（高速公路和一級(jí)公路）設(shè)計(jì)計(jì)算人：日期:復(fù)核核對(duì)人：日期:單位審核人：日期:項(xiàng)目負(fù)責(zé)人：日期:精品文檔編制單位:湖南省交通規(guī)劃勘察設(shè)計(jì)院編制時(shí)間:二CC六年三月精品文檔計(jì)算依據(jù)與基礎(chǔ)資料1.1 標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范1.1.1 標(biāo)準(zhǔn)1.1.2 規(guī)范1.1.3 參考資料1.2 主要材料1.3 設(shè)計(jì)要點(diǎn)橫斷面布置2.1 橫斷面布置圖2.2 預(yù)制板截面尺寸汽車(chē)荷載橫向分布系數(shù)、沖擊系數(shù)的計(jì)算3.1 汽車(chē)荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算3.1.1 跨中橫向分布系數(shù)3.1.2 支點(diǎn)橫向分布系數(shù)3.1.3 車(chē)道折

2、減系數(shù)3.2 汽車(chē)荷載沖擊系數(shù)計(jì)算3.2.1 汽車(chē)荷載縱向整體沖擊系數(shù)3.2.2 汽車(chē)荷載的局部加載沖擊系數(shù)作用效應(yīng)組合4.1作用的標(biāo)準(zhǔn)值1精品文檔4.1.1 永久作用標(biāo)準(zhǔn)值4.1.2 汽車(chē)荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值4.2作用效應(yīng)組合104.34.2.1 基本組合（用于結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)）4.2.2 作用短期效應(yīng)組合 （用于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)4.2.3 作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合（用于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)）截面幾何特性計(jì)算 持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)計(jì)算5.15.2正截面抗彎承載能力 斜截面抗剪承載力驗(yàn)算16. 1710111116175.2.1 驗(yàn)算受彎構(gòu)件抗剪截面尺寸是否需進(jìn)行抗剪強(qiáng)度計(jì)算精品文檔19持久

3、狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算精品文檔6.1預(yù)應(yīng)力鋼束應(yīng)力損失計(jì)算20206.1.1 張拉控制應(yīng)力206.1.2 各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失6.26.3溫度梯度截面上的應(yīng)力計(jì)算抗裂驗(yàn)算 2627276.3.1 正截面抗裂驗(yàn)算306.3.2 斜截面抗裂計(jì)算6.4撓度驗(yàn)算32326.4.1 汽車(chē)荷載引起的跨中撓度336.4.2 預(yù)制板是否設(shè)置預(yù)拱值的計(jì)算持久狀態(tài)和短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力計(jì)算357.1使用階段正截面法向應(yīng)力計(jì)算35357.1.1 受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力367.1.2 受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力7.27.3使用階段混凝土主壓應(yīng)力、主拉應(yīng)力計(jì)算施工階段應(yīng)力驗(yàn)算 393741橋面板配筋計(jì)算8.1荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算

4、418.28.38.1.1 計(jì)算跨徑8.1.2 跨中彎矩計(jì)算8.1.3 支點(diǎn)剪力極限狀態(tài)承載力計(jì)算8.2.1 荷載效應(yīng)組合計(jì)算8.2.2 正截面抗彎承載力8.2.3 斜截面抗剪承載力抗裂計(jì)算444142434343444445鉸接板的混凝土鉸縫剪力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土公路橋梁通用設(shè)計(jì)圖成套技術(shù)通用圖計(jì)算（20m簡(jiǎn)支預(yù)應(yīng)力混凝土空心板）1計(jì)算依據(jù)與基礎(chǔ)資料 1.1標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范 1.1.1標(biāo)準(zhǔn)跨徑：橋梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑20m計(jì)算 跨徑（正交、簡(jiǎn)支）19.26m ;預(yù)制板長(zhǎng) 19.96m設(shè)計(jì)荷載：公路I級(jí)橋面寬度：（路基寬23m高速公路），半幅橋全寬11.25m0.5m（ 護(hù)欄墻）+10.25m（行車(chē)道）+ 0.

5、5m（護(hù)欄墻）=11.25m結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：1.1環(huán)境條件n類(lèi)，計(jì)算收縮徐變時(shí)，考慮存梁期為90天 1.1.2規(guī)范公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)JTG B01-2003公路橋梁設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTG D60-2004 （簡(jiǎn)稱(chēng)通規(guī)）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTGD62-2004 （簡(jiǎn)稱(chēng)預(yù)規(guī)）1.1.3參考資料-公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)橋梁上冊(cè)（人民交通出版社2004.3）1.2主要材料護(hù)欄為C301）混凝土：預(yù)制板及鉸縫為 C50現(xiàn)澆鋪裝層為C402)預(yù)應(yīng)力鋼絞線：采用鋼絞線 鏟15.2 , fpk =1860MPa , Ep =1.95>dO5MPa3)普通鋼筋：采用 HRB335 fsk=335

6、MPa , Es=2.0>d05MPa1.3設(shè)計(jì)要點(diǎn) 1）本計(jì)算按后張法部分預(yù)應(yīng)力混凝土 A類(lèi)構(gòu)件設(shè)計(jì)，偏安全的，橋面板 及鋪裝層混凝土不參與截面組合作用;2）預(yù)應(yīng)力張拉控制應(yīng)力值bcon =0.75 fpk。3)環(huán)境平均相對(duì)濕度RH=8% ;4)5)存梁時(shí)間為90d。計(jì)算混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失時(shí)傳力錨固齡期為7d;2橫斷面布置 2.1橫斷面布置圖（單位：mmSU'%,_SiftTIBRSillt4* f I_E桓6.啊科測(cè)曲n板號(hào)邊板中板幾何特性面積A2 )抗彎慣性 矩l(m4 )截面重心 到頂板距離 yx(m)面積A(m2)抗彎慣性 矩l(m4 )截面重心 到頂板距

7、離 yx(m)0. 72100.07980.4180. 55510.06220.484邊、中板毛截面幾何特性表2- 12.2預(yù)制板截面尺寸ir< y c-仃r-.'J:11LljC4 J訐 '"'i.5'；1 / L1：' 1" ' 亠十疋J14廠9-3汽車(chē)荷載橫向分布系數(shù)、沖擊系數(shù)的計(jì)算3.1汽車(chē)荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算3.1.1跨中橫向分布系數(shù)本橋雖有100mm®澆橋面整體化混凝土，但基本結(jié)構(gòu)仍是橫向鉸接受力，因此，汽車(chē)荷載橫向分布系數(shù)按截面 8塊板鉸接計(jì)算。由于邊中板的抗彎、抗扭剛度稍有差別，為簡(jiǎn)化計(jì)算，參考

8、已有資料,取中板的幾何特性，板寬b=1.24m,計(jì)算跨徑l=19.26m,毛截面的面積A = 0.5551m 2，抗彎慣矩 I = 0.0622m 4，抗扭慣矩 It = 0.111m4。計(jì)算剛度參數(shù)丫 = 5.8+打皿0需(倉(cāng)卜O.。135參見(jiàn)“公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)梁橋上冊(cè)”人民交通出版社2004.3由附表（二）鉸接板（梁）橋荷載橫向分布系數(shù)影響線表，依板塊數(shù)8,及所計(jì)算板號(hào)按丫 =0.0135值查取各塊板軸線處的影響線坐標(biāo)影響線坐標(biāo)表丫 =0.0135影響線坐標(biāo)n 1n 2n 3n 4n 5n 6n 7n 88-10.2090.1790.1450.1200.1020.0890.0800.076

9、8-20.1790.1750.1540.1270.1070.0940.0840.0808-30.1450.1540.1570.1410.1190.1040.0940.0898-40.1200.1270.1410.1490.1370.1190.1070.102求出邊板、中板汽車(chē)荷載橫向分布系數(shù):邊板中板在影響線上布置車(chē)輪，相應(yīng)位置處的豎標(biāo)總和即為荷載分布系數(shù)3.1.2支點(diǎn)橫向分布系數(shù)按杠桿法布載分別計(jì)算邊、中板的橫向分布系數(shù)。支點(diǎn)截面汽車(chē)荷載橫向分布系數(shù)，因一列車(chē)輛的輪距為1.8m, 1 號(hào)、2號(hào)兩塊板上只能布一排汽車(chē)輪載，所以支點(diǎn)橫向分布系數(shù)J = 0.5。3.1.3車(chē)道折減系數(shù)雙車(chē)道車(chē)道折減

10、系數(shù)為1。3.2汽車(chē)荷載沖擊系數(shù)計(jì)算3.2.1汽車(chē)荷載縱向整體沖擊系數(shù)簡(jiǎn)支板結(jié)構(gòu)基頻_命¥通規(guī)條文說(shuō)明C50 混凝土Ec =3.45x104Mpa =3.45x1010N/m2板跨中處單位長(zhǎng)度質(zhì)量：mc=G其中G 跨中延米結(jié)構(gòu)自重(N/m)，g重力加速度g=9.81(m/s2)39.81me =26汽107.5551=1.471>d03(NS2/m2)1-"n11Hz按照通規(guī)第4.3.2條，沖擊系數(shù)卩可按下式計(jì)算:當(dāng) 1.5Hz <f <14Hz 時(shí)，4 =0.1767In (f )-0.0157 .4 =0.17671 n (5.11)-0.0157 =

11、0.2733.2.2汽車(chē)荷載的局部加載沖擊系數(shù)采用卩=0.3。4作用效應(yīng)組合 4.1作用的標(biāo)準(zhǔn)值 4.1.1永久作用標(biāo)準(zhǔn)值 一期恒載q1 :預(yù)制板重力密度取Y =26KN /m3邊板q1 =YA邊=26x0.721 =18.746(KN/m )中板 q1 =YA中=26X 0.5551 = 14.433(KN/m )二期恒載q2 :1） 100mmC40混凝土和100mm瀝青混凝土鋪裝重力密度取3先=24KN /m2）鉸縫混凝土 0.1144m3/m，重力密度取Y=25KN/m33）護(hù)欄（單側(cè)）0.35m3/m，重力密度取Y=25KN/m3，近似按橫向分布系數(shù)分配重量，邊板取 0.209，中板

12、取0.179。邊板:q2 =2咒24咒0.1天1.875+25咒0.1144/2+2咒25咒0.35x0.209 = 14.09(KN/m )中板:q2 =224".仔1.25 +25".1144 + 225".35肚0.179 = 11.99(心肝)端部橫隔板及加厚段重量:端部有1.0m的橫隔板及加厚段，用于校核的截面受該部分重量增加 的影響很小，故僅在支座選型時(shí)考慮其壓重。單塊板一端的壓重為6.7kN。恒載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算截面板號(hào)彎矩剪力計(jì)算式M G1k(kN m)M G2k(kN m)計(jì)算式VG1k(kN m)VG2k(kN m)跨中邊板1 ,28qL869.

13、22653.33一一中板669.24555.96一一1 -L 4邊板3qL2651.92490.004qL90.2667.84中板32 q501.93416.9769.4957.73支點(diǎn)邊板一一2qL180.52135.69中板一一138.99115.46距支點(diǎn)h( h為梁?jiǎn)J)邊板162.47122.12162.59122.21中板125.09103.92125.18104.004.1.2汽車(chē)荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值公路-I級(jí)車(chē)道荷載計(jì)算圖式根據(jù)通規(guī)第4.3條,iI IL=5m L=1 9. 26ini L=50nn公路一I級(jí)車(chē)道荷載均布標(biāo)準(zhǔn)值為qk =10.5KN/m，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：當(dāng)計(jì)算跨徑小于

14、5m時(shí)，P180KN ;當(dāng)計(jì)算跨徑等于或大于50m Pk=360KN。本例計(jì)算跨徑為19.26mPk =180 +180(19.26 5= 237.0KN50-5計(jì)算剪力時(shí)，Pk =1.2 天 237.0 =284.4KN計(jì)算跨中、%截面荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值Sk =(1+卩戸(qkA +Pky)兩列車(chē)布載控制設(shè)計(jì)，橫向折減系數(shù)© =1 , A為內(nèi)力影響線面積，y為內(nèi)力影響線豎標(biāo)值?？缰小⒅c(diǎn)及距支點(diǎn)h截面汽車(chē)荷載內(nèi)力影響線L-a.ar1251=46.3 加RgO»A,k A仏=V判一爐A=0A；r/妙昭?歸*,aaiM腫辱9U2或4肝忖4.2卅0円.E4niS$n點(diǎn)支A =5,4

15、2mov?*1QB截面板號(hào)荷載 橫向 分布 系數(shù)nVk彎矩影響線不計(jì)沖 擊力(17)=M0(kN - m)計(jì)沖擊力(17)=1.274 M 3(kN m)剪力影響線不計(jì)沖 擊力(Z)=Vk(kN)計(jì)沖擊力(Z)=1.274 Vk(kN)A(m2)y(m)A(m2)y(m)跨中邊 板0.31546.374.82513.21653.314.820.560.7477.32中 板0.305496.91632.5758.8174.871l4邊 板0.31534.783.61384.54489.525.420.7585.12108.36中 板0.305372.33473.9882.41104.91距支點(diǎn)h

16、邊板0.3155.130130.59166.245.410156.38199.070.3893.1103.2800.48150.428000.950.46300.9-中 板0.3055.130129.66165.065.410155.36197.770.38353.1103.2800.4810.428000.950.46200.9-支點(diǎn)邊板0.315-5.420178.14226.770.4075-4.2100.5-01中 板0.305-5.420177.35225.770.4025-4.2100.5-01跨中、%、支點(diǎn)截面公路I級(jí)荷載產(chǎn)生的內(nèi)力表4-2支點(diǎn)剪力橫向分布系數(shù)在本端支點(diǎn)處為0.5

17、 , L/4處與跨中橫向分布系數(shù)致，支點(diǎn)與L/4之間線性變化，為計(jì)算方便，采用與影響線面積相應(yīng)的橫向分布系數(shù)平均值。4.2作用效應(yīng)組合421基本組合（用于結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)）丫。Suoiy 矗小 Q1Sq”+甲。jQjSQjj通規(guī)“1'6 - 1 式1）其中各分項(xiàng)系數(shù)的取值如下丫0結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，J =1.1 ;結(jié)構(gòu)自重分項(xiàng)系數(shù)，J = 1.2Yqi汽車(chē)荷載（含沖擊力）的分項(xiàng)系數(shù)，取 1 = 1.42）基本組合計(jì)算永久作用的設(shè)計(jì)值與可變作用設(shè)計(jì)值組合表表4-3-1 （邊板）板號(hào)作 用 分 類(lèi)組合計(jì)算表達(dá)式跨中丄L4距支點(diǎn)h支點(diǎn)彎矩(kN - m)剪力(kN)彎矩(kN m)剪力(

18、kN)彎矩(kN - m)剪力(kN)剪力(kN)邊 板永 久 作 用一期恒載SG1k869.220651.9290.26162.47162.59180.52二期恒載SG2k653.330490.0067.84122.12122.21135.692送 SGikid：1522.5501141.92158.10284.59284.80316.2122送 Ssid 二1.返 SGik i壬i壬1827.0601370.30189.72341.51341.76379.45可 變 作 用SQ1k （計(jì)沖擊力）653.3177.32489.52108.36166.24199.07226.77SQ1d =1

19、.4SQ1k914.63108.25685.33151.70232.74278.70317.48使用階段2Suk =另 SGik SQ1ki #2175.8677.321631.44266.46450.83483.87542.98（2）YoSUd豈卩務(wù)十也kj#丿3015.86119.082261.19375.56631.68682.51766.62板號(hào)作 用 分 類(lèi)組合計(jì)算表達(dá)式跨中丄L4距支點(diǎn)h支點(diǎn)彎矩(kN - m)剪力(kN)彎矩(kN - m)剪力(kN)彎矩(kN - m)剪力(kN)剪力(kN)中 板永 久 作 用一期恒載SGik669.240501.9369.49125.091

20、25.18138.99二期恒載SG2k555.960416.9757.73103.92104.00115.462£ SGiki=11225.200918.90127.22229.01229.18254.452 2送 Rid =1返 Riki Xi 11470.2401102.68152.66274.81275.02305.34可 變 作 用SQ1k （計(jì)沖擊力）632.5774.87473.98104.91165.06197.77225.77SQ1d =1.4SQ1k885.60104.82663.57146.87231.08276.88316.08使用階段2Suk =無(wú) SGik

21、+ SQ1ki =11857.7774.871392.88232.13394.07426.95480.22ZSjd =耳無(wú) Qid +Said Im丿2591.42115.301942.88329.48556.48607.09683.56永久作用的設(shè)計(jì)值與可變作用設(shè)計(jì)值組合表表4-3-2 (中板)422作用短期效應(yīng)組合（用于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)）永久荷載作用為標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)組合,其效應(yīng)組合表達(dá)式為mnSsd =送 SGik +£ 1jSQjki ztj zi通規(guī)4.1.7-1式式中屮1-可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)：汽車(chē)荷載（汽車(chē)荷載不計(jì)沖擊力）屮1=0.7,溫度梯度作用

22、屮1=0.8。4.2.3作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合（用于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)）永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為:2nSi d = 2 SGik + S 屮 2jSQjk7j4通規(guī)4.1.7-2式式中屮2 第j個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)，汽車(chē)荷載（不計(jì)沖擊力）屮2=0.4，溫度梯度作用屮2=0.8 ；Sid 作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，結(jié)構(gòu)抗裂驗(yàn)算時(shí)，其中可變作用僅考慮汽 車(chē)等直接作用于構(gòu)件的荷載效應(yīng)。作用短期和長(zhǎng)期效應(yīng)組合計(jì)算作 用 分 類(lèi)組合計(jì)算表達(dá)式跨中丄L4距支點(diǎn)h支點(diǎn)彎矩(kN m)剪力(kN)彎矩(kN - m)剪力(kN)彎矩(kN - m)剪力(kN)剪力(

23、kN)邊板永 久 作 用2Z SGik1522.5501141.92158.10284.59284.80316.21可 變 作 用SQ1k （不計(jì)沖擊力）513.2160.74384.5485.12130.59156.38178.14屮 iSQik =0-7SQik359.2542.52269.1859.5891.41109.47124.70屮 2SQ1k =0-4SQik205.2824.30153.8234.0552.2462.5571.262% =無(wú) Qik +0-7樂(lè)ki 土1881.8042.521411.10217.68376.00394.27440.912Sd =送 Ssik +

24、0-4怎iki壬1727.8324.301295.74192.15336.83347.35387.47中 板永 久 作 用22 SGik1225.200918.90127.22229.01229.18254.45可 變 作 用SQ1k （不計(jì)沖擊力）496.9158.81372.3382.41129.66155.36177.35屮 iSQik=0-7SQk347.8441.17260.6357.6990.76108.75124.15屮 2SQik=0-4SQk198.7623.52148.9332.9651.8662.1470.942Sjd =£ Ssik +07怎iki =1157

25、3.0441.171179.53184.91319.77337.93378.602Sd =送Eik十0-4弘i 11423.9623.521067.83160.18280.87291.32325.394.3截面幾何特性計(jì)算截面預(yù)應(yīng)力筋設(shè)置及編號(hào)如圖:曲NL'丸截面配筋如下表板內(nèi)截面配筋板號(hào)As2 mmAp2 mmasmmaPmmapsmmh0mmap s_ummh0_umm跨邊板12* 1622 鏟 15.250145102848131819中24133058中板12* 1622<ts15.2501439785312782324133058板號(hào)AsApasapapshoaps_u

26、h0_u2 mm2 mmmmmmmmmmmmmm1/4L邊板12* 162215.25014510284813181924133058中板12* 162s15.2501439785312782324133058板號(hào)AsApasapapsh0aps_Uh0_u距2 mm2 mmmmmmmmmmmmmm支 點(diǎn)h邊板12* 1624132215.2305850328204746287663中板12* 162215.25032318776327567524133058表中：As、Ap受拉區(qū)普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積;as、ap 受拉區(qū)普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)到受拉邊緣的距離;ho、h0_u -截面有

27、效高度;aps、ap s_u受拉區(qū)普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)到受拉邊緣的距離;（邊板:mm）其中ho_u、aps_u為承載能力極限狀態(tài)下的對(duì)應(yīng)參數(shù)值。仲板:堿db 一2401oKJ!,1匸g6bd Ap 1圖廠 1b-4frf Alfiri Al板 號(hào)截面換算截面面積矩Ao(m2)1。(m4)y ox(m)yp(m)ys(m)S3a-a(m3)S0b-b(m3)S)c-c(m3)邊 板跨中0.746800.084510.4330.3720.4670.109491/4L0.746800.084510.4330.3720.467距支點(diǎn)h0.746800.083700.4290.1930.4710.

28、102640.109490.08712中 板跨中0.578320.065330.4990.3080.4010.084950.07331/4L0.578320.065330.4990.3080.401距支點(diǎn)h0.578320.064950.4950.1320.4050.070470.08495|9|k630*注：截面配筋示意圖單位mm換算截面幾何特性?xún)艚孛鎺缀翁匦园逄?hào)截面凈截面An(m2)In(m4)ynx(m)yp(m)ys(m)邊板跨中0.716170.079950.4170.3880.4831/4L0.716170.079950.4170.3880.483距支點(diǎn)h0.716170.0809

29、20.4210.2010.479中板跨中0.554710.062910.4860.3210.4141/4L0.554710.062910.4860.3210.414距支點(diǎn)h0.554710.063330.4900.1370.410注:yox、ynx分別為換算截面和凈截面重心軸到板頂面距離。yp、An、I n 凈截面面積和抗彎慣距Io、So 換算截面面積和抗彎慣距、面積距對(duì)應(yīng) Soa-a: b=(0.368)0.422m ;對(duì)應(yīng)弘巾：b=(0.342)0.414m ;對(duì)應(yīng) -。:b=(0.32)0.4m，括號(hào)內(nèi)、外數(shù)字分別用于中、邊板。5持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)計(jì)算5.1正截面抗彎承載能力荷載基

30、本組合表達(dá)式億 Msd "o 住 YGiMGik+YQiMQik通規(guī)4.1.6-1 式受壓區(qū)高度位于腹板中時(shí)，計(jì)算中應(yīng)考慮截面腹板受壓作用。 其正截面抗彎承載力應(yīng)符合:YoMd <Mud+dt/h0-X+(b'b)hh0-L I 2丿I 2丿預(yù)規(guī)5.2.3-2式fsdAs + fpdAp =fcdXbx +(b'f-b)h'f預(yù)規(guī)523-3式X盈h) =0.磯預(yù)應(yīng)力鋼筋采用鋼絞線，混凝土標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為C50查預(yù)規(guī)第5.2.1相對(duì)界限受壓區(qū)咼度E b =0.4 Oys 預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋截面重心到截面重心的距離截面極限承載能力計(jì)算板號(hào)截 面YoMd(kN m

31、)配筋h(mm)©h0(mm)x(mm)M ud(kN m)YoM d < M udAs(m2)Ap(m2)邊 板跨 中3015.86241330588193281123458.33滿(mǎn)足要求中 板跨 中2591.42241325028233291872842.52滿(mǎn)足要求5.2斜截面抗剪承載力驗(yàn)算521驗(yàn)算受彎構(gòu)件抗剪截面尺寸是否需進(jìn)行抗剪強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時(shí)，其計(jì)算位置按預(yù)規(guī)第5.2.6條規(guī)定采用距支座中心 h截面位置，斜截面水平投影長(zhǎng)度 C = O.6mho，經(jīng)2試算，斜截面受壓端正截面取距支點(diǎn)h位置處的剪力組合設(shè)計(jì)值Vd和相應(yīng)的彎矩組合設(shè)計(jì)值Md，計(jì)算廣

32、義剪跨比.剪跨比計(jì)算如表5-2所示為:剪跨比計(jì)算板號(hào)YoMd(kN m)YoVd(kN)h(m)mC(m)邊板631.68682.510.6631.3960.56中板556.48607.090.6751.3580.5511Vd11 .J11h/2c斜截面頂點(diǎn)距支座中心位置C +匕7，符合假定。2受彎構(gòu)件抗剪截面應(yīng)符合預(yù)規(guī)第 5.2.9條要求:YoVd <Vr =0.5M10'f?地預(yù)規(guī)529式式中混凝土 C50的fcuk=50Mpa , b偏安全的取近支點(diǎn)h處肋寬，Vr計(jì)算結(jié)果如表5-3所示:表5-3板號(hào)fcu k(MPa)b(m)h。(m)V R(kN)YoVd(kN)邊板50

33、0.40.663956.38682.51中板500.320.675778.95607.09根據(jù)預(yù)規(guī)第5.2.10條，當(dāng)YoVdM0.5>d0%2ftdb.h0時(shí)可不進(jìn)行抗剪承載力計(jì)算，箍筋按構(gòu)造配筋。式中混凝土 C50的ftd =1.83 Mpa，預(yù)應(yīng)力提高系數(shù) J =1.25。對(duì)于板式結(jié)構(gòu)，公式5210右邊計(jì)算值可乘以1.25的提高系數(shù)，計(jì)算結(jié)果如表5-4所示:表5-4板號(hào)ftd(MP a)b(m)h。(m)口2V R(kN)LVd(kN)邊板1.830.40.6631.25379.15682.51中板1.830.320.6751.25308.81607.09由結(jié)果知不滿(mǎn)足預(yù)規(guī)第5.2

34、.10條要求，須進(jìn)行斜截面抗剪計(jì)算。根據(jù)預(yù)規(guī)，斜截面抗剪須滿(mǎn)足:YoVd <Vcs+Vsb+Vpb預(yù)規(guī)5.2.7-1其中Vcs =%G2G30.45xi0'bh0/96PfXfsv預(yù)規(guī)527-2Vsb =0.75 天 10'fsdZAsbSi nQ預(yù)規(guī)527-33Vpb =0.75"0 fptApbSin®預(yù)規(guī)527-4Vcs計(jì)算如表5-5所示:表5-5板號(hào)«1«2«3b(mm)ho(mm)As2 (mm )Ap2 (mm )Pfcu,k(MPa)A SV2 (mm )Sv(mm)Psvfsv(MPa)Vcs(kN)邊板1

35、1.251.1400663241330581.11503141000.007852801057中板11.251.1320675241325021.44503141000.00982280997Vsb計(jì)算如表5-6所示:表5-6板號(hào)fsb(MP a)A sb(mm2)氏Vsb(kN)邊板280000中板280000Vpb計(jì)算如表5-7所示:表5-7板號(hào)f pb(MP a)A pb1(mm2)*1A pb2(mm2)弘2Vpb(kN)邊板126016683.313909296中板126013903.31 11129240剪力結(jié)果如表5-8所示:表5-8板號(hào)Vcs(kN)Vsb(kN)Vpb(kN)

36、Wd(kN)邊板10570296682.51中板9970240607.09斜截面抗剪承載力滿(mǎn)足預(yù)規(guī)527-1要求。6持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算根據(jù)預(yù)規(guī)第6.2.1，當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束控制應(yīng)力時(shí),應(yīng)該計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括前期的預(yù)應(yīng)力損失（摩擦損失W、錨具變形損失、混凝土彈性變形損失 ）和后期損失（鋼絞線應(yīng)力松弛C|5、混凝土收縮徐變引起的損失W6）,而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。6.1預(yù)應(yīng)力鋼束應(yīng)力損失計(jì)算 6.1.1張拉控制應(yīng)力按預(yù)規(guī)第6.1.3條，采用鋼絞線的張拉控制值:bcon =0.75 fp k =0.75x1

37、860 =1395 Mpa6.1.2各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失 1）根據(jù)預(yù)規(guī)第622后張法構(gòu)件張拉時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間 的摩擦產(chǎn)生的應(yīng)力損失，按照下式計(jì)算b|1Rcon1d 咲）其中卩一一預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)，取卩=0.225。k管道每米的局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，取k= 0.0015。表6-1b|1計(jì)算表束號(hào)跨中1/4Lh（距支點(diǎn)）N142.132.26.3N242.132.26.3N368.759.02.4N468.759.02.42）錨具變形及鋼筋回縮產(chǎn)生的應(yīng)力損失由預(yù)規(guī)6.2.3 :后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力曲線鋼筋由錨具變形、鋼筋回 縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。

38、反摩擦影響長(zhǎng)度:If =fe Ap< EPc -cj-|預(yù)規(guī)D.0.2-1式式中紅一張拉端錨具變形、鋼筋回縮值（mm,查預(yù)規(guī)表6.2.3，對(duì)于夾片錨具（無(wú)頂壓時(shí)）AL = 6mm ;本例為兩端張拉，2乩=12mm 1 取半。試算后有 lf >1，也b'x（b'|2）二也'-2x'Abd表6-2b|2計(jì)算表鋼束號(hào)G"。一O"lAbdIfAct'Act 'x(L|2)(MP a)(MP a/mm)mm(MPa)跨中1/4Lh（距支座）N1、N242.10.0042916505.8161.477.2118.6151.8N

39、3、N468.70.0069812945.2187.650.2117.4171.83）混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失根據(jù)預(yù)規(guī)第625條，后張法混凝土構(gòu)件當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先 張拉的鋼筋張拉后批鋼筋所引起的混凝土彈性壓縮的預(yù)應(yīng)力損失可按下式計(jì)算:式中在計(jì)算截面先張拉的鋼筋重心處,由后張拉各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（MPa）My0eyi式中 NyO、Myo分別為鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向軸力和彎矩eyi計(jì)算截面上鋼束重心到截面重心的距離。S 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝彈性模量的比值二19啤=5.653.45X104本例中采用逐根張拉鋼束，預(yù)制時(shí)張拉 N1N4,張拉順序?yàn)镹1 N4N2、N3,計(jì)算時(shí)從最后

40、張拉的一束逐步向前推進(jìn)。以邊板跨中截面為例:邊板中跨截面b |4計(jì)算表格表6-32 2 2An = 0.71617m , AAyi = 8.34cm，也Ay2 = 6.95cm ,4In =0.07995m ， yn = 0.417m，a Ep = 5.65鋼束號(hào)錨固時(shí)預(yù)加縱向軸力Z Ny0(kN)eyi(cm)M y0(kN m)送M y0(kN m)1計(jì)算應(yīng)力1損失 鋼束 號(hào)eyi(cm)C7l4 =ttEp送 gpc(MP a)錨固應(yīng)力oyAAyi(kN)cos aNy0(kN)y Ny0代y My0e乙In合計(jì)(MPa)N31276.1886.91.00886.9886.932.328

41、6.5286.5N244.31.241.592.8316N21275.71063.91.001063.91950.844.3471.3757.8N432.32.723.065.7832.7N41276.1886.91.00886.92837.732.3286.51044.3N144.33.965.799.7555.1N11275.71063.91.001063.93901.644.3471.31515.6一一一一一一表6-4其它截面照此計(jì)算，結(jié)果列于下表:b|4計(jì)算表束號(hào)邊板中板跨中1l4h（距支點(diǎn)）跨中丄L4h（距支點(diǎn)）N155.153.131.146.74526.5N21615.35.51

42、3.312.74.5N3000000N432.731.613.6282713.45）預(yù)應(yīng)力鋼筋的松弛引起的應(yīng)力損失根據(jù)預(yù)規(guī)第6.2.6-1有：bl5/ 、0.52電-0.26 bf Pkpe /式中屮張拉系數(shù)，一次張拉取屮=1；Z 鋼筋松弛系數(shù)，本例采用n級(jí)松弛（低松弛）鋼絞線，取匸=0.3 ;bPe傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，查預(yù)規(guī)表 6.2.8，對(duì)后張法構(gòu)件,bpe "con 一b| 1 -b 2 -b 4表6-5束號(hào)邊板中板跨中1l4h（距支點(diǎn)）跨中丄L4h（距支點(diǎn)）N129.726.127.930.827.128.5N234.830.831.135.231.131.3N337.02

43、9.529.837.029.529.8N432.725.628.133.326.128.1CT 15計(jì)算表6）混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失按預(yù)規(guī)第627條計(jì)算:0.9 Ep 耳5營(yíng)0)+%pbpc%u,t0)l 二1+15P”P(pán) ps預(yù)規(guī)6.2.7-1 式式中混凝土收縮和徐變系數(shù)終極值E汽3。冶。）假定環(huán)境年平均相對(duì)濕度RH=80%預(yù)應(yīng)力筋傳力錨固齡期為7d,加載齡期為90d。理論厚度邊板空0721 = 176mmu 8.194出祐 -2A 2X0.5551 中板 h =159mmu 6.997查預(yù)規(guī)表6.2.7直線內(nèi)插得，中板軋傘7廠0.28咒10'、%,7廠2.22 ；邊板滋,7

44、0.2700亠、,”,7廠2.19。表值對(duì)C50及以上混凝土，表列值應(yīng)乘任4 =1，式中 C50的 fck =32.4MPa計(jì)算縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，按bpc巴+叢電yp，NpMpAp計(jì)算，此時(shí)預(yù)應(yīng)力損失，考慮錨固鋼筋時(shí)（第Aj I j一批）的損失，bp "con -W % -巧4，根據(jù)施工情況考慮自重影響。表6-6表6-7bpc計(jì)算表板號(hào)截面M G1k(kN m)N pi epi(kN m)Np(kN)NpAj(MPaN p0e pO M G1KIyoI 0(MPab pc(MPa邊板跨中869.221442.53717.45.23.18.31l4651.921400.73604.45.04.09.1fck距支點(diǎn)h162.47732.83630.65.12.37.4中板跨中669.24977.03050.05.51.87.31l4501.93949.22958.