USB厭氧反應(yīng)器

1、UASB厭氧反應(yīng)器厭氧生物處理作為利用厭氧性微生物的代謝特性，在毋需提供外源能量的條件下，以被還原有機物作為受氫體，同時產(chǎn)生有能源價值的甲烷氣體。厭氧生物處理法不僅適用于高濃度有機廢水，進水BOD最高濃度可達數(shù)萬mg/l，也可適用于低濃度有機廢水，如城市污水等。一、引言厭氧生物處理過程能耗低；有機容積負(fù)荷高，一般為510kgCOD/m3.d，最高的可達30-50kgCOD/m3.d；剩余污泥量少；厭氧菌對營養(yǎng)需求低、耐毒性強、可降解的有機物分子量高；耐沖擊負(fù)荷能力強；產(chǎn)出的沼氣是一種清潔能源。 在全社會提倡循環(huán)經(jīng)濟，關(guān)注工業(yè)廢棄物實施資源化再生利用的今天，厭氧生物處理顯然是能夠使污水資源化的優(yōu)

2、選工藝。近年來，污水厭氧處理工藝發(fā)展十分迅速，各種新工藝、新方法不斷出現(xiàn)，包括有厭氧接觸法、升流式厭氧污泥床、檔板式厭氧法、厭氧生物濾池、厭氧膨脹床和流化床，以及第三代厭氧工藝EGSB和IC厭氧反應(yīng)器，發(fā)展十分迅速。 而升流式厭氧污泥床UASB( Up-flow Anaerobic Sludge Bed，注：以下簡稱UASB）工藝由于具有厭氧過濾及厭氧活性污泥法的雙重特點，作為能夠?qū)⑽鬯械奈廴疚镛D(zhuǎn)化成再生清潔能源沼氣的一項技術(shù)。對于不同含固量污水的適應(yīng)性也強，且其結(jié)構(gòu)、運行操作維護管理相對簡單，造價也相對較低，技術(shù)已經(jīng)成熟，正日益受到污水處理業(yè)界的重視，得到廣泛的歡迎和應(yīng)用。 本文試圖就UA

3、SB的運行機理和工藝特征以及UASB的設(shè)計啟動等方面作一簡要闡述。 二、UASB的由來1971年荷蘭瓦格寧根（Wageningen）農(nóng)業(yè)大學(xué)拉丁格（Lettinga）教授通過物理結(jié)構(gòu)設(shè)計，利用重力場對不同密度物質(zhì)作用的差異，發(fā)明了三相分離器。使活性污泥停留時間與廢水停留時間分離，形成了上流式厭氧污泥床（UASB）反應(yīng)器的雛型。1974年荷蘭CSM公司在其6m3反應(yīng)器處理甜菜制糖廢水時，發(fā)現(xiàn)了活性污泥自身固定化機制形成的生物聚體結(jié)構(gòu)，即顆粒污泥（granular sludge）。顆粒污泥的出現(xiàn)，不僅促進了以UASB為代表的第二代厭氧反應(yīng)器的應(yīng)用和發(fā)展，而且還為第三代厭氧反應(yīng)器的誕生奠定了基礎(chǔ)。

4、三、UASB工作原理基本原理UASB由污泥反應(yīng)區(qū)、氣液固三相分離器（包括沉淀區(qū)）和氣室三部分組成。在底部反應(yīng)區(qū)內(nèi)存留大量厭氧污泥，具有良好的沉淀性能和凝聚性能的污泥在下部形成污泥層。要處理的污水從厭氧污泥床底部流入與污泥層中污泥進行混合接觸，污泥中的微生物分解污水中的有機物，把它轉(zhuǎn)化為沼氣。沼氣以微小氣泡形式不斷放出，微小氣泡在上升過程中，不斷合并，逐漸形成較大的氣泡，在污泥床上部由于沼氣的攪動形成一個污泥濃度較稀薄的污泥和水一起上升進入三相分離器，沼氣碰到分離器下部的反射板時，折向反射板的四周，然后穿過水層進入氣室，集中在氣室沼氣，用導(dǎo)管導(dǎo)出，固液混合液經(jīng)過反射進入三相分離器的沉淀區(qū)，污水中

5、的污泥發(fā)生絮凝，顆粒逐漸增大，并在重力作用下沉降。沉淀至斜壁上的污泥沿著斜壁滑回厭氧反應(yīng)區(qū)內(nèi)，使反應(yīng)區(qū)內(nèi)積累大量的污泥，與污泥分離后的處理出水從沉淀區(qū)溢流堰上部溢出，然后排出污泥床。 基本出要求有： （1）為污泥絮凝提供有利的物理、化學(xué)和力學(xué)條件，使厭氧污泥獲得并保持良好的沉淀性能； （2）良好的污泥床?？尚纬梢环N相當(dāng)穩(wěn)定的生物相，保持特定的微生態(tài)環(huán)境，能抵抗較強的擾動力，較大的絮體具有良好的沉淀性能，從而提高設(shè)備內(nèi)的污泥濃度； （3）通過在污泥床設(shè)備內(nèi)設(shè)置一個沉淀區(qū)，使污泥細(xì)顆粒在沉淀區(qū)的污泥層內(nèi)進一步絮凝和沉淀，然后回流入污泥床內(nèi)。 四、UASB內(nèi)的流態(tài)和污泥分布1.原理分析介紹UASB內(nèi)

6、的流態(tài)相當(dāng)復(fù)雜，反應(yīng)區(qū)內(nèi)的流態(tài)與產(chǎn)氣量和反應(yīng)區(qū)高度相關(guān)，一般來說，反應(yīng)區(qū)下部污泥層內(nèi)，由于產(chǎn)氣的結(jié)果，部分?jǐn)嗝嫱ㄟ^的氣量較多，形成一股上升的氣流，帶動部分混合液（指污泥與水）作向上運動。與此同時，這股氣、水流周圍的介質(zhì)則向下運動，造成逆向混合，這種流態(tài)造成水的短流。在遠(yuǎn)離這股上升氣、水流的地方容易形成死角。在這些死角處也具有一定的產(chǎn)氣量，形成污泥和水的緩慢而微弱的混合，所以說在污泥層內(nèi)形成不同程度的混合區(qū)，這些混合區(qū)的大小與短流程度有關(guān)。懸浮層內(nèi)混合液，由于氣體幣的運動帶動液體以較高速度上升和下降，形成較強的混合。在產(chǎn)氣量較少的情況下，有時污泥層與懸浮層有明顯的界線，而在產(chǎn)氣量較多的情況下，這

7、個界面不明顯。有關(guān)試驗表明，在沉淀區(qū)內(nèi)水流呈推流式，但沉淀區(qū)仍然還有死區(qū)和混合區(qū)。 UASB內(nèi)污泥濃度與設(shè)備的有機負(fù)荷率有關(guān)。是處理制糖廢水試驗時，UASB內(nèi)污泥分布與負(fù)荷的關(guān)系。從圖中可看出污泥層污泥濃度比懸浮層污泥濃度高，懸浮層的上下部分污泥濃度差較小，說明接近完全混合型流態(tài)，反應(yīng)區(qū)內(nèi)污泥的頒，當(dāng)有機負(fù)荷很高時污泥層和懸浮層分界不明顯。試驗表明，污水通過底部0406m的高度，已有90的有機物被轉(zhuǎn)化。由此可見厭氧污泥具有極高的活性，改變了長期以來認(rèn)為厭氧處理過程進行緩慢的概念。在厭氧污泥中，積累有大量高活性的厭氧污泥是這種設(shè)備具有巨大處理能力的主要原因，而這又歸于污泥具有良好的沉淀性能。 U

8、ASB具有高的容積有機負(fù)荷率，其主要原因是設(shè)備內(nèi)，特別是污泥層內(nèi)保有大量的厭氧污泥。工藝的穩(wěn)定性和高效性很大程度上取決于生成具有優(yōu)良沉降性能和很高甲烷活性的污泥，尤其是顆粒狀污泥。與此相反，如果反應(yīng)區(qū)內(nèi)的污泥以松散的絮凝狀體存在，往往出現(xiàn)污泥上浮流失，使UASB不能在較高的負(fù)荷下穩(wěn)定運行。 2.三個運行期根據(jù)UASB內(nèi)污泥形成的形態(tài)和達到的COD容積負(fù)荷，可以將污泥顆粒化過程大致分為三個運行期： （1）接種啟動期：從接種污泥開始到污泥床內(nèi)的COD容積負(fù)荷達到5kgCOD/m3d左右，此運行期污泥沉降性能一般； （2）顆粒污泥形成期：這一運行期的特點是有小顆粒污泥開始出現(xiàn)，當(dāng)污泥床內(nèi)的總SS量和

9、總VSS量降至最低時本運行期即告結(jié)束，這一運行期污泥沉降性能不太好； （3）顆粒污泥成熟期：這一運行期的特點是顆粒污泥大量形成，由下至上逐步充滿整個UASB。當(dāng)污泥床容積負(fù)荷達到16kgCOD/m3d以上時，可以認(rèn)為顆粒污泥已培養(yǎng)成熟。該運行期污泥沉降性很好。 五、外設(shè)沉淀池防止污泥流失在UASB內(nèi)雖有氣液固三相分離器，混合液進入沉淀區(qū)前已把氣體分離，但由于沉淀區(qū)內(nèi)的污泥仍具有較高的產(chǎn)甲烷活性，繼續(xù)在沉淀區(qū)內(nèi)產(chǎn)氣；或者由于沖擊負(fù)荷及水質(zhì)突然變化，可能使反應(yīng)區(qū)內(nèi)污泥膨脹，結(jié)果沉淀區(qū)固液分離不佳，發(fā)生污泥流失而影響了水質(zhì)和污泥床中污泥濃度。為了減少出水所帶的懸浮物進入水體，外部另設(shè)一沉淀池，沉淀下

10、來的污泥回流到污泥床內(nèi)。 設(shè)置外部沉淀池的好處是： （1）污泥回流可加速污泥的積累，縮短啟動周期； （2）去除懸浮物，改善出水水質(zhì)； （3）當(dāng)偶爾發(fā)生大量漂泥時，提高了可見性，能夠及時回收污泥保持工藝的穩(wěn)定性； （4）回流污泥可作進一步分解，可減少剩余污泥量。 六、UASB的設(shè)計1.基本設(shè)計UASB的工藝設(shè)計主要是計算UASB的容積、產(chǎn)氣量、剩余污泥量、營養(yǎng)需求的平衡量。 UASB的池形狀有圓形、方形、矩形。污泥床高度一般為38m，多用鋼筋混凝土建造。當(dāng)污水有機物濃度比較高時，需要的沉淀區(qū)與反應(yīng)區(qū)的容積比值小，反應(yīng)區(qū)的面積可采用與沉淀區(qū)相同的面積和池形。當(dāng)污水有機物濃度低時，需要的沉淀面積大，

11、為了保證反應(yīng)區(qū)的一定高度，反應(yīng)區(qū)的面積不能太大時，則可采用反應(yīng)區(qū)的面積小于沉淀區(qū)，即污泥床上部面積大于下部的池形。 2.滿足要求氣液固三相分離器是UASB的重要組成部分，它對污泥床的正常運行和獲良好的出水水質(zhì)起十分重要的作用，因此設(shè)計時應(yīng)給予特別的重視。根據(jù)經(jīng)驗，三相分離器應(yīng)滿足以下幾點要求： 1、混和液進入沉淀區(qū)之關(guān)，必須將其中的氣泡予以脫出，防止氣泡進入沉淀區(qū)影響沉淀； 2、沉淀器斜壁角度約可大于45度角； 3、沉淀區(qū)的表面水力負(fù)荷應(yīng)在0.7m3/m2.h以下，進入沉淀區(qū)前，通過沉淀槽低縫的流速不大于2m/m2.h； 4、處于集氣器的液一氣界面上的污泥要很好地使之浸沒于水中； 5、應(yīng)防止集

12、氣器內(nèi)產(chǎn)生大量泡沫。 第2、3兩個條件可以通過適當(dāng)選擇沉淀器的深度面積比來加以滿足。 對于低濃度污水，主要用限制表面水力負(fù)荷來控制；對于中等濃度和高濃度污水，在極高負(fù)荷下，單位橫截面上釋放的氣體體積可能成為一個臨界指標(biāo)。但是直到現(xiàn)在國內(nèi)外所取得的成果表明，只要負(fù)荷率不超過20kgCOD/m3.d，UASB高度尚未見到有大于10m的報道，第三代厭氧反應(yīng)器除外。 污泥與液體的分離基于污泥絮凝、沉淀和過濾作用。所以在運行操作過程中，應(yīng)該盡可能創(chuàng)造污泥能夠形成絮凝沉降的水力條件，使污泥具有良好的絮凝、沉淀性能，不僅對于分離器的工作是具有重要意義，對于整個有機物去除率更加至關(guān)重要。 特別要注意避免氣泡進

13、入沉淀區(qū)，要使固液進入沉淀區(qū)之前就與氣泡很好分離。在氣液表面上形成浮渣能迫使一些氣泡進入沉淀區(qū)，所以在設(shè)計中必須事先就考慮到： （1）采用適當(dāng)?shù)募夹g(shù)措施，盡可能避免浮渣的形成條件，防范浮渣層的形成； （2）必須要有沖散浮渣的設(shè)施或裝置，在污泥反應(yīng)區(qū)一旦出現(xiàn)浮渣的情況下，能夠及時破壞浮渣層的形成，或能夠及時排除浮渣。 如上所述，UASB中污水與污泥的混合是靠上升的水流和發(fā)酵過程中產(chǎn)生的氣泡來完成的。因此，一般采用多點進水，使進水均勻地分布在床斷面上，其中的關(guān)鍵是要均勻勻速、勻量。 UASB容積的計算一般按有機物容積負(fù)荷或水力停留時間進行。設(shè)計時可通過試驗決定參數(shù)或參考同類廢水的設(shè)計和運行參數(shù)。

14、3.UASB反應(yīng)器的設(shè)計計算3.1 設(shè)計參數(shù)(1) 污泥參數(shù)設(shè)計溫度T=25容積負(fù)荷NV=8.5kgCOD/(m3.d) 污泥為顆粒狀污泥產(chǎn)率0.1kgMLSS/kgCOD,產(chǎn)氣率0.5m3/kgCOD (2) 設(shè)計水量Q=2800m3/d=116.67m3/h=0.032 m3/s。(3) 水質(zhì)指標(biāo)表5 UASB反應(yīng)器進出水水質(zhì)指標(biāo)水 質(zhì) 指 標(biāo)COD（L）BOD（L）SS（L）進 水 水 質(zhì)37352340568設(shè)計去除率85%90%/設(shè)計出水水質(zhì)5602345683.2 UASB反應(yīng)器容積及主要工藝尺寸的確定(1) UASB反應(yīng)器容積的確定 本設(shè)計采用容積負(fù)荷法確立其容積V V=QS0/

15、NV V反應(yīng)器的有效容積(m3)S0進水有機物濃度(kgCOD/L)V=34003.735/8.5=1494m3 取有效容積系數(shù)為0.8,則實際體積為1868m3(2) 主要構(gòu)造尺寸的確定UASB反應(yīng)器采用圓形池子，布水均勻，處理效果好。取水力負(fù)荷q1=0.6m3/（m2·d） 反應(yīng)器表面積 A=Q/q1=141.67/0.6=236.12m2 反應(yīng)器高度 H=V/A=1868/236.12=7.9m 取H=8m采用4座相同的UASB反應(yīng)器，則每個單池面積A1為：A1=A/4=236.12/4=59.03m2 取D=9m則實際橫截面積 A2=3.14D2/4=63.6 m2 實際表面

16、水力負(fù)荷 q1=Q/4A2=141.67/563.6=0.56q1在0.51.5m/h之間，符合設(shè)計要求。3.3 UASB進水配水系統(tǒng)設(shè)計(1) 設(shè)計原則 進水必須要反應(yīng)器底部均勻分布，確保各單位面積進水量基本相等，防止短路和表面負(fù)荷不均； 應(yīng)滿足污泥床水力攪拌需要，要同時考慮水力攪拌和產(chǎn)生的沼氣攪拌； 易于觀察進水管的堵塞現(xiàn)象，如果發(fā)生堵塞易于清除。本設(shè)計采用圓形布水器，每個UASB反應(yīng)器設(shè)30個布水點。(2) 設(shè)計參數(shù)每個池子的流量 Q1=141.67/4=35.42m3/h(3) 設(shè)計計算查有關(guān)數(shù)據(jù)6，對顆粒污泥來說，容積負(fù)荷大于4m3/(m2.h)時，每個進水口的負(fù)荷須大于2m2 則

17、布水孔個數(shù)n必須滿足 D2/4/n>2 即n<D2/8=3.1499/8=32 取n=30個 則 每個進水口負(fù)荷 a=D2/4/n=3.1499/4/30=2.12m2 可設(shè)3個圓環(huán)，最里面的圓環(huán)設(shè)5個孔口，中間設(shè)10個，最外圍設(shè)15個，其草圖見圖4 內(nèi)圈5個孔口設(shè)計 服務(wù)面積： S1=52.12=10.6m2折合為服務(wù)圓的直徑為： 用此直徑用一個虛圓，在該圓內(nèi)等分虛圓面積處設(shè)一實圓環(huán)，其上布5個孔口則圓環(huán)的直徑計算如下： 3.14d12/4=S1/2 中圈10個孔口設(shè)計 服務(wù)面積： S1=102.12=21.2m2 折合為服務(wù)圓的直徑為： 則中間圓環(huán)的直徑計算如下：3.14(6.

18、362d22)/4=S2/2 則 d2=5.2m 外圈15個孔口設(shè)計 服務(wù)面積： S3=152.12=31.8m2 折合為服務(wù)圓的直徑為 則中間圓環(huán)的直徑計算如下：3.14(92d32)=S3/2 則 d3=7.8m布水點距反應(yīng)器池底120mm；孔口徑15cm 圖4 UASB布水系統(tǒng)示意圖3.4 三相分離器的設(shè)計(1) 設(shè)計說明 UASB的重要構(gòu)造是指反應(yīng)器內(nèi)三相分離器的構(gòu)造，三相分離器的設(shè)計直接影響氣、液、固三相在反應(yīng)器內(nèi)的分離效果和反應(yīng)器的處理效果。對污泥床的正常運行和獲得良好的出水水質(zhì)起十分重要的作用，根據(jù)已有的研究和工程經(jīng)驗， 三相分離器應(yīng)滿足以下幾點要求：沉淀區(qū)的表面水力負(fù)荷<

19、1.0m/h；三相分離器集氣罩頂以上的覆蓋水深可采用0.51.0m；沉淀區(qū)四壁傾斜角度應(yīng)在45º60º之間，使污泥不積聚，盡快落入反應(yīng)區(qū)內(nèi)；沉淀區(qū)斜面高度約為0.51.0m；進入沉淀區(qū)前，沉淀槽底縫隙的流速2m/h；總沉淀水深應(yīng)1.5m；水力停留時間介于1.52h；分離氣體的擋板與分離器壁重疊在20mm以上；以上條件如能滿足，則可達到良好的分離效果。(2) 設(shè)計計算本設(shè)計采用無導(dǎo)流板的三相分 沉淀區(qū)的設(shè)計沉淀器（集氣罩）斜壁傾角 =50°沉淀區(qū)面積： A=3.14D2/4=63.6m2表面水力負(fù)荷q=Q/A=141.67/(463.6)=0.56m3/(m2.h)

20、<1.0 m3/(m2.h) 符合要求 回流縫設(shè)計 h2的取值范圍為0.51.0m, h1一般取0.5 取h1=0.5m h2=0.7m h3=2.4m 依據(jù)圖8中幾何關(guān)系，則 b1=h3/tanb1下三角集氣罩底水平寬度，下三角集氣罩斜面的水平夾角h3下三角集氣罩的垂直高度，mb1=2.4/tan50=2.0m b2=b2b1=922.0=5.0m下三角集氣罩之間的污泥回流縫中混合液的上升流速v1,可用下式計算：V1=Q1/S1=4Q1/3.14b2Q1反應(yīng)器中廢水流量（m3/s）S1下三角形集氣罩回流縫面積（m2） 符合要求上下三角形集氣罩之間回流縫流速v2的計算： V2=Q1/S2

21、S2上三角形集氣罩回流縫面積（m2）CE上三角形集氣罩回流縫的寬度，CE>0.2m 取CE=1.0mCF上三角形集氣罩底寬，取CF=6.0mEH=CEsin50=1.0sin50=0.766mEQ=CF+2EH=6.0+21.0sin50=7.53mS2=3.14(CF+EQ).CE/2=3.14(6.0+7.53) 1.0/2=21.24m2v2=141.67/4/21.24=1.67m/h v2<v1<2.0m/h , 符合要求確定上下集氣罩相對位置及尺寸 BC=CE/cos50=1.0/cos50=1.556m HG=(CFb2)/2=0.5m EG=EH+HG=1.2

22、66m AE=EG/sin40=1.266/sin40=1.97m BE=CEtan50=1.19m AB=AEBE=0.78m DI=CDsin50=ABsin50=0.778sin50=0.596mh4=AD+DI=BC+DI=2.15mh5=1.0m3.5氣液分離設(shè)計 由圖5可知，欲達到氣液分離的目的，上、下兩組三角形集氣罩的斜邊必須重疊，重疊的水平距離（AB的水平投影）越大，氣體分離效果越好，去除氣泡的直徑越小，對沉淀區(qū)固液分離效果的影響越小，所以，重疊量的大小是決定氣液分離效果好壞的關(guān)鍵。由反應(yīng)區(qū)上升的水流從下三角形集氣罩回流縫過渡到上三角形集氣罩回流縫再進入沉淀區(qū)，其水流狀態(tài)比較復(fù)

23、雜。當(dāng)混合液上升到A點后將沿著AB方向斜面流動，并設(shè)流速為va，同時假定A點的氣泡以速度Vb垂直上升，所以氣泡的運動軌跡將沿著va和vb合成速度的方向運動，根據(jù)速度合成的平行四邊形法則，則有：要使氣泡分離后進入沉淀區(qū)的必要條件是：在消化溫度為25，沼氣密度=1.12g/L；水的密度=997.0449kg/m3；水的運動粘滯系數(shù)v=0.0089×10-4m2/s；取氣泡直徑d=0.01cm根據(jù)斯托克斯（Stokes）公式可得氣體上升速度vb為vb氣泡上升速度（cm/s）g重力加速度（cm/s2）碰撞系數(shù)，取0.95廢水的動力粘度系數(shù)，g/(cm.s) =v水流速度,校核： ， 故設(shè)計滿

24、足要求。圖5 三相分離器設(shè)計計算草圖3.6 排泥系統(tǒng)設(shè)計每日產(chǎn)泥量為=3735×0.85×0.1×3400×103=1079MLSS/d則 每個UASB每日產(chǎn)泥量為W=1097/4=269.75MLSS/d可用200mm的排泥管，每天排泥一次。3.7 產(chǎn)氣量計算每日產(chǎn)氣量 G=3726×0.85×0.5×3400×103 =5397 m3/d=224.9 m3/h 儲氣柜容積一般按照日產(chǎn)氣量的25%40%設(shè)計，大型的消化系統(tǒng)取高值，小型的取低值，本設(shè)計取38%。儲氣柜的壓力一般為23KPa，不宜太大。3.8 加熱系

25、統(tǒng)設(shè)進水溫度為15°C，反應(yīng)器的設(shè)計溫度為25°C。那么所需要的熱量：QH= dF. F.( trt) . qv / QH加熱廢水需要的熱量，KJ/h； dF廢水的相對密度，按1計算； F廢水的比熱容，kJ/(kg.K)；qv廢水的流量，m3/htr反應(yīng)器內(nèi)的溫度，°Ct廢水加熱前的溫度，°C熱效率，可取為0.85所以 QH=4.21(2515) 141.67/0.85=7000KJ/h每天沼氣的產(chǎn)量為5397 m3，其主要成分是甲烷，沼氣的平均熱值為22.7 KJ/L每小時的甲烷總熱量為：（5397/24）22.7103=5.1106 KJ/h，因此足

26、夠加熱廢水所需要的熱量。七、UASB的啟動1、污泥的馴化UASB設(shè)備啟動的難點是獲得大量沉降性能良好的厭氧顆粒污泥。最好的辦法加以馴化，一般需要36個月，如果靠設(shè)備自身積累，投產(chǎn)期最長可長達12年。實踐表明，投加少量的載體，有利于厭氧菌的附著，促進初期顆粒污泥的形成；比重大的絮狀污泥比輕的易于顆粒化；比甲烷活性高的厭氧污泥可縮短啟動期。 2、啟動操作要點（1）最好一次投加足夠量的接種污泥； （2）啟動初期從污泥床流出的污泥可以不予回流，以使特別輕的和細(xì)碎污泥跟懸浮物連續(xù)地從污泥床排出體外，使較重的活性污泥在床內(nèi)積累，并促進其增殖逐步達到顆粒化； （3）啟動開始廢水COD濃度較低時，未必就能讓污泥顆?；俣燃涌欤?（4）最初污泥負(fù)荷率一般在0.10.2kgCOD/kgTSS.d左右比較合適； （5）污水中原來存在的和厭氧分解出來的多種揮發(fā)酸未能有效分解之前，不應(yīng)隨意提高有機容積負(fù)荷，這需要跟蹤觀察和水樣化驗； （6）可降解的COD去除率達到7080左右時，可以逐步增加有機容積負(fù)荷率； （7）為促進污泥顆?；磻?yīng)區(qū)內(nèi)的最小空塔速度不可低于