一般地區(qū)懸臂式擋土墻程序自動化設(shè)計土壓力

1、一般地區(qū)懸臂式擋土墻程序自動化設(shè)計中鐵二局集團勘測設(shè)計院2011年6月24日目 錄一 、適用條件3二、編制依據(jù)3三、基本規(guī)定3四、常用設(shè)計參數(shù)3五、荷載51、鐵路荷載52、公路荷載6六、土壓力71、一般情況下砂性土的土壓力72、粘性土的綜合內(nèi)摩擦角143、地震土壓力14七、墻身截面尺寸的擬定151、墻踵板長度的估算152、墻趾板長度的估算17八、外部穩(wěn)定性驗算171、抗滑穩(wěn)定性檢算182、抗傾覆穩(wěn)定性檢算193、擋土墻基底合力偏心距e204、基底壓應(yīng)力20九、凸榫設(shè)計211、凸榫位置212、凸榫高度223凸榫寬度22十、墻身鋼筋混凝土配筋設(shè)計及構(gòu)造措施22十一、計算機語言編程流程圖26一 、適

2、用條件懸臂式擋土墻是一種輕型支擋建筑物，它是依靠墻身自重和墻底板以上填筑土體（包括荷載）的重量維持擋土墻的穩(wěn)定，適用于路基工程中兩線路并行不等高、節(jié)約征地、石料缺乏等填方地段。本項目中的懸臂式擋土墻適用的基本條件為一般地區(qū)的路肩擋土墻，Ag<0.2g,擋土墻的設(shè)計高度6m。二、編制依據(jù)1、公路路基設(shè)計規(guī)范（JTG D30-2004 ）2、鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（TB10025-2006）3、鐵路工程抗震設(shè)計規(guī)范（GB 50111-2006）4、公路工程抗震設(shè)計規(guī)范(JTJ 004-89)5、新型支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計與工程實例（第二版）6、鐵路工程設(shè)計技術(shù)手冊（路基）7、公路工程設(shè)計手冊（路基）

3、8、公路擋土墻設(shè)計與施工技術(shù)細則9、公路路基設(shè)計規(guī)范（JTG D30-2004）10、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB 50010-2010）11、混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計規(guī)范（GB1T 20476-2008）三、基本規(guī)定1、懸臂：懸臂背坡垂直；面坡傾斜，坡度為m=1:0.021:0.05。2、趾板：頂面與底面水平，厚度應(yīng)根據(jù)內(nèi)力計算及配筋需求確定。3、踵板：頂面及底面水平，厚度應(yīng)根據(jù)內(nèi)力計算及配筋需求確定。備注：本項目趾板厚度與踵板厚度可取為等厚度來設(shè)計，待后期程序具備優(yōu)先功能再進行變截面設(shè)計。四、常用設(shè)計參數(shù)支擋結(jié)構(gòu)建筑物設(shè)計應(yīng)做好工程地質(zhì)勘察工作，查明水文地質(zhì)工工程地質(zhì)條件，獲取設(shè)計中所需要的巖土物

4、理參數(shù)，其墻背填料的物理力學指標應(yīng)根據(jù)實驗資料確定，有經(jīng)驗時，可參照表1-1-1、表1-1-2中的數(shù)據(jù)選用。土與墻背之間的摩擦角根據(jù)墻背的粗糙程度、土質(zhì)和排水條件確定。有經(jīng)驗時，可按表1-2-1、表1-2-2中的數(shù)據(jù)選用?；啄Σ料禂?shù)，依基底粗糙程度、排水條件和土（巖）質(zhì)而定，無實驗資料時可參照表1-3-1、表1-3-2中的數(shù)據(jù)選用。摘自鐵路工程設(shè)計技術(shù)手冊（路基）（以下簡稱“設(shè)計手冊-鐵”）、鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（TB10025-2006 ）（以下簡稱“設(shè)計規(guī)范-鐵”）、公路路基設(shè)計規(guī)范（JTG D30-2004）（以下簡稱“設(shè)計規(guī)范-公”）。表1-1-1 墻背填料的物理力學指標 （設(shè)計

5、規(guī)范-鐵 P9）填土種類綜合內(nèi)摩擦角內(nèi)摩擦角重度（kN/m3）細粒土（有機土除外）墻高H6m35°18、19砂類土35°19、20碎石類土、礫石類土40°20、21不易風化的塊石類土45°21、22注：1 計算水位以下的填料重度采用浮重度；2 填料的重度可根據(jù)填料性質(zhì)和壓實等情況作適當修正；3 全風化巖石、特殊土的內(nèi)摩擦角、粘聚力宜根據(jù)試驗資料確定。 表1-1-2 墻背填料的物理力學指標 （設(shè)計規(guī)范-公 P34）填料種類綜合內(nèi)摩擦角內(nèi)摩擦角重度（kN/m3）粘性土墻高H6.0m35° 40°1718墻高H>6.0m30°

6、; 35°碎石、不易風化的塊石45° 50°1819大卵石、碎石類土、不易風化的巖石碎塊40° 45°1819小卵石、礫石、粗砂、石屑35° 40°1819中砂、細砂、砂質(zhì)土30° 35°1718注：填料重度可根據(jù)實測資料作適當修正，計算水位以下的填料重度采用浮重度。 表1-2-1 土與墻背間的摩擦角 （設(shè)計手冊-鐵 P342） 摩擦角（）墻身材料墻背土巖塊及粗粒土細粒土混凝土、鋼筋混凝土石砌體第二破裂面土體注：為土的內(nèi)摩擦角，為土的綜合內(nèi)摩擦角。1-2-2 土與墻背間的摩擦角 （設(shè)計規(guī)范-鐵 P9）墻身

7、材料墻背土巨粒土及粗粒土細粒土（有機土除外）混凝土或片石混凝土第二破裂面或假想墻背土體注：1 為土的內(nèi)摩擦角，為土的綜合內(nèi)摩擦角； 2 當按表計算>30°時，采用=30°。表1-3-1 基底摩擦系數(shù) （設(shè)計手冊-鐵 P342）地基土的分類摩擦系數(shù)軟塑粘土0.25硬塑粘土0.30砂粘土、粘砂土、半干硬的粘土0.300.40砂類土0.40碎石類土0.50軟質(zhì)巖0.400.60硬質(zhì)巖0.600.70表1-3-2 基底與地基間的摩擦系數(shù) （設(shè)計規(guī)范-鐵 P10）地基類別摩擦系數(shù)硬塑粘土0.250.30粉質(zhì)黏土、粉土、半干硬的黏土0.300.40砂類土0.300.40碎石類土0

8、.400.50軟質(zhì)巖0.400.60硬質(zhì)巖0.600.70五、荷載1、鐵路荷載表1-4-1 荷 載 分 類 (設(shè)計規(guī)范-鐵 P7)荷載分類荷載名稱主力墻背巖土主動土壓力墻身重力及位于擋土墻頂面上的恒載軌道及列車荷載產(chǎn)生的土壓力、離心力、搖擺力基底的法向反力及摩擦力常水位時靜水壓力和浮力附加力設(shè)計水位的靜水壓力和浮力水位退落時的動水壓力波浪壓力凍脹力和冰壓力特殊力地震力施工及臨時荷載其他特殊力 作用在擋土墻上的力應(yīng)按上表所列荷載進行組合。2、公路荷載表1-4-2 荷 載 分 類 (設(shè)計規(guī)范-公 P30)作用（或荷載）分類作用（或荷載）名稱永久作用（或荷載）擋土墻結(jié)構(gòu)重力填土（包括基礎(chǔ)襟邊以上土）

9、重力填土側(cè)壓力墻頂上的有效永久荷載墻頂與第二破裂面之間的有效荷載可變作用（或荷載）基本可變作用（或荷載）車輛荷載引起的土側(cè)壓力人群荷載、人群荷載引起的土側(cè)壓力施工荷載與各類型擋土墻施工有關(guān)的臨時荷載偶然作用（或荷載）地震作用力滑坡、泥石流作用力作用于墻頂護欄上的車輛碰撞力擋土墻設(shè)計時，應(yīng)相應(yīng)于各種設(shè)計狀態(tài)，對可能同時出現(xiàn)的作用(或荷載)，取其最不利情況，選擇表1-5所列組合。表1-5 常規(guī)荷載組合表 (設(shè)計規(guī)范-公 P31)組合作用（或荷載）名稱擋土墻結(jié)構(gòu)重力、墻頂上的有效永久荷載、填土重力、填土側(cè)壓力及其他永久作用(或荷載)相組合組合I與基本可變作用(或荷載)相組合組合與其他可變作用(或荷載

10、)相組合公路工程結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標準（GB/T 50283-99）規(guī)定：工程結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)設(shè)計，應(yīng)根據(jù)各自的特點，在基本組合、偶然組合中考慮一種或兩種效應(yīng)組合。其中第類作用組合適用于一般路肩擋土墻設(shè)計。六、土壓力 1、一般情況下砂性土的土壓力1.1、鐵路荷載作用下主動土壓力計算、荷載產(chǎn)生的土壓力：(鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范P21)鐵路路肩式擋土墻，軌道及列車荷載在立壁上產(chǎn)生的側(cè)向壓應(yīng)力和踵板上產(chǎn)生的豎向壓應(yīng)力，可按彈性理論計算。公路汽車荷載可按等效的均布荷載計算。 1)、荷載產(chǎn)生的水平土壓應(yīng)力 按下列公式計算：式中：荷載產(chǎn)生的水平土壓應(yīng)力（kPa）； 荷載內(nèi)邊緣至面板的距離（m）；

11、墻背距路肩的垂直距離（m）； 荷載換算土柱高（m）； 荷載換算寬度（m）。、通過對立臂土壓力各式積分得荷載在立臂墻各點的剪力：、通過對荷載在立臂墻各點的剪力積分得相應(yīng)的彎矩： 2)、踵板上荷載產(chǎn)生的豎向土壓力按下列公式計算： 式中：荷載在踵板上產(chǎn)生的垂直壓應(yīng)力（kPa）； 計算點至荷載中線的距離（m）； 懸臂板的高度。、通過對踵板上土壓力各式積分得相應(yīng)的剪力：式中：踵板端部距荷載中線的距離（m）、通過對墻踵板處各點剪力積分得相應(yīng)的彎矩： 式中：踵板端部距荷載中線的距離（m）、填料產(chǎn)生的土壓力：填料產(chǎn)生的土壓力按庫侖理論計算時，按第二破裂面計算。當?shù)诙屏衙娌荒苄纬蓵r，用墻踵下緣與墻頂內(nèi)緣的連線

12、作為假想墻背進行計算。計算擋土墻實際墻背和墻踵板的土壓力時，未計填料與板的摩擦力。1)、庫侖土壓力計算：(鐵路工程設(shè)計技術(shù)手冊（路基）P351 表23-9-11) ； ； B=B1+B2+B3備注：破裂角的計算公式中項，當或<90 º，取正號，當或>90 º時，取負號。 圖1-1庫倫理論計算模式 （ ）2）第二破裂面理論計算：(鐵路工程設(shè)計技術(shù)手冊（路基）P356 表23-10-1)當時，會出現(xiàn)第二破裂面。（為臨界傾斜角，） ； B=B1+B2+B3圖1-2 第二破裂面理論計算模式式中：Ea作用于擋土墻墻背上的主動土壓力（kN）； 土壓力作用點至所計算土層底邊的

13、豎直距離（m）；土壓力作用點至所計算土層底邊的水平距離（m）；主動土壓力系數(shù)； 墻后填料的重度（kN/m³）； 墻后砂性填料的內(nèi)摩擦角（°）； 過墻背頂點的豎直面與假想墻背的夾角；1.2、公路荷載作用下主動土壓力計算、庫侖土壓力計算 （公路擋土墻設(shè)計與施工技術(shù)細則P122） 破裂面交于附加均布荷載之內(nèi)的路肩式擋土墻，其主動土壓力可按下列公式計算： 圖1-3庫倫理論計算模式 （ ） , ；B=B1+B2+B3備注：破裂角計算公式中的項，<90°時，取正號；>90°時，取負號。式中：E作用于擋土墻墻背上的主動土壓力（kN）； 土壓力作用點至所計算

14、土層底邊的豎直距離（m）；土壓力作用點至所計算土層底邊的水平距離（m）；主動土壓力系數(shù)； 墻后填料的重度（kN/m³）； 附加均布荷載的換算土層厚度（m）； 墻后砂性填料的內(nèi)摩擦角（°）； 過墻背頂點的豎直面與假想墻背的夾角； 當為黏性土填料時，可用綜合內(nèi)摩擦角替代上式中的內(nèi)摩擦角，進行計算。、第二破裂面理論計算（公路擋土墻設(shè)計與施工技術(shù)細則P126）當時，會出現(xiàn)第二破裂面。（為臨界傾斜角，）路肩式擋土墻的第一破裂面、第二破裂面均交于附加荷載之內(nèi)時，按下列公式計算土壓力：圖1-4 第二破裂面理論計算模式1-第一破裂面；2-第二破裂面；3-假想墻背 ； ；B=B1+B2+B3

15、式中：作用于擋土墻墻背上的主動土壓力（kN）； 土壓力作用點至所計算土層底邊的豎直距離（m）；土壓力作用點至所計算土層底邊的水平距離（m）；主動土壓力系數(shù)； 墻后填料的重度（kN/m³） 附加均布荷載的換算土層厚度（m）； 墻后砂性填料的內(nèi)摩擦角（°）。1.3、擋墻內(nèi)力 1）立臂內(nèi)力式中：距墻z處立臂的剪力； 距墻頂z處立臂的彎矩；Z計算截面距墻頂距離； 列車、汽車等活載換算土柱高度；填料重度； 主動土壓力系數(shù)，詳見相關(guān)土壓力計算章節(jié)；2）踵板內(nèi)力 式中：-每延米墻趾板距墻趾端部為 -計算截面到墻趾板端部的距離； -墻趾板的平均厚度；-鋼筋砼重度； -填料重度；h- 墻趾板

16、埋置深度；3）趾板內(nèi)力 式中：每延米墻趾板距墻趾端部剪力和彎矩計算截面到墻趾板端部的距離； 墻趾板的平均厚度；鋼筋砼重度； 填料重度；H 墻趾板埋置深度； -墻趾板厚度；h-墻趾板埋深； -分別為墻趾、墻踵處地基壓力，具體計算詳見基地壓力章節(jié)；2、粘性土的綜合內(nèi)摩擦角當墻后填土為粘性土時，由于粘聚力的存在，對土壓力值有很大的影響，因此在計算中必須考慮粘聚力的影響。系統(tǒng)給出了一種考慮粘聚力影響的方法。目前，由于粘聚力的數(shù)值難于恰當?shù)卮_定，同時又缺乏按粘性土計算方法設(shè)計擋土墻的實踐經(jīng)驗，通常都采用換算內(nèi)摩擦角的方法來計算粘性土的主動土壓力。也就是將摩擦角的數(shù)值增大，把粘聚力的影響考慮在內(nèi)摩擦角的這

17、一參數(shù)中，然后按砂性土的公式計算主動土壓力。1、按土體抗剪強度相等原則：（鐵路工程設(shè)計手冊（路基）P417）2、按土壓力相等原則：（鐵路工程設(shè)計手冊(路基)P417）3、堤防規(guī)范中提供的換算內(nèi)摩擦角的公式：（堤防工程設(shè)計規(guī)范98-P37） 式中：內(nèi)摩擦角（°）；D換算內(nèi)摩擦角（°）；墻后填土容重（kN/m3）；C粘聚力（kPa）； H墻身高度（m）；備注：推薦使用土壓力抗剪強度相等和土壓力相等兩個公式。3、地震土壓力（鐵路工程抗震設(shè)計規(guī)范第條）庫倫土壓力在地震工況下使用時應(yīng)對其土的內(nèi)擦角、綜合內(nèi)摩擦角、墻背摩擦角和重度進行修正，修正公式如下： Ag地震角 0.1g、0.15

18、g0.2g0.3g0.4g水上水下表1-6 地震角 （鐵路工程抗震設(shè)計規(guī)范GB50111-2006）； 修正后的內(nèi)摩擦角；修正后的綜合內(nèi)摩擦角；修正后的土與墻背間的摩擦角；修正后的土容重；七、墻身截面尺寸的擬定根據(jù)構(gòu)造要求，參考以往成功的設(shè)計，初步擬定出試算的墻身截面尺寸，墻高是根據(jù)工程需要確定；墻頂寬可選用20cm。墻背取豎直面，墻面取1：0.021:0.05斜坡的傾斜面，因而定出立壁的截面尺寸。底板在于立壁相接處厚度為1/121/10H，而墻趾板與墻踵板端部厚度不小于30cm；其寬度可近似取0.60.8H，當?shù)叵滤桓呋蜍浫醯鼗鶗r，B值應(yīng)增大。1、墻踵板長度的估算一般情況下 有凸榫時 圖1

19、-5 墻踵板長度計算模式路肩墻，墻頂有均布荷載h0、立壁面坡為零時，如果墻面有坡度，上式中應(yīng)該加上修正長度,其計算式如下：以上各式中：滑動穩(wěn)定系數(shù)； 基底摩擦系數(shù)；填土重度； 活荷載的換算土層高； 主動土壓力水平分力； 作用于基底上的總垂直力（kN）； 重度修正系數(shù)，由于未考慮趾板及其上部土重對抗滑動的作用，因而將土的重度根據(jù)不同的和提高3%20%，見下表：表1-7 重度修正系數(shù) 新型支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計與工程實例P83重度（kN/m³）摩擦系數(shù)f0.300.350.400.450.500.600.700.841161.071.081.091.101.121.131.151.171.2018

20、1.051.061.071.081.091.111.121.141.16201.031.041.041.051.061.071.081.101.122、墻趾板長度的估算式中：=；=H；如果由B=+計算出的基底應(yīng)力>，或偏心距e>時，應(yīng)采取加寬基礎(chǔ)的方法加大，使其滿足要求八、外部穩(wěn)定性驗算趾板重力：趾板穩(wěn)定力矩：立臂重力：立臂穩(wěn)定力矩：踵板重力：踵板穩(wěn)定力矩：墻后填土自重： 墻后填土穩(wěn)定力矩： 式中：砼重度；底板厚度； 1、抗滑穩(wěn)定性檢算1.1抗滑穩(wěn)定系數(shù) (公路擋土墻設(shè)計與施工細則 P27)作用（或荷載）組合、： ；作用（或荷載）組合： ； 底板設(shè)凸榫時：滑動穩(wěn)定系數(shù)； 基底摩擦系

21、數(shù)；作用于基底上的總垂直力（kN）；墻身自重、墻踵板以上第二破裂面（或假想墻背）與墻背之間的土體（包括列車荷載）的重量和土壓力的豎向分量之和（kN）。墻趾板以上的土體重量通常忽略不計。主動土壓力的水平分量（kN）被動土壓力的水平分量（kN）備注：本項目中一般地區(qū)墻前被動土壓力可忽略不計，對于特殊地區(qū)的深埋基礎(chǔ)或矮擋墻須考慮墻前被動土壓力。1.2滑動穩(wěn)定方程：(公路擋土墻設(shè)計與施工細則 P27)作用于基底以上的重力（kN）； 墻后主動土壓力的豎向分量（kN）；墻后主動土壓力的水平（kN）； -基底傾角；主動、被動土壓力分項系數(shù)，按公路路基設(shè)計規(guī)范表-5選用?；着c地基間的摩擦系數(shù)，當缺乏可靠試驗

22、資料時，可按表1-3的規(guī)定選用。被動土壓力的水平分量（kN）； 備注：本項目中一般地區(qū)墻前被動土壓力可忽略不計，對于特殊地區(qū)的深埋基礎(chǔ)或矮擋墻須考慮墻前被動土壓力。2、抗傾覆穩(wěn)定性檢算作用（或荷載）組合、： ；作用（或荷載）組合： ； 1.1抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)(公路擋土墻設(shè)計與施工細則 P27)（不考慮車輛碰撞力）（考慮車輛碰撞力）-作用于基底上總豎直力，當浸水時除墻身所受浮力；-墻后主動土壓力水平分力合力； -墻后被動土壓力水平分力合力；-基底摩擦系數(shù)； -車輛碰撞力距墻趾的豎直距離；-墻頂所受車輛在水平方向每延米的荷載；-主動、被動土壓力分項系數(shù)，按公路路基設(shè)計規(guī)范表-5選用，當時，按不利作用

23、取，當時，按有利作用取。車輛荷載：公路項目中的抗傾覆計算過程中考慮墻頂護欄上的車輛碰撞力，每幅擋土墻（按10m長）只計算一輛車的碰撞力，據(jù)公路交通安全設(shè)施設(shè)計規(guī)范JTGD81-2006橋梁護欄取防撞等級為SB,碰撞力按集中荷載考慮，大小為300kN,碰撞角20°，碰撞點距離墻頂為0.8m。備注：本項目中一般地區(qū)墻前被動土壓力可忽略不計，對于特殊地區(qū)的深埋基礎(chǔ)或矮擋墻須考慮墻前被動土壓力。在公式計算中公路項目需考慮車輛碰撞力，鐵路項目中不考慮。1.2傾覆穩(wěn)定方程：（公路路基設(shè)計規(guī)范P36）墻身重力、基礎(chǔ)重力、基礎(chǔ)上填土的重量及作用于墻頂?shù)钠渌奢d的豎向力合力重心到墻趾的距離（m）；作用

24、于基底上總豎直力，當浸水時除墻身所受浮力（kN）；墻后主動土壓力的豎向分量到墻趾的距離（m）；墻后主動土壓力的水平分量到墻趾的距離（m）；墻前被動土壓力的水平分量到墻趾的距離（m）；主動土壓力分項系數(shù)，按公路路基設(shè)計規(guī)范表-5選用。當時，按不利作用取，當時，按有利作用取。備注：本項目中一般地區(qū)墻前被動土壓力可忽略不計，對于特殊地區(qū)的深埋基礎(chǔ)或矮擋墻須考慮墻前被動土壓力。3、擋土墻基底合力偏心距e（鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范P11）基底合力的偏心距（m），土質(zhì)地基不應(yīng)大于B/6，巖石地基不應(yīng)大于B/4；基底寬度（m）； 作用于基底上的垂直分力對墻趾的立臂（m）；作用于基底上的總垂直力（kN）；傾覆

25、力矩總和 （kN,m）抗傾覆力矩總和（kN,m）4、基底壓應(yīng)力 （鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范P11）當時，當時， 當時， 擋土墻趾部的壓應(yīng)力（kPa）； 擋土墻踵部的壓應(yīng)力（kPa）；作用于基底上的總垂直力（kN）；基底的容許承載力；基底壓力最大值；經(jīng)基礎(chǔ)埋深修正后的地基承載力（kPa）；一般情況下=，但當基礎(chǔ)埋深較深時須進行深度修正，可不考慮寬度修正。地基承載力提高系數(shù)，一般情況=1.0，當有地震作用時可按表1-8執(zhí)行表1-8 地基承載力提高系數(shù) (公路擋土墻設(shè)計與施工細則 P26)作用（或荷載）事情情況提高系數(shù)組合、1.00組合1.25經(jīng)多年壓實未受破壞的舊基礎(chǔ)1.5九、凸榫設(shè)計（新型支擋結(jié)

26、構(gòu)設(shè)計與工程實例P8687頁）圖1-6 凸榫基礎(chǔ)在墻身底部設(shè)置凸榫基礎(chǔ)，是增加擋土墻抗滑穩(wěn)定的一種方法。1、凸榫位置為使榫前被動土壓力能夠完全形成，墻背主動土壓力不致因設(shè)置凸榫而增大，必須將整個凸榫置于過墻趾與水平成45°-角線及通過墻踵與水平成角的直線所包圍的三角形范圍內(nèi)。因此，凸榫位置，高度和寬度必須符合下列要求：凸榫前側(cè)距墻趾的最小距離2、凸榫高度 式中：墻趾、墻踵及凸榫前緣處基底的壓應(yīng)力。3凸榫寬度 式中：混凝土受彎構(gòu)件的強度設(shè)計安全系數(shù)，取2.65； 凸榫所承受的總彎矩； 混凝土抗拉設(shè)計強度；截面抵抗矩塑性影響系數(shù)基本值，取1.55。十、墻身鋼筋混凝土配筋設(shè)計及構(gòu)造措施整理

27、完善中,后續(xù)補充。（一）極限狀態(tài)設(shè)計法鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)在設(shè)計時，對不同的作用采用不同的代表值，對于永久作用應(yīng)采用標準值作為代表值；對于可變作用應(yīng)根據(jù)不同的極限狀態(tài)分別采用標準值、頻遇值或準永久值作為其代表值。對于偶然作用取其標準值作為代表值。承載能力極限狀態(tài)設(shè)計及按彈性階段計算結(jié)構(gòu)強度時應(yīng)采用標準值作為可變作用的代表值。正常使用極限狀態(tài)按短期效應(yīng)(頻遇)組合設(shè)計時，應(yīng)采用頻遇值作為可變作用的代表值；按長期效應(yīng)(準永久)組合設(shè)計時，應(yīng)采用準永久值作為可變作用的代表值。對作用的代表值按下列規(guī)定取用： 永久作用的標準值，對結(jié)構(gòu)自重(包括結(jié)構(gòu)附加重力)，可按結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設(shè)計尺寸與材料的重力密度計算確定。

28、可變作用的標準值應(yīng)按本項目有關(guān)章節(jié)中的規(guī)定采用。 可變作用頻遇值為可變作用標準值乘以頻遇值系數(shù)?？勺冏饔脺视谰弥禐榭勺冏饔脴藴手党艘詼视谰弥迪禂?shù)。 偶然作用應(yīng)根據(jù)調(diào)查、試驗資料，結(jié)合工程經(jīng)驗確定其標準值。 作用的設(shè)計值規(guī)定為作用的標準值乘以相應(yīng)的作用分項系數(shù)1）本項目擋土墻墻身鋼筋混凝土設(shè)計采用承載力極限狀態(tài)設(shè)計方法，結(jié)構(gòu)抗力設(shè)計值大于或等于計入結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)的作用（或荷載）效應(yīng)組合設(shè)計值，其一般表達式為： （建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范）-結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按表1-9選用；-作用（或荷載）效應(yīng)的組合設(shè)計值；-支擋結(jié)構(gòu)抗力函數(shù)；表1-9 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) (設(shè)計規(guī)范-公 P30)墻高公路等級高速公路、一級公路

29、二級公路以下公路£5m1.000.95>5m1.051.00承載力極限狀態(tài)設(shè)計時應(yīng)采用以下兩種組合：基本組合：永久作用的設(shè)計值效應(yīng)與可變作用設(shè)計值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達式為： 永久作用設(shè)計值效應(yīng)：可變荷載作用設(shè)計值效應(yīng)： 式中：承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計值；永久作用效應(yīng)的分項系數(shù)，鐵路取1.65，公路應(yīng)按表 1-8 的規(guī)定采用；第i個可變荷載分項系數(shù)，其中為第一個可變荷載分項系數(shù)，鐵路取1.65，公路應(yīng)按表1-7的規(guī)定采用；按永久荷載標準值計算的荷載效應(yīng)值； 按可變荷載標準值計算的荷載效應(yīng)值，其中為諸可變荷載效應(yīng)中起控制作用者；可變荷載的組合系數(shù)，當永久作

30、用與汽車荷載和人群荷載(或其他一種可變作用)組合時，人群荷載(或其他一種可變作用)的組合系數(shù)取0.80 ；當除汽車荷載(含汽車沖擊力、離心力)外尚有兩種其他可變作用參與組合時，其組合系數(shù)取0.70 ；尚有三種可變作用參與組合時，其組合系數(shù)取0.60 ；尚有四種及多于四種的可變作用參與組合時，取0.50 。擋土墻設(shè)計時，應(yīng)相應(yīng)于各種設(shè)計狀態(tài)，對可能同時出現(xiàn)的作用(或荷載)，取其最不利情況，選擇表1-10所列組合。表1-10 常規(guī)荷載組合表 (設(shè)計規(guī)范-公 P31)組合作用（或荷載）名稱擋土墻結(jié)構(gòu)重力、墻頂上的有效永久荷載、填土重力、填土側(cè)壓力及其他永久作用(或荷載)相組合組合I與基本可變作用(或荷載)相組合組合與其他可變作用