空腹式拱橋計算書

1、16m空腹式拱橋計算書設計計算書一、設計資料（一）設計標準設計荷載：汽車-20級，掛車-100，人群荷載3KN/m2 凈跨徑：L0=16m 凈矢高：f0=2.28m 橋面凈寬：凈6.5+2*（0.25+1.5m人行道）(二)材料及其數(shù)據(jù)拱頂填土厚度hd=0.5m,3=22KN/m3拱腔填料單位重=20KN/m3腹孔結(jié)構(gòu)材料單位重2=24KN/m3主拱圈用10號砂漿砌號60塊石,1=24KN/m3,極限抗壓強度Rja=9.0MPa,彈性模量E800Raj。(三)計算依據(jù)1、交通部部標準公路橋涵設計通用規(guī)范（JTJ021-89），人民交通出版社，1989年。2、交通部部標準公路磚石及混凝土橋涵設計

2、規(guī)范（JTJ022-85），人民交通出版社，1985年。3、公路設計手冊-拱橋（上、下冊），人民交通出版社，1994年。4、公路設計手冊-基本資料，人民交通出版社，1993年。二、上部結(jié)構(gòu)計算（一）主拱圈1、主拱圈采用矩形橫截面，其寬度b010.0m,主拱圈厚度d=mkl01/3=6*1.2*16001/3=84.2cm,取d=85cm。假定m=1.988,相應的y1/4/f=0.225,查拱橋附表（）-20（9）得j=3300332,sinj=0.54551, cosj=0.83811 2、主拱圈的計算跨徑和矢高L=l0+dsinj=16+0.85*0.54551=16.4637mf=f0+

3、d/2-dcosj/2=2.28+0.85/2-0.85*0.83811/2=2.34883、主拱圈截面坐標 將拱中性軸沿跨徑24等分，每等分長l=l/24=0.6860m,每等分點拱軸線的縱坐標y1=拱橋（上冊）表（）-1值f,相應拱背曲面的坐標y1=y1-y上/cos,拱腹曲面相應點的坐標y1=y1+y下/cos,具體位置見圖1-1，具體數(shù)值見表1-1。主拱圈截面計算表 表1-1(二)拱上結(jié)構(gòu)1、主拱圈拱上每側(cè)對稱布置截面高度d0.25m的石砌等截面圓弧線腹拱圈，其凈跨徑l1.5m,凈矢高f0.3m,凈矢跨比為1/5。查拱橋上冊表3-1得0=4303610,sin0=0.689655,co

4、s0=0.724138腹拱拱腳水平投影x=dsin0=0.1724m腹拱拱腳豎向投影y=dcos0=0.1810m2、腹拱由石砌橫墻支承，墻寬0.5m。主、腹拱圈拱背在同一標高時，腹拱的起拱線至主拱拱背的高度h=y1+y上(1-1/cos)-(d+f0)，空、實腹段分界線的高度h=y1+y上(1-1/cos)。這些高度均可利用表1-1的數(shù)值內(nèi)插得到，也可以用懸鏈線公式直接算得。具體計算結(jié)果見表1-2。腹拱墩高度表表1-23、上部結(jié)構(gòu)恒重（1） 主拱圈P0-12表（）-19（5）值A1l=0.52734*8.5*24*16.4637 =1771.1214（KN）M1/4表（）-19（5）值A1l

5、2/4=0.12567*8.5*24*16.46372/4=1737.2274（KN·m）Mj表（）-19（5）值A1l2/4=0.51249*8.5*24*16.46372/4=7084.5205（KN·m）(2)拱上空腹段a.腹孔上部腹拱外弧跨徑:l外l+2dsin0 =1.5+2*0.25*0.689655=1.8448m腹拱內(nèi)弧半徑:R0=表3-2值l=0.725001*1.5=1.0875m 腹拱圈重：Pa=表3-2值（R0+d/2）dB02=1.522024*1.2125*0.25*10*24=110.7272KN腹拱的護拱重：Pb=(2sin0- sin0 c

6、os0-0)（R0+d/2）2B02=0.118898*1.21252*10*24=41.9517KN路面及橋面系重:Pc= l外hdB03 =1.8448*0.5*10*22=202.928KN腹拱墩以上部分：Pd=(0.6- x) y 2+( f +d-y)2+ hd3(0.6-2 x) B0=(0.6-0.1724)*0.1810*24+(0.3+0.25-0.1810)*24+0.5*22*(0.6-2*0.1724) *10=69.2475KN一個腹拱重：PPi=424.8544KNb、腹拱墩重1號腹拱墩：P0.7929*10*0.5*24=95.1480KN2號腹拱墩：P0.067

7、2*10*0.5*24=8.0640KNC、腹拱集中恒重P13=424.8544+95.1480=520.0024KNP14=(424.8544-69.2475)/2+8.0640=185.8675KN(3)拱上實腹段a、頂填料及路面P15=lxhdB03=4.3957*0.5*10*22=483.5270KNb、懸鏈線曲邊三角形部分m=1.988,k=ln(m+)=1.310002x=lx/l1=4.3957/8.2319=0.533984kx=0.699520f1=f+y上(1-1/cos)=2.3488-0.0173=2.3315P16=l1f1(shkx-kx)/(m-1)kB0=17

8、3.3824KN重心橫坐標：x0=(shkx-kx/2)-( chkx-1)/ kx/(sh kx-kx)lx=3.3057m (三)、驗算拱軸系數(shù) 上部結(jié)構(gòu)的恒載對拱跨l/4截面和拱腳截面的力矩比值符合等于或接近選定的m系數(shù)相應的y1/4/f值的條件，則選定的m系數(shù)可作為該設計的拱軸系數(shù)使用。(1)半拱恒載對拱跨l/4截面和拱腳的力矩半拱恒載對拱跨l/4截面和拱腳的力矩計算及結(jié)果見表1-3。半拱恒載對拱跨l/4截面和拱腳的力矩 表1-3 (2)驗算拱軸系數(shù)設計的拱橋在主拱圈兩截面的恒重力矩比值：Ml/4/Mj=2805.1550/12463.2461=0.225074188假定的拱軸系數(shù)m1

9、.988，相應的yl/4/f=0.225則Ml/4/Mj-yl/4/f0.000074188<0.0025（半級）說明假定的拱軸系數(shù)m1.988與該設計的拱軸線接近，可選定m1.988為設計的拱軸線系數(shù)。(四)、拱圈彈性中心及彈性壓縮系數(shù)ys=表（）-3值f=0.330487*2.3488=0.7762m(rw/f)2=(0.852/12)/2.34882=0.0109141=拱橋（上冊）表（）-9值 (rw/f)2 =11.2674*0.010914=0.122972=拱橋（上冊）表（）-11值( rw/f)2 =10.1554*0.010914=0.1108361/（1+）=0.11

10、0702(五)、永久荷載內(nèi)力計算1、 不計彈性壓縮的恒載推力Hg=Mj/f=12463.2461/2.3488=5306.2185KN2、計入彈性壓縮的恒載內(nèi)力計入彈性壓縮的恒載內(nèi)力計算見表1-4。計入彈性壓縮的恒載內(nèi)力表1-4(六)、可變荷載內(nèi)力計算1、基本可變荷載本例基本可變荷載只有汽車和掛車荷載，統(tǒng)稱為活載。不計彈性壓縮的活載內(nèi)力見表1-5。2、計入彈性壓縮的汽車-20級內(nèi)力計入彈性壓縮的汽車-20級內(nèi)力見表1-6。3、計入彈性壓縮的掛車-100內(nèi)力計入彈性壓縮的掛車-100內(nèi)力見表1-7。4、溫度內(nèi)力拱圈合攏溫度15拱圈砌體線膨脹系數(shù)=0.000008不計彈性壓縮的活載內(nèi)力表1-5 計

11、入彈性壓縮的汽車-20級內(nèi)力表1-6注：除拱腳截面外，其他截面的軸力N用NH1/cos作近似計算，軸力單位KN,彎矩單位kN.m。變化溫差t=±1510號砂漿砌60號塊石的彈性模量E800*9.0*1037.2*106MPa計入彈性壓縮的掛車-100內(nèi)力表1-7注：除拱腳截面外，其他截面的軸力N用NH1/cos作近似計算，軸力單位KN,彎矩單位kN.m。溫度下降在彈性中心產(chǎn)生的水平力：Ht=EIt/（表（）-5值）f2 =-8*10-6*7.2*106*0.51177*15/(0.93605*2.34882)=-85.6244KN溫度下降在拱圈中產(chǎn)生的內(nèi)力見表1-8。溫度下降在拱圈中

12、產(chǎn)生的內(nèi)力表1-8(七)、主拱圈強度和穩(wěn)定性驗算采用分項安全系數(shù)極限狀態(tài)設計的構(gòu)件，其設計原則是：荷載效應不利組合的設計值小于或等于結(jié)構(gòu)抗力效應的設計值。表達式為：Sd(sos1Q)Rd(Rj/m,ak)根據(jù)公路橋涵設計通用規(guī)范（JTJ021-89）第2、1、2條規(guī)定，本設計荷載效應函數(shù)有如下幾種組合：組合：S1=sos1S=恒S恒+1.4S汽組合：S2=sos1S0.8（S1+1.4St）組合：S3=sos1S0.8(恒S恒+1.4S掛)式中：當S恒與基本可變荷載同號時，恒取1.2，當S恒與基本可變荷載異號時，恒取0.9。1、 主拱圈正截面受壓強度驗算（1）荷載效應匯總計入荷載安全系數(shù)的荷載

13、效應匯總?cè)绫?-9。（2）荷載效應最不利組合的設計值計入荷載組合系數(shù)的荷載效應最不利組合的設計值見表1-10。（3）結(jié)構(gòu)（主拱圈）抗力效應的設計值結(jié)構(gòu)抗力效應的設計值：RN=Rja/m=*8.5*9.0*103/1.92=39843.75KN其中: =1-(e0/y)3.5/1+(e0/w)2, e0=Mj/Nje0為正值時，y=y上e0為負值時，y=y下w0.20857計算結(jié)果見表1-11。荷載安全系數(shù)及荷載效應匯總表表1-9 荷載組合系數(shù)及荷載效應最不利組合的設計值表1-10 主拱圈抗力效應的設計值（單位：kN） 表1-11表1-11與表1-10比較，表明結(jié)構(gòu)抗力效應的設計值RN均大于荷載

14、效應最不利組合的設計值Nj。（4）主拱圈容許偏心距驗算主拱圈正截面上縱向力的容許偏心距見表1-12。主拱圈容許偏心距e0（m）表1-12表1-10與表1-12比較，主拱圈正截面上縱向力的偏心距ej均小于規(guī)范規(guī)定的容許偏心距e0。表1-10、表1-11、表1-12表明主拱圈正截面受壓強度均沒有問題。2、 拱圈的穩(wěn)定性驗算NjARja/m式中：1/1+（-3）1+1.33（e0/w）2 對于拱式拱上結(jié)構(gòu)的一般拱橋，拱上結(jié)構(gòu)參與主拱圈聯(lián)合作用，提高了全拱的剛度，降低了主拱圈的活載彎矩，而對拱的縱向力沒有影響，從而縮小了縱向力的偏心距，一般拱的穩(wěn)定性沒有問題，且本橋是跨徑較小的圬工拱橋在此不作驗算。3

15、、 截面受剪強度驗算一般拱腳截面的剪力最大，正截面直接受剪強度按下式驗算：QjARjj/m+Nj式中：Qj 剪切效應組合設計值； Nj 相應于Qj的縱向力。 正截面上最不利構(gòu)件抗剪效應設計值中ARjj/m8.5*0.33*103/2.311214.2857KN。公路橋涵設計手冊中無Q、N的等代荷載可查，一般安下式計算：QHsinj-VcosjNHcosj+Vsinj(1) 荷載效應a. 恒載Qg=4178.8095*0.54551-3133.9007*0.83811=-346.9711KNNg=4178.8095*0.83811+3133.9007*0.54551=5211.8762KNb.活

16、載最大水平效應與相應垂直效應活載最不利水平效應與相應垂直效應見表1-13。c.活載剪切效應活載剪切效應見表1-14。活載最不利水平效應與相應垂直效應表1-13活載剪切效應表1-14(2) 荷載效應匯總及組合荷載剪切效應及相應的軸力匯總及其安全系數(shù)見表1-15。效應及相應軸力匯總表1-15荷載效應組合的設計值見表1-16。剪切效應組合的設計值表1-16(3) 拱圈正截面抗剪效應組合RQ=1214.2857+0.7*7406.3411=6398.7245kNQj=654.9141kNRQ=1214.2857+0.7*7399.3727=6393.8466kNQj=665.6202kN 組合RQ=1

17、214.2857+0.7*5996.5495=5411.8704kNQj=570.4541kNRQ=1214.2857+0.7*5990.9748=5407.9681kN Qj=579.0190kNRQ= 1214.2857+0.7*5853.5962=5311.8030kNQj=477.4085kNRQ=1214.2857+0.7*5848.0215=5307.9008kNQj=485.9734kN組合RQ=1214.2857+0.7*6416.6123=5705.9143kNQj=581.3207kN計算表明拱圈正切面上的抗剪效應均大于荷載最不利剪切效應。(4) 主拱圈裸拱強度和穩(wěn)定性驗算

18、早期脫架的拱橋，必須驗算裸拱在自重作用下的強度和穩(wěn)定性。1、彈性中心的彎矩和推力Ms表（）-15值Al2/4=0.17688*8.5*24*16.46372Hs表（）-16值 Al2/4(1+)f=0.51953*8.5*24*16.46372/(4*1.110836*2.3488)=2752.5785kN2、截面內(nèi)力M= Ms- Hs(ys-y1)- 表（）-19值 Al2/4N= Hs cos+ 表（）-19值 AlsinAl=3358.5948Al2/4=13823.7243裸拱截面內(nèi)力見表1-17。裸拱圈截面內(nèi)力表1-173、裸拱圈強度與穩(wěn)定性驗算NjRN=ARja/m=1-(e0/y

19、)3.5/1+(e0/w)21/1+（-3）1+1.33（e0/w）2S=l/1=16.4637*1.05468=17.3639ml0=0.36S=17.3639*0.36=6.2510mhw=8.5/10=0.85= l0/hw=7.3541（-3）=0.002*7.3541*(7.3541-3)=0.0640ARja/m2=39843.75kNNj：荷載效應的最不利組合（組合）的設計值，當永久荷載（恒重）效應與其他可變荷載（如風荷載等）效應組合時，應按橋規(guī)JTJ022-85第條規(guī)定選用荷載安全系數(shù)和荷載組合系數(shù)。裸拱圈強度與穩(wěn)定性驗算結(jié)果見表1-18。裸拱的強度與穩(wěn)定性驗算表1-18 計算

20、表明RNNj,上部結(jié)構(gòu)安全可靠。三、橋墩計算橋墩的左右孔跨徑、結(jié)構(gòu)形式和所用材料均相同，右邊跨布滿活載，左邊跨空載，使單向水平推力達到最大值，驗算橋跨順橋向承受最大彎矩和偏心時的強度和穩(wěn)定性。（一） 橋墩幾何尺寸擬定該墩頂橋面標高38.75m，拱腳起拱線標高35.06m，橋墩基礎奠基標高為31.00m，二層0.75m厚的5號砂漿砌片石基礎，墩身為20號砂漿砌50號塊石，墩身側(cè)坡采用30:1。本橋擬定墩頂?shù)膶挾葹?.5m，橋墩的各幾何尺寸計算如下(見圖1-2)：a=1.5m; B0=10mx=d*sinj=0.4637m; y=d*cosj=0.7124m x=dsin0=0.1724m; y=

21、dcos0=0.1810m c=0.4m;h=0.75m;hd=0.5m;ho=d+fo=0.55mho=fo+d-ho-y=2.28+0.85-0.55-0.7124=1.87mao=a-2x=1.5-2*0.4637=0.57m ao=ao-2x=0.5726-2*0.1724=0.23ma=a+2h/30=1.5+2.56/15=1.67ma1=a+2c=1.67+0.8=2.47m; a2=a1+2c=2.47+0.8=3.27mB1= B0+a+2c=12.47mB2= B1+2c=13.27m(二)荷載計算1、 橋墩自重P0=a0hdB03=0.23*0.5*10*22=25.3k

22、N P1=a0h0B0=0.23*0.55*10*20=25.3kNP2=B0h0a04=10*1.87*0.57*22=234.498kN P3=(ao+a)yB0/2+y(ao2/4+aoa/4+a2/4)/31=192.3124kN P4=(a+a)B0/2+(a2+aa+a2)/12h5= 1049.5319kNP0-4=1526.9423kN P5=a1h1B16=554.4162kN P6=a2h1B26=781.0722kNP0-6=2862.4307kN2、 上部結(jié)構(gòu)恒載作用于墩頂上的效應腹拱拱腳處的垂直反力：Vg=2*(1/2)*424.8544=424.8544kN主拱圈拱

23、腳處的垂直反力：Vg=2*3133.9007=6267.8014kN3、 車輛荷載作用于墩底截面上的效應（1） 活載效應H=Hp,V=VpM=H(h+y/2)-V(a0+x)/2+Mp2.9162H-0.8019V+Mp 根據(jù)驗算原則，汽車-20級應取行車前方支點截面荷載效應為不利。墩底截面上的活載效應見表1-19。墩底截面上的活載效應表1-19 （2）汽車制動力汽車制動力為一列車隊總重的10，但不小于一輛重車的30。車隊制動力：T=P*10=(70+130+60+120+120+70+130)*0.1=70kN重車制動力：T=(60+120+120)*0.3=90kN計算表明，一輛重車的制動

24、力大于車隊的制動力。制動力對橋墩產(chǎn)生的水平力和垂直力為：HTT/2=90/2=45kNVT=Th/l=90*3.2762/16.4637=17.9096kN式中：hhd+h0+h0+y/2=0.5+0.55+1.87+0.3562=3.2762m(三)強度驗算1、 墩身底截面上的荷載效應及其不利組合的設計值。(1)作用于墩底截面上的荷載效應及其不利組合的設計值。荷載效應及其不利組合的設計值見表1-20。 (2)橋墩抗力效應的設計值墩底截面幾何性質(zhì):截面形心至受彎邊緣的距離：y=a/2=0.835m荷載效應組合的設計值表1-20截面面積：A=aB0+a2/4=18.8903m2回轉(zhuǎn)半徑：a=a/

25、4=0.4555mRaj=3.0Mpa,m=2.31,ARaj/m=24532.8571kN橋墩墩底截面抗力效應的設計值見表1-21。橋墩墩底截面抗力效應的設計值RP及容許偏心距e0 表1-21表1-20與表1-21比較RPV，且偏心距e0小于容許偏心e0。2、 基礎底部承載力計算地基容許承載力0550kPa,地基與基礎的承載力驗算按JTJ024-85的有關(guān)規(guī)定進行。（1）作用于基礎底面的荷載效應及其不利組合的設計值。荷載效應：HHP，VVPMH(h+3h1+y/2)-V(a0+x)/2+MP4.4162H-0.8019V+MP作用于基礎底面的荷載效應及其不利組合的設計值見表1-22。（2）基

26、底應力及偏心距計算基底應力按照公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范（JTJ024-85）第條驗算，其偏心距按照第條的規(guī)定驗算?；A底面的荷載效應及其不利組合的設計值表1-22基礎底面的幾何性質(zhì)：截面積：Aa2*B2=3.27*13.27=43.3929m2截面抵抗矩：WB2*a22/6=23.6491m3基底截面重心軸至截面最大受壓邊緣的距離y=a2/2=1.635m限制偏心距：e0=W/A=a2/6=0.545me0基底偏心距符合要求?；椎膽τ嬎阋姳?-23。橋墩基礎底面地基應力表1-23表1-23表明基底最大應力均小于地基承載力0。（四）橋墩穩(wěn)定性驗算1、 浮力計算本橋設計洪水位為37.30m。

27、（1） 起拱線以上至設計洪水位范圍內(nèi)的結(jié)構(gòu)浮力a.設計洪水位處的拱軸線縱坐標： y1=38.75-hd-D/2-37.30=0.525mb.由表1-1內(nèi)插得洪水位處的橫坐標：x1=4.1014m=x1/l1=4.1014/8.2319=0.49823c.查附表1-1得洪水位拱軸線的長度：Sx=0.50371*8.2319=4.14649mQ拱=2*(1.05468-0.50371)*8.2319*8.5*10=771.0401kNd.洪水位以下橫墻高度：h柱=h0+h0+hd+37.30-38.75=1.47mQ柱=a0B0h柱水=0.57*10*1.47*10=83.79KnQ= Q拱+Q柱

28、+P3*10/24=934.9603kN(2)起拱線以下浮力Q=P4-6*(水/)=1049.5319*10/23+1335.4884*10/24=1012.7717kN(3)總的浮力Q總=934.9603+1012.7717=1947.7320kN2、 穩(wěn)定性系數(shù)橋墩的穩(wěn)定性系數(shù)驗算見表1-24。橋墩的穩(wěn)定性系數(shù)驗算表1-24橋墩的各項計算說明，該橋墩安全可靠。四、橋臺計算橋面頂面標高38.59m，橋臺基礎底面標高31.20m，地基地質(zhì)條件和橋墩處位置基本相似。(一) 橋臺尺寸擬定橋臺基礎全長，采用型斷面，各部分的尺寸如圖1-3。橋臺所受外荷載的最不利情況有兩種，必須分別進行計算。第一種情況

29、：拱上布滿活載，使其水平推力達到最大，溫度上升，臺后無活載，制動力指向河岸，假設橋臺無水平位移。第二種情況，橋上無活載，臺后破壞棱體上滿布活載，制動力指向河心，溫度下降。(二)第一種受力情況驗算1、 荷載效應計算（設定橋面向河心轉(zhuǎn)動為正）（1）橋臺自重橋臺自重（包括基礎）效應計算如表1-25。橋臺及基礎的自重效應表1-25（2）橋臺外荷載 上部結(jié)構(gòu)恒載作用于橋臺上的力拱上腹拱拱腳的垂直力：Vg=424.8544/2=212.4272kN主拱圈拱腳的垂直力：Vg=3133.9007kN主拱圈拱腳的水平力：Hg=4718.8095kN主拱圈拱腳的彎矩：Mg=923.7594kN上部構(gòu)造作用于臺底的

30、效應：P=Vg=3346.3279kN, H=Hg=4718.8095kN M=Vga-Hgh+Mg=3133.9007*(4.993-0.46)/2+212.4272*(4.993-0.17)/2-0.46-4718.8095*3.015+923.7594溫度上升產(chǎn)生的力水平力：Ht+85.6244kN,彎矩Mt臺底溫度效應值:P=0, H=Ht, M=-Hth+Mt活載內(nèi)力臺底汽車-20級效應：P=Vp=306.1016kN, H=Hp=781.6416kNM=Vpa-Hph+Mp臺底掛車-100效應：P=Vp=502.5649kN, H=Hp=1178.4152kNM=Vpa-Hph+M

31、p臺底汽車制動力效應：P=VT=17.9096kN, H=HT=45kNM=VTa-HT臺后側(cè)土壓力根據(jù)公路橋涵設計通用規(guī)范（JTJ021-89）第條的規(guī)定，主動土壓力：EB00H2/2基礎頂面深度處的土壓力：E10*0.20092*18*6.132/2=679.4956kN作用點到基礎頂面的距離：c=H/3=6.13/3=2.04m基礎頂面的彎矩效應：基礎底面深度處的土壓力：E0.5*10*0.20092*18*7.332=971.5690kN作用點到基底的距離：c=H/3=7.33/3=2.44m基礎底面的彎矩效應：2、 臺身底面截面強度驗算（1）荷載組合臺身底截面上荷載效應不利組合的設計

32、值見表1-26。（2）臺底截面抗力效應值：RpARaj/m式中：截面積：AaB04.993*10=49.93m2回轉(zhuǎn)半徑：w=a/=4.993/=1.4414m中心距：y=a/2=2.4965m臺身底截面荷載效應不利組合的設計值表1-26Raj=2500kPa, m=2.31ARaj/m=54036.7965臺身底截面抗力效應設計值及容許偏心距見表1-27。臺身底抗力效應設計值及容許偏心距表1-273、 基底應力驗算（1）基礎底面荷載效應基礎底面的荷載效應值計算與基礎頂面相同，此處不重復。基礎底面荷載效應最不利組合的設計值見表1-28。(2)地基抗力效應的設計值地基容許應力0550kPa基底荷

33、載效應最不利組合的設計值表1-28基底截面幾何性質(zhì)：截面積：A5.793*10.8=62.5644m2抵抗矩：W5.793*10.82/6=112.6159m3容許偏心距：e0W/A=1.8m地基抗力效應設計值見表1-29。地基抗力效應設計值表1-294、穩(wěn)定性驗算橋臺所受的浮力：Q(10.8*5.793*1.2+10*4.993*4.9)*10+771.0401/2 =3582.8629kN中性軸y=10.8/2=5.4m橋臺的穩(wěn)定性驗算見表1-30。5.截面受剪強度驗算臺口截面深度的土壓力：EB0H2/2=0.5*10*0.20092*18*3.1152=175.4615kN表1-26表明荷載效應組合之后是組合的水平剪力最大。臺口的荷載水平剪切效應設計值：Qj-1.2*4718.8095+1.4*(175.4615-679.4956)=-6368.2191kN 橋臺的穩(wěn)定性驗算 表1-30相應的