擋土墻的設計計算書模板

1、WORD整理版目 錄一、工程概況 2二、設計依據(jù) 2三、截面選擇 2四、荷載計算 4五、抗傾覆穩(wěn)定驗算 5六、抗滑穩(wěn)定驗算 5七、地基承載力驗算 6八、結(jié)構(gòu)設計 7九、擋土墻施工大樣圖 10專業(yè)學習參考資料一、工程概況某海濱地區(qū)為一無石料區(qū)域，該地區(qū)將建設大量的公寓，而附近邊坡經(jīng)常出現(xiàn)滑 坡和塌方現(xiàn)象，經(jīng)過專家論證采用鋼筋混凝土擋土墻進行治理。二、設計依據(jù)1、現(xiàn)場實際情況墻背填土與墻前地面高差為 2.4m,填土表面水平，其表面的超載為15kPa,地基承 載力特征值為110kPa,填土的容重為n=17kN/m3,內(nèi)摩擦角為中=300，底板與地基 摩擦系數(shù)為=0.45,由于采用鋼筋混凝土擋土墻，墻

2、背豎直且光滑，可假定墻背與填 土之間的摩擦角6=0。擋土墻長200m2、設計參考資料a、建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50202-2002;b、建筑樁基技術(shù)規(guī)范（JGJ94-94）;c、支擋結(jié)構(gòu)設計手冊；d、建筑地基基礎設計（新舊規(guī)范對照理解與應用實例）三、截面選擇由于無石料地區(qū)，所以選擇鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。墻高低于6m可以選擇懸臂式擋土 墻。尺寸按懸臂擋土墻規(guī)定初步進行擬定。1、立板為了便于施工，立板內(nèi)側(cè)（即墻背）做成豎直面，外側(cè)（即墻面）可做成1:0.02 1: 0.05的斜坡?？紤]的本工程的擋土墻不高，立板的墻頂寬度采用 200mm立板底 部采用250mm根據(jù)墻背填土與墻前地面高差為 2.4m,

3、立板基礎埋深0.6m,所以立 板高度（H）為3m2、墻底板墻底板由墻踵板和墻趾板兩部分組成。墻底板寬度（B）取0.75H,即0.75 X3000=2250mm墻趾板長度取 0.18B,即0.18 X 2250=405mm取整數(shù)400mm墻踵板 和墻趾板頂面傾斜，底面水平。靠立板處厚度取 H/12,即3000/12=250mm端部厚度取 150mm3、懸臂擋土墻計算簡圖00四、荷載計算1、土壓力計算由于地面水平，墻背豎直且光滑，土壓力計算選用郎金理論公式計算:2:230Ka =tan2(45-') =tan2(45-萬)=0.333地面超載Pk的作用，采用換算土柱高H0=2,地面處水平壓

4、力：tqa = tZKa =170.333 = 5KN/m217懸臂底B點水平壓力：152qb = tZKa =17( 3) 0.333 = 22KN/m217底板底C點水平壓力：15oqc = tZKa=17(3 0.25) 0.333 = 23.4 KN/m2a 17土壓力合力：Ea1= qax 3.25=16.25 KN/mZf1 =3.25/2=1.625mEa2=0.5 (qc-qa) X 3.25=29.9 KN/mZf2=3.25/3=1.08m1、豎向荷載計算a.立板自重鋼筋混凝土標準重度丫 c=25 KN/m 0.2 0.25b.底板自重,其自重:02 0256住 3 25

5、= 16.875 KN/mx1 : 0.4=0.5610.22 0.2 0.25 0.2522 0.2 0.25 0.11.6 250.15 0.250.15 0.252k=0.4 0.25 0.25 22= 0.4625 25 = 11.56 KN/mr 0.15 0.250.4 2 0.25 0.15、x2 = 0.4 ( ) 0.25 0.25 (0.4 0.125)230.25 0.150.15 0.25 , 仆 /1.6 2 0.15 0.251.6 (0.65) -： 0.4625230.15 0.25=1.07mc.填土重G3k =17 3 1.6 =81.60 KN/mx1 =

6、0.65 0.8 -1.45 md.地面均布活載總重G4k =15 1.6 =24 KN/mx1 = 1.45 m五、抗傾覆穩(wěn)定驗算穩(wěn)定力矩Mzk=G1k X1+ G2k X2+ G3k X3+ G4k X4=16.875X 0.561+11.56X 1.07+81.6 乂 1.45+24 X 1.45=174.956KN. m /m傾覆力矩Mqk=E a 1Zf1+ Ea2 Zf2=16.25X 1.625+29.9X 1.08=58.698 KN. m /mKizkqk174.95658.698= 2.98 1.6穩(wěn)定六、抗滑穩(wěn)定驗算豎向力之和Gk旺 Gik =16.875+11.56+8

7、1.6+24=134.035 KN /m抗滑力GkX p=134.035X 0.45=60.316 KN /m滑移力Ea = Eal +Ea2 =16.25+29.9=46.15 KN /mKs60.31646.15=1.31 1.3穩(wěn)定七、地基承載力驗算地基承載力驗算應按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應的標準組合、 一 MV - M H基礎底面偏心距 a,先計算總豎向力到墻趾的距離：e =HGk式中Mv為豎向荷載引起的彎矩Mv= (16.875X 0.561+11.56X 1.07+17X3X1.6 X1.45) +15X 1.6 X 1.45 =174.956 KN. m /mM h為水平力引起

8、的彎矩Mh=16.25X 1.625+29.9 X 1.08=58.698 KN. m /mGk為總豎向力Gk= (16.875+11.56M7X 3X1.6) +15X 1.6=134.035 KN /m174.956 -58.698134.035e 二二 0.867偏心距B2.25B 2.25e =0.867 = 0.258 m < 一 = = 0.5625 m2244地基壓力max G 6ePkmin = J 喟)134.035, 6 0.258=(1 2.252.25100.55618.586 KN /m21.2 f =1.2X110 = 132KN /m2八、結(jié)構(gòu)設計立板與底板

9、均采用C20混凝土和II級鋼筋，fc = 9.6 N /mm2, ft = 1.10 N /mm2, fy = 300 N /mm2, Ec = 2X105 N /mm2。1、立板設計底截面設計彎矩底截面設計彎矩值：采用承載能力極限狀態(tài)下荷載效應的基本組合，永久荷載效 應起控制作用，彎矩設計值。M=15X 1.5X1.4+25.5 X 1 X 1.35=65.925 KN. m /m強度計算h0 = 250-40=210mm,b = 1000mmas2Ma fcbho2 65.925 1061 9.6 1000 2102=0.311s =0.5 (1 . 1-2as)= 0.5 (1. 1 -

10、 2 0.311)= 0.807AsMsfyh。65.925 106 二1297300 0.807 2102 mm選用 l141002As= 1539 mm最大裂縫寬度驗算Wmax = acr-max ci二 skEs(1.9c 0.08deqeq p teacr2.10c = 35 mmdeq = d 1 = d =14 mm1539Ate0.5 1000 250= 0.012此時，采用正常使用極限狀態(tài)荷載效應標準組合。其彎矩設計值:M=15X 1.5+25.5X1=48 KN. m /m二 sk48 1060.87 210 1539:=1.10-0.651.540.012 170.712=

11、 0.611=170.712 N/mm2最大裂縫寬度:170.71214Wmax = 2.10m0.611m1父(1.9父 35 + 0.08父)=0.17mm 0.2mm2 1050.012符合規(guī)范要求2、底板設計彎矩設計值：墻踵板根部D點的地基反力計算應按承載能力極限狀態(tài)荷載效應基本組合豎向力引起的彎矩設計值：Mv=(16.875X 0.561+11.56X 1.07+17 X3X 1.6 X 1.45 ) 1.35+15 X 1.6 X 1.45 X 1.4 =237.931 KN. m /m水平力引起的彎矩設計值：Mh=15X 1.75 X 1.4+25.5 X 1.25 X 1.35

12、=79.781 KN. m /m總豎向力GkGk=( 16.875+11.5&17X 3X1.6) X 1.35+15X1.6 義 1.4=182.147 KN /m偏心距B MV-MH e 二2 Gk2.25 237.931 -79.7812182.147= 0.257 m<B0.56254地基壓力max k minGk(16e182.1472.25(1-6 0.2572.25136.435225.474 KN /m墻踵板根部D點的地基壓力設計值136.435-25.4742pd =25.4741.6 =104.38 KN /m22.25墻趾板根部B點的地基壓力設計值pb =2

13、5.474136.435-25.47422.25 1.85 =116.709 KN /m墻踵板根部D點的彎矩設計值Md=0.32 X 25 X 0.733 X 1.35+17 X 3 X 1.6 乂 0.8 乂 1.35+15 X 1.6 X 0.8 X104.38 -25.43521.4-25.474 X 1.6 X 0.8X 1.6 =56.651 KN. m /m6墻踵板根部B點的彎矩設計值136.435 -116.7092 0.4Mb=116.709X 0.4 X 0.2 +X 0.4 義=10.389 KN .23m /m墻踵板的強度設計h0 = 210mm,b = 1000mmas

14、2Ma fcbh；2 56.651 1061 9.6 1000 2102=0.268s =0.5 (1.1 -2as) = 0.5 (1.1 - 2 0.268)= 0.84AsM56.651 106300 0.84 210二 10702 mm也選用I141002 As= 1539 mm最大裂縫寬度驗算deqWmax : acr -Jk(1.9c 0.08) max ciEs' tear = 2.10 , c = 35 mm , deq = d - 1 = d =14 mm15390.5 1000 250= 0.012此時，采用正常使用極限狀態(tài)荷載效應標準組合。其彎矩設計值:M v -

15、 M h 174.956 - 58.698 八e = = = 0.867 mGk134.035B2.25e0 = e = 0.867 = 0.258 m22此時地基壓力:maxPk minGk6e0W)134.035,(12.256 0.258、-25r)100.556218.586 KN /m= 18.586100.556 -18.5862.251.6 = 76.876kn /m2Md=0.32X 25X 0.733+17X3X 1.6 X 0.8+15 X 1.6 X 0.8-18.586 X 1.6 X 0.8-(76.876-18.586 ) X 16 X 16 =41.684 KN. m /m23二 sk41.684 1060.87 210 1539=148.249 N /mm2= 1.10-0.651.540.012 148.249=0.537最大裂縫寬度:14824914Wma -2.10 0.537一5(1.9 35 0.0