熱力發(fā)電廠課程設(shè)計模板

1、 課程設(shè)計報告（20092010年度第 1 學(xué)期）名 稱：熱力發(fā)電廠課程設(shè)計題 目：火力發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)擬定和計算院 系：能源與動力工程學(xué)院班 級：熱能0606班學(xué) 號：1061170627學(xué)生姓名：張曉敏指導(dǎo)教師：李志宏設(shè)計周數(shù)：1成 績： 日期：2009年12月23日12月30日一、課程設(shè)計題目 火力發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)擬定二、課程設(shè)計目的進(jìn)一步鞏固本課程中所學(xué)到的專業(yè)理論，訓(xùn)練電廠工程師必備的專業(yè)技能，著重培養(yǎng)學(xué)生獨立分析問題、解決問題的能力，以適應(yīng)將來從事電力行業(yè)或非電力行業(yè)專業(yè)技術(shù)工作的實際需要。三、課程設(shè)計要求1、 熟練掌握發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)擬定和計算的方法、步驟；2、 培養(yǎng)

2、熟練查閱技術(shù)資料、獲取和分析技術(shù)數(shù)據(jù)的能力；3、 培養(yǎng)工程技術(shù)人員應(yīng)有的嚴(yán)謹(jǐn)作風(fēng)和認(rèn)真負(fù)責(zé)的工作態(tài)度。4、全部工作必須獨立完成。四、課程設(shè)計內(nèi)容引進(jìn)350MW汽輪機(jī)發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)擬定和計算（額定工況）（1）、原始資料A、制造廠提供的原始資料a、汽輪機(jī)型式和參數(shù) 引進(jìn)350 MW TC2F-38.6型機(jī)組 p0=16.66MPa, t0=538, pr1=3.769MPa, tr1=324.3, pr2=3.468MPa, tr2=538, pc=0.00484Mpa hc=2330.3kJ/kgb、回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù) pfw=19.5MPa, pcw=1.72MPa項目 單位 一抽 二抽 三抽

3、 四抽 五抽 六抽 七抽 八抽加熱器編號 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8抽汽壓力 MPa 6.50 3.77 2.06 1.012 0.427 0.157 0.078 0.0268抽汽溫度 396.6 324.3 457.1 353.5 249.7 150.3 92.77 66.51端差 -1.6 0.5 0 0 2.8 2.8 2.8 2.8注：各抽汽管壓降取3%P； 各加熱器效率取0.98; 下端差取5.6 各軸封漏汽量(kg/h)：高壓缸Dsg1=11978（去除氧器）,高壓缸Dsg2=1036（去低壓軸封母管），中壓缸Dsg3=978.6（去低壓軸封母管），高壓缸Dsg

4、4=109.3（去軸加）,中壓缸Dsg5=103.7（去軸加），低壓缸Dsg6=1039（去軸加），另有二抽Dsgs345.1（去低壓軸封母管） 各軸封漏汽焓(kJ/kg)：hsg1=3032.1 hsg2=3032.1 hsg3=3165.7 hsg4=3032.1 hsg5=3165.7 hsg6=2716.2 hsgs=3035.5c、鍋爐型式和參數(shù) 武漢鍋爐廠1246/18.15-1型亞臨界，一次中間再熱，自然循環(huán)汽包鍋爐 額定蒸發(fā)量1064t/h 過熱蒸汽參數(shù)psu=17.1MPa,tsu=541 汽包壓力pb=18.2Mpa 給水溫度tfw=281鍋爐效率b=0.9285管道效率p

5、=0.985B、其他已知數(shù)據(jù) 汽機(jī)進(jìn)汽節(jié)流損失0.02Po中壓汽門節(jié)流損失0.02Pr2鍋爐排污量Dpw=0.01Db全廠汽水損失DL=0.01Db化學(xué)補(bǔ)充水壓力0.39 Mpa，溫度20機(jī)電效率mg=0.9925*0.987排污擴(kuò)容器效率f=0.98排污擴(kuò)容器壓力Pf=0.69C、有關(guān)數(shù)據(jù)的選取由于計算前汽輪機(jī)進(jìn)氣量D0未知，要預(yù)選D0，根據(jù)機(jī)組容量350MW進(jìn)行估算（2）任務(wù)A、擬定發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)B、繪制發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖C、發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)計算（額定工況）a、作汽輪機(jī)熱力過程線b、作汽水參數(shù)表c、鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)計算d、高加組計算e、除氧器計算f、低加組計算g、汽輪機(jī)汽

6、耗量及各項汽水流量計算i、汽輪機(jī)功率校核j、熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計算一、擬定發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)汽輪機(jī)機(jī)組型號為350MW TC2F-38.6型機(jī)組，鍋爐采用武漢鍋爐廠WGZ1246/18.15-1型亞臨界,一次中間再熱，自然循環(huán)汽包爐；其原則性熱力系統(tǒng)圖如圖1。汽輪機(jī)為單軸雙缸雙排汽，高中壓缸采用和缸反流結(jié)構(gòu)，低壓缸為三層缸結(jié)構(gòu)。高中壓部分為沖動、反動混合式，低壓部分為雙流、反動式。共有8級抽汽。其中第一、二、三級抽汽分別供3臺高壓加熱器，第五、六、七、八級抽汽分別供4臺低壓加熱器，第四級抽汽作為1.012MPa壓力除氧器的加熱汽源。八級回?zé)峒訜崞鳎ǔ跗魍猓┚b設(shè)了疏水冷卻器。三級高壓加熱器均安裝

7、了內(nèi)置式蒸汽冷卻器，將三臺高壓加熱器上端差分別減小為-1.6、-0.5、0。從而提高了系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性。采取疏水逐級自流方式。有除鹽裝置DE、一臺軸封冷卻器SG。配有前置泵TP的給水泵FP，經(jīng)常運行為汽動泵，小汽輪機(jī)TD為凝氣式，正常運行其汽源取自第四段抽汽（中壓缸排汽），無回?zé)峒訜幔渑牌胫髂?。最末兩級低加H7、H8位于凝汽器頂部?；瘜W(xué)補(bǔ)充水引入凝汽器。汽輪機(jī)的主凝結(jié)水由凝結(jié)水泵送出，依次流過軸封加熱器。二、繪制發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖三、發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)計算（額定工況）1、作汽水參加表首先計算高壓加熱器H1。加熱器壓力p1: p1=(1-p1)p'1=6.305MPap&#

8、39;1-第一抽汽口壓力；p1-抽汽管道相對壓損；由p1=6.305MPa，查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts1=276.003 0CH1出水溫度tw,1=ts1-tt-加熱器上端差。H1疏水溫度td,1： td,1 =t'w,1 +t1 t'w,1 -進(jìn)水溫度，其值從高壓加熱器H2的上端差t計算得到； t1-加熱器下端差。已知加熱器進(jìn)水側(cè)壓力為pfw=19.5MPa,由tw,1，查得H1出水比焓hw,1.再由t'w,1,pfw ,查得H1進(jìn)水比焓hw,2.由td,1，p1查得H1疏水比焓hd,1.至此，高壓加熱器H1的進(jìn)、出口汽水參數(shù)已全部算出。按同樣計算，可一次計算

9、出其余加熱器H2-H8的各盡、出口汽水參數(shù)。將計算結(jié)果列于表1.2、汽輪機(jī)的汽態(tài)膨脹過程線3、鍋爐連續(xù)排污利用系數(shù)計算據(jù)圖3，列出擴(kuò)容器BD的熱平衡及物質(zhì)平衡式按預(yù)選的D0和原始數(shù)據(jù)，計算得到軸封漏汽流量的流量系數(shù)（表2）漏氣點代號Sg1Sg2Sg3Sg4Sg5Sg6漏氣量Dsgj(Kj/h)漏氣焓hsgj（Kj/Kg）漏氣系數(shù)抽取點排至4、高加組的計算圖4 高壓加熱器和除氧器的計算系統(tǒng)（1）、H1的熱平衡為（2）、H2的熱平衡為（3）、H3的熱平衡為5、除氧器的計算除氧器H4熱量平衡式為除氧器H4的質(zhì)量平衡為6、低加組的計算圖5 低壓加熱器和軸封加熱器的計算系統(tǒng)（1）加熱器H5的熱平衡為（2）加熱器H6的熱平衡為（3）加熱器H7的熱平衡為（4）加熱器H8和軸封加熱器SGa、先計算SGSG的熱平衡式為b、再算H8H8的平衡式為（5）汽輪機(jī)凝氣系數(shù)ac的計算及檢驗7、汽輪機(jī)汽耗量及各項汽水流量的計算表3 做工不足系數(shù)Yi的計算式Y(jié)jajajYj汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組的汽耗量以D。= 為基準(zhǔn)，計算各項汽水流量（表4）表4 汽水流量項目符號