污水處理AO工藝脫氮

1、歡迎共閱污水處理 A/0 工藝脫氮除磷一般的活性污泥法以去除污水中可降解有機(jī)物和懸浮物為主要目的，對污水 中氮、磷的 去除有限。隨著對水體環(huán)境質(zhì)量要求的提高，對污水處理廠出水的 氮、磷有控制也越來越嚴(yán) 格，因此有必要采取脫氮除磷的措施。一般來說，對 污水中氮、磷的處理有物化法和生物法，而生物法脫氮除磷具有高效低成本的優(yōu) 勢，目前出現(xiàn)了許多采用生物脫氮除磷的新工藝。一、生物脫氮除磷工藝的選擇按生物脫氮除磷的要求不同，生物脫氮除磷分為以下五個(gè)層次：（1）去除有機(jī)氮和氨氮；（2）去除總氮；去除磷；（4）去除氨氮和磷；去除總氮和磷。對于不同的脫氮除磷要求，需要不同的處理工藝來完成，下表列出了生物脫 氮

2、除磷5 個(gè)層次對工藝的選擇。生物脫氮除磷 5 個(gè)層次對工藝的選擇對于不同的 TN 出水水質(zhì)要求，需要選擇不同的脫氮工藝，不同的TN 出水水質(zhì)要求與脫氮工藝的選擇見下表。不同 TN 出水水質(zhì)要求對脫氮工藝的選擇生物除磷工藝所需 B0D5 或 COD 與 TP 之間有一定的比例要求，生物除磷工藝所 需BOD5 或 COD 與 T 比例 P 的要求見下表。生物除磷工藝所需 BOD5 或 COD 與 TP 的比例要求二、A/0 工藝生物脫氮工藝（一）工藝流程A/0 工藝以除氮為主時(shí)，基本工藝流程如下圖 1。圖 1 缺氧/好氧工藝流程A/O 工藝有分建式和合建式工藝兩種，分別見圖2、圖 3。分建式即硝化

3、、反硝化與 BOD 的去除分別在兩座不同的反應(yīng)器內(nèi)進(jìn)行； 合建式則在同一座反應(yīng)器 內(nèi)進(jìn)行。合建式反應(yīng)器節(jié)省了基建和運(yùn)行費(fèi)用以及容易滿足處理工程對碳源和堿度等 條件的要求，但受以下閑素影響：溶解氧（0.51.5mg/L）、污泥負(fù)荷0. 1 0. 15kgBOD5/（kgMLVSS?d） C/N 比（6 -7）、pH 值（7. 58.0）而不易控制。對于 pH 值，分建式 A/O 工藝中，硝化液一部分回流至反硝化池，池內(nèi)的反 硝化脫氮菌以原污水中的有機(jī)物作碳源，以硝化液中NOx-N 中的氧作為電子受體，將 NOz-N 還原成 N2，不需外加碳源。反硝化池還原 1gNOx -N 產(chǎn)生 3.57g 堿

4、 度，可補(bǔ)償硝化池中氧化 1gNH3-N 所需堿度（7. 14g）的一半，所以對含 N 濃度不 高的廢水，不必另行投堿調(diào) pH 值，反硝化池殘留的有機(jī)物可在好氧硝化池中進(jìn) 一步去除。一般來說分建式反應(yīng)器（A/O 工藝）硝化、反硝化的影響因素控制范圍可以相 應(yīng)增大，更為有效地發(fā)揮和提高活性污泥中某些微生物（如硝化菌、反硝化菌等） 所特有的處理能力，從而達(dá)到脫、處理難降解有機(jī)物的目的，減少了生化池的 容積，提高了生化處理效率，同時(shí) 也節(jié)省了環(huán)保投資及運(yùn)行費(fèi)用；而合建式 A/0 工藝便于對歡迎共閱現(xiàn)有推流式曝氣池進(jìn)行改造。圖 2 分建式缺氧一好氧活性污泥脫氮系統(tǒng)圖 3 合建式缺氧好氧活性污泥脫氮系統(tǒng)

5、（二）A/0 工藝生物脫氮工藝的特點(diǎn)1. 優(yōu)點(diǎn)1同時(shí)去除有機(jī)物和氮，流程簡單，構(gòu)筑物少，只有一個(gè)污泥回流系統(tǒng)和混合液 回流系統(tǒng)，節(jié)省基建費(fèi)用。2反硝化缺氧池不需外加有機(jī)碳源，降低了運(yùn)行費(fèi)用。3好氧池在缺氧池后，可使反硝化殘留的有機(jī)物得到進(jìn)一步去除，提高了出水水質(zhì) c4缺氧池中污水的有機(jī)物被反硝化菌所利用， 減輕了好氧池的有機(jī)物負(fù)荷，同時(shí)缺氧池中反硝化產(chǎn)生的堿度可彌補(bǔ)好氧池中硝化需要堿度的一半。2. 缺點(diǎn)1脫氮效率不咼，一般去除率為 70%80%2好氧池出水含有一定濃度的硝酸鹽，如二沉池運(yùn)行不當(dāng)，則會發(fā)生反硝化反應(yīng)， 造成污泥上浮，使處理水水質(zhì)惡化。（三）影響工藝的因素1水力停留時(shí)間 t反硝化

6、t2h,硝化 t6h,當(dāng)硝化水力停留時(shí)間與反硝化水力停留時(shí)間為 3: 1 時(shí)，氨氮去除率達(dá)到 70% 80%,否則去除率下降。2有機(jī)物濃度與 DO進(jìn)入硝化好氧池中 BOD5 80mg/L;硝化好氧池中 DO 大于 2mg/L。3BOD5/NOX -N 比值反硝化缺氧池污水中溶解氧性的 BOD5/NOX -N 比值應(yīng)大于 4,以保證反硝化 過程中有 充足的有機(jī)碳源。4混合液回流比混合液回流比不僅影響脫氮效率，而且影響動(dòng)力消耗?；旌弦夯亓鞅葘γ摰?效率的影響 見下表。從表中可以看出，RNW50% ,脫氮效率加很低；RN 200%后，nN 上升比較緩漫，一般內(nèi)回流 比控制在200%400%混合液回流

7、比對脫氮效率的影響5污泥濃度（MLSS）污泥濃度一般要求大于 3000mg/L ,否則脫氮效率下降。6污泥齡（9c）污泥齡應(yīng)達(dá)到 15d 以上。7硝化段的污泥有機(jī)負(fù)荷率硝化段的污泥有機(jī)負(fù)荷率要小于 0.18kgBOD5/（ kgMLVSS?d 硝化段的TKN/MLVSS 負(fù)荷率小于 0. 05kgTKN/（kgMLVSS?d）8溫度與 pH 值硝化最適宜的溫度 2030C、反硝化最適宜的溫度 2040C;硝化最佳 pH 值為 88.4 ,反硝化最佳 pH 值為 6. 57. 59原污水總氮濃度 TN原污水總氮濃度 TN | .IT設(shè)計(jì)溫度，CY污泥總產(chǎn)率系數(shù)，宜根據(jù) 試驗(yàn)資料確定，無試驗(yàn)資料

8、時(shí)，系統(tǒng)有初沉池時(shí)取0.3kgMLVSS/kgBOD 無初沉池時(shí)取 0.20.6kgMLVSS/kg80D5;y-單位容積混合液中，活性污 泥固體物質(zhì)總量（MLSS 中揮 發(fā)性懸浮固體物質(zhì)總魚（MLVSS 所占比例；S。一生物反應(yīng)池進(jìn)水五日生 化需氧量濃度，mg/L;Se 一生物反應(yīng)池出水五日生 化需氧量濃度，mg/L歡迎共閱好氧池 （區(qū)）容積V。 一好氧池 （區(qū)） 容積， m3; Q生物反應(yīng)池的設(shè)計(jì)流量， md;S。一生物反應(yīng)池進(jìn)水五日生 化需氧量濃度，mg/L;歡迎共閱 ,. / 嚴(yán)Se-生物反應(yīng)池出水五日生 化需氧量濃度，mg/L;0co 一好氧池 （區(qū)）設(shè)計(jì)污泥 泥齡值，d ;丫1污泥

9、總產(chǎn)率系數(shù)，宜根據(jù)試驗(yàn)資料確定，無試驗(yàn)資料 時(shí)，系統(tǒng)有初沉池時(shí)取0.3kgMLVSS/kgB0D5,無初 沉池時(shí)取0.20.6kgMLVSS/kgB0D； X 一生物反應(yīng)池內(nèi)混合液懸浮 固體平均濃度，gMLSS/L;F安全系數(shù)，取 1. 53. 0; 卩一硝化菌生長速率，d-1 ； Na生物反應(yīng)池中氨氮濃度， mg/L; 1； ：:KN-硝化作用中氮的半速率 常數(shù)，mg/L;T設(shè)計(jì)溫度，C；0.4715C時(shí)硝化菌最大生長速率，d-1混合液回流量r-I .I,- - | -QRi 混合液回流量， m3/d,混 合液回流比不宜大于 400% ;Vn 一缺氧池 （區(qū)） 容積， m3 ； Kde（T

10、一 TC時(shí)的脫氮速率，kgNOx- N/（kgMLVSS d）,宜 根據(jù)試驗(yàn)資料確定；X 一生物反應(yīng)池內(nèi)混合液懸浮 固體平均濃度，gMLSS/L;QR-回流污泥量，m3/d;Nke 一生物反應(yīng)池出水總凱氏 氮濃度，mg/L;Ni 一生物反應(yīng)池進(jìn)水總氮濃 度，mg/L2.需氧量的計(jì)算氧化 1gNH3 - N 需氧 4. 57g ,并消耗 7. 14g 堿度；而反硝化 IgNOx-N 生成3. 57g 堿度，并消耗 1.72gBOD5 ,同時(shí)還提供 2. 6g 02 需氧量可按式（1）計(jì)算。需 氧呈詳細(xì)計(jì)算公式見下式。式中aSr降解有機(jī)物的需氧量；a BOD5 的氧當(dāng)量，1. 0 ,即降解 1kgBOD5 需氧 1kgO2 ; s BOD5 去除量；K污水日變化系數(shù)；歡迎共閱I r-Q 一污水平均日流量，m3/d ;S。，Se-污水流入、流出的 B0D5 濃度，g/m3;bNr氨氮硝化需氧量；b氨氮的氧當(dāng)量，4. 57 即硝化 1g 氨氮需氧 4.57g;Nr 一氨氮被硝化去除鹽，kg/d;NK0,Nke進(jìn)出水 TKN 濃度，g/m3 ；Xw每日凈增活性污泥量，即每日排放剩余活性污泥量，kg/d;0. 12 一