A江壩后式廠(chǎng)房雙曲拱壩設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

1、目 錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc231969901 第一章 調(diào)洪演算 PAGEREF _Toc231969901 h - 3 - HYPERLINK l _Toc231969902 1.1 調(diào)洪演算的原理 PAGEREF _Toc231969902 h - 3 - HYPERLINK l _Toc231969903 1.2 調(diào)洪方案的選擇 PAGEREF _Toc231969903 h - 3 - HYPERLINK l _Toc231969904 對(duì)以下四種方案進(jìn)行調(diào)洪演算 PAGEREF _Toc231969904 h - 3 - HYPERLINK

2、 l _Toc231969905 方案比擬 PAGEREF _Toc231969905 h - 8 - HYPERLINK l _Toc231969906 1.2.3 2淺孔+2中孔方案選定后壩頂高程的計(jì)算 PAGEREF _Toc231969906 h - 8 - HYPERLINK l _Toc231969907 第二章 大壩工程量比擬 PAGEREF _Toc231969907 h - 10 - HYPERLINK l _Toc231969908 2.1 大壩剖面設(shè)計(jì)計(jì)算 PAGEREF _Toc231969908 h - 10 - HYPERLINK l _Toc231969909 混

3、凝土重力壩設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc231969909 h - 10 - HYPERLINK l _Toc231969910 2.2 大壩工程量比擬 PAGEREF _Toc231969910 h - 17 - HYPERLINK l _Toc231969911 重力壩工程量 PAGEREF _Toc231969911 h - 17 - HYPERLINK l _Toc231969912 拱壩工程量 PAGEREF _Toc231969912 h - 18 - HYPERLINK l _Toc231969913 重力壩與拱壩工程量比擬 PAGEREF _Toc231969913 h - 1

4、9 - HYPERLINK l _Toc231969914 第三章 第一主要建筑物的設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc231969914 h - 19 - HYPERLINK l _Toc231969915 3.1 拱壩的型式尺寸及布置 PAGEREF _Toc231969915 h - 19 - HYPERLINK l _Toc231969916 壩型選擇 PAGEREF _Toc231969916 h - 19 - HYPERLINK l _Toc231969917 拱壩的尺寸 PAGEREF _Toc231969917 h - 19 - HYPERLINK l _Toc231969918 3

5、.2 荷載組合 PAGEREF _Toc231969918 h - 23 - HYPERLINK l _Toc231969919 3.2.1 正常水位+溫降 PAGEREF _Toc231969919 h - 23 - HYPERLINK l _Toc231969920 3.2.2 設(shè)計(jì)水位+溫升 PAGEREF _Toc231969920 h - 23 - HYPERLINK l _Toc231969921 3.2.3 校核水位+溫升 PAGEREF _Toc231969921 h - 23 - HYPERLINK l _Toc231969922 3.2.4 正常水位+溫降+地震 PAGER

6、EF _Toc231969922 h - 23 - HYPERLINK l _Toc231969923 3.3 拱壩的應(yīng)力計(jì)算 PAGEREF _Toc231969923 h - 23 - HYPERLINK l _Toc231969924 對(duì)荷載組合1，2，3使用FORTRAN程序進(jìn)行電算 PAGEREF _Toc231969924 h - 23 - HYPERLINK l _Toc231969925 對(duì)荷載組合4進(jìn)行手算 PAGEREF _Toc231969925 h - 25 - HYPERLINK l _Toc231969926 3.4 壩肩穩(wěn)定驗(yàn)算 PAGEREF _Toc23196

7、9926 h - 37 - HYPERLINK l _Toc231969927 計(jì)算原理 PAGEREF _Toc231969927 h - 37 - HYPERLINK l _Toc231969928 驗(yàn)算工況 PAGEREF _Toc231969928 h - 38 - HYPERLINK l _Toc231969929 驗(yàn)算步驟 PAGEREF _Toc231969929 h - 38 - HYPERLINK l _Toc231969930 泄水建筑物的型式尺寸 PAGEREF _Toc231969930 h - 42 - HYPERLINK l _Toc231969931 壩身進(jìn)水口設(shè)

8、計(jì) PAGEREF _Toc231969931 h - 42 - HYPERLINK l _Toc231969932 管徑的計(jì)算 PAGEREF _Toc231969932 h - 42 - HYPERLINK l _Toc231969933 進(jìn)水口的高程 PAGEREF _Toc231969933 h - 42 - HYPERLINK l _Toc231969934 泄槽設(shè)計(jì)計(jì)算 PAGEREF _Toc231969934 h - 43 - HYPERLINK l _Toc231969935 坎頂高程 PAGEREF _Toc231969935 h - 43 - HYPERLINK l _T

9、oc231969936 坎上水深hc PAGEREF _Toc231969936 h - 43 - HYPERLINK l _Toc231969937 反弧半徑R PAGEREF _Toc231969937 h - 44 - HYPERLINK l _Toc231969938 坡度直線(xiàn)段 PAGEREF _Toc231969938 h - 44 - HYPERLINK l _Toc231969939 挑射角 PAGEREF _Toc231969939 h - 44 - HYPERLINK l _Toc231969940 導(dǎo)墻設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc231969940 h - 44 - H

10、YPERLINK l _Toc231969941 消能防沖計(jì)算 PAGEREF _Toc231969941 h - 45 - HYPERLINK l _Toc231969942 水舌挑距 PAGEREF _Toc231969942 h - 45 - HYPERLINK l _Toc231969943 4.5.3消能率計(jì)算 PAGEREF _Toc231969943 h - 47 - HYPERLINK l _Toc231969944 泄水孔口應(yīng)力及配筋 PAGEREF _Toc231969944 h - 49 - HYPERLINK l _Toc231969945 孔口應(yīng)力 PAGEREF _

11、Toc231969945 h - 49 - HYPERLINK l _Toc231969946 配筋計(jì)算 PAGEREF _Toc231969946 h - 51 - HYPERLINK l _Toc231969947 附錄 PAGEREF _Toc231969947 h - 53 - HYPERLINK l _Toc231969948 參考文獻(xiàn) PAGEREF _Toc231969948 h - 55 - HYPERLINK l _Toc231969949 結(jié)語(yǔ) PAGEREF _Toc231969949 h - 56 - 第一章 調(diào)洪演算1.1 調(diào)洪演算的原理先對(duì)一種泄洪方案，求得不同水頭

12、下的孔口泄洪能力，并作孔口泄洪能力曲線(xiàn)，再假定幾組最大泄流量，對(duì)設(shè)計(jì)校核洪水過(guò)程線(xiàn)進(jìn)行調(diào)洪演算，求得這幾組最大泄流量分別對(duì)應(yīng)的水庫(kù)存水量，查水位庫(kù)容曲線(xiàn)，得出這幾組最大泄流量分別對(duì)應(yīng)的上游水位，并作最大泄流量與上游水位的關(guān)系曲線(xiàn)。上述兩條曲線(xiàn)相交得出一交點(diǎn)，此交點(diǎn)坐標(biāo)即為設(shè)計(jì)校核情況下的孔口最大泄流量及相應(yīng)的水庫(kù)水位，再對(duì)其它泄洪方案按同樣的方法進(jìn)行調(diào)洪演算，最后選定的泄洪方案孔口最大泄流量應(yīng)接近并不超過(guò)容許值，并最好與所給限制流量差值在100m3/s以?xún)?nèi)。1.2 調(diào)洪方案的選擇對(duì)以下四種方案進(jìn)行調(diào)洪演算2淺孔+2中孔 24表孔+2中孔3 4中孔 4壩身泄流與利用導(dǎo)流隧洞.1方案一 2淺孔2中

13、孔淺孔: 進(jìn)口底高程為164m, 出口底高程為154m 1-1式中：B孔口寬,m ； H孔口高,m ；A孔口面積(=BH)，m2；流量系數(shù)=0.80；H0出口中心處水頭,m。中孔: 進(jìn)口高程底135m, 出口底高程130m 式中：B孔口寬,m ； H孔口高,m ；A孔口面積(A=BH) ,m2；流量系數(shù)，7-0.3a/H0 ；a孔口高度,m； H0-出口中心處水頭，m。表1-1 2淺孔流量方案高寬出口高程上游水位出口中心處水頭流量系數(shù)2孔面積起調(diào)流量mm (m)mm m3m3/s1設(shè)計(jì)8.0 8.5 154.0 182.0 24.0 4136.00 校核8.0 8.5 154.0 182.0

14、24.0 4136.00 2609.817表1-2 2中孔流量方案高寬出口高程上游水位出口中心處水頭流量系數(shù)2孔面積起調(diào)流量mm m mm m3m3/s1設(shè)計(jì)7.5 7.5130.0 182.0 校核7.5 7.5130.0 182.0 48.5 表1-3 2淺孔+2中孔總流量方案2淺孔起調(diào)流量2中孔起調(diào)流量總起調(diào)流量m3/sm3/sm3/s1設(shè)計(jì)2校核2表1-4 最大泄洪流量與最高水位結(jié)果表方案起調(diào)流量 最大泄量最高水位m3/sm3/sm1設(shè)計(jì)660018校核6880189.8最大設(shè)計(jì)泄洪流量為6600m3/s，校核流量為6880m3/s，最高設(shè)計(jì)水位為18m，最高校核水位為189.8m。.

15、2方案二 4表孔+2中孔表孔: 進(jìn)口底高程179m 1-2式中： B堰頂寬，m；m流速系數(shù)；側(cè)收縮系數(shù)；H0出口中心處水頭，m。中孔: 進(jìn)口底高程135m, 出口底高程130m 式中： B孔口寬,m ； H孔口高,m ；A孔口面積(=BH)，m2；流量系數(shù)7-0.3a/H0；a孔口高度,m；H0出口中心處水頭，m。表1-5 4表孔流量方案高寬出口高程上游水位堰頂水位流速系數(shù)4孔面積起調(diào)流量mm(m)mmm3m3/s1設(shè)計(jì)4179.03.0校核4179.03.0表1-6 2中孔流量方案高寬出口高程上游水位出口中心處水頭流量系數(shù)2孔面積起調(diào)流量mm m mm m3m3/s1設(shè)計(jì)7.5 7.5130

16、.0 182.0 校核7.5 7.5130.0 182.0 48.5 表1-7 4表孔+2中孔總流量方案4表孔起調(diào)流量2中孔起調(diào)流量總起調(diào)流量m3/sm3/sm3/s1設(shè)計(jì)校核表1-8 最大泄洪量與最高水位結(jié)果表方案起調(diào)流量最大泄量最高水位m3/sm3/sm1設(shè)計(jì)5580188.1校核7620.3方案三 4中孔中孔: 進(jìn)口底高程135m, 出口底高程130m式中：B孔口寬,m ； H孔口高,m ； A孔口面積(=BH)，m2；流量系數(shù)7-0.3a/H0 ； a孔口高度,m； H0出口中心處水頭，m。表1-9 4中孔最大泄洪量與最高水位結(jié)果表高寬出口高程上游水位出口中心處水頭流量系數(shù)起調(diào)流量最大

17、下泄量最高水位mmmmmm3/sm3/sm設(shè)計(jì)713018266580校核71301826770.4方案四 壩身泄流與利用導(dǎo)流隧洞 因客觀(guān)因素，現(xiàn)對(duì)壩身泄流與利用導(dǎo)流隧洞不進(jìn)行調(diào)洪計(jì)算，只對(duì)其進(jìn)行定性分析。方案比擬方案一即泄水建筑物采用2淺孔+2中孔時(shí)所需壩頂高程最小，加之方案一與方案三都存在對(duì)壩體的結(jié)構(gòu)影響較大的問(wèn)題方案二的4表孔使得壩體堰頂以上失去空間結(jié)構(gòu)作用，方案三的4中孔使得壩體同一高程開(kāi)孔數(shù)量過(guò)多，該層拱圈削弱過(guò)多，并由調(diào)洪演算結(jié)果看，故本設(shè)計(jì)選擇2淺孔+2中孔的泄流方案，淺孔位于兩岸，中孔位于水電站進(jìn)水口兩側(cè)，對(duì)稱(chēng)布置。設(shè)計(jì)洪水時(shí)，允許泄量6650m3/s，校核洪水時(shí)，允許泄量76

18、50m3/s。設(shè)置兩淺孔，孔口寬8.5m，高8.0m，進(jìn)口底高程為164m，出口底高程為154m；兩中孔，孔口寬7.5m，高7.5m，進(jìn)口底高程為135m，出口底高程為130m，設(shè)計(jì)洪水時(shí)，下泄流量6600m3/s，校核洪水時(shí)，下泄流量6880m3/s，均小于允許下泄流量，設(shè)計(jì)洪水位為18m，校核洪水位為189.8m。 2淺孔+2中孔方案選定后壩頂高程的計(jì)算拱壩壩頂超出水庫(kù)靜水位的高度h為 1-3式中 h1%累積頻率1%的波浪高度m，按式1-4、1-5、1-6求出； hz波浪中心線(xiàn)高出靜水位的高度 (m),按式1-7計(jì)算； hc取決于壩的級(jí)別和計(jì)算情況的平安超高等級(jí)為1級(jí)時(shí)：設(shè)計(jì)hc=m，校核

19、hc=m。 1-4 1-5 1-6 1-7式中 V0計(jì)算風(fēng)速, m/s； D庫(kù)面吹程，m； 平均波高，m；平均波周期，s；H水深，m。HDV0gD/V02Lmh5%h1%h1%2/Lmcth(2H/Lm)hz94000207211.1設(shè)計(jì)洪水位情況下 查表得 ： .2校核洪水位情況下 HDV0gD/V02Lmh10%h1%h1%2/Lmcth(2H/Lm)hz4000121查表得 綜上： 設(shè)計(jì)情況： 校核情況： 取得壩頂高程為: 由此計(jì)算得到的拱壩壩高為第二章 大壩工程量比擬2.1 大壩剖面設(shè)計(jì)計(jì)算混凝土重力壩設(shè)計(jì)壩前最大水深 最大壩高 2.1根本剖面1. 按應(yīng)力條件確定壩底最小寬度 2-1式

20、中 c=24kN/m3 ；0=10kN/m3； 1=揚(yáng)壓力折減系數(shù),取0.3河床壩段0.3，岸坡壩段0.4。那么 2.按穩(wěn)定條件確定壩底最小寬度 2-2式中 K=1.05(查?水工建筑物?表4-1)；f=0.7 ； =0 ； 1=0.25。那么 綜合1、2，取兩值中的較大值，取壩底最小寬度B=m.2實(shí)用剖面1.壩頂寬度：取壩高的810%，即810%=()m，取為。2.下游坡度： 且壩底寬約為壩高0.7-0.9倍，那么取m=0.76。3.上游折坡點(diǎn)：上游設(shè)折坡，折坡點(diǎn)距壩底的高度取為壩高的范圍內(nèi)，即=(33.567)m,取為54m，上游折坡點(diǎn)高程為折 =146m。4.上游坡度：。5.壩底寬度：壩

21、底寬度為 .3排水裝置設(shè)計(jì)洪水最大下泄流量6600m3/s，那么Z下=114.4m，下游水深-92=m ，水頭 。根底帷幕灌漿廊道上游壁到上游壩面的距離應(yīng)不小于0.05-0.10倍水頭，且不小于4-5m，即0.050.1=m，取6m，寬取m，高取3m，廊道底離壩底距離不小于1.5倍底寬，取5m。根底排水廊道兼作灌漿廊道寬取m，高取m。壩內(nèi)縱向排水0.10倍水頭，并不小于3m，即0.050.1=m,取帷幕排水廊道距上游壩面距離為5m。.4荷載計(jì)算圖2-2 壩體自重計(jì)算圖 圖2-3壩底揚(yáng)壓力計(jì)算圖表2-1 荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算表(設(shè)計(jì)水位狀況)荷載kN/m水平應(yīng)力kN/m鉛直應(yīng)力kN/m力臂力矩m+ 逆

22、時(shí)針-順時(shí)針自重W1W2W324120.0水壓力W水上W水下13 P上P下24143401揚(yáng)壓力U1U2U3U4180.00136812628136820.0浪壓力PL95.00泥沙壓力Pn21214表2-2 荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算表(校核水位狀況)荷載kN/m水平應(yīng)力kN/m鉛直應(yīng)力kN/m力臂力矩m+ 逆時(shí)針-順時(shí)針自重W1W2W324120.0水壓力W水上W水下321147681P上P下257191152945揚(yáng)壓力U1U2U3U401427273489040泥沙壓力Pn17.671214.5壩體強(qiáng)度驗(yàn)算用定值平安系數(shù)計(jì)算法沿壩基面的抗滑穩(wěn)定分析：假設(shè)認(rèn)為壩體與基巖膠結(jié)較差，用下式計(jì)算 (2-3

23、)為作用于滑動(dòng)面以上的力在鉛直方向投影的代數(shù)和；為作用于滑動(dòng)面以上的力在水平方向投影的代數(shù)和；U為作用于滑動(dòng)面上的揚(yáng)壓力；f為滑動(dòng)面上的抗剪摩擦系數(shù)；K為按抗剪強(qiáng)度計(jì)算公式計(jì)算的抗滑穩(wěn)定平安系數(shù)，查?水工建筑物?表4-1有K=1.10，1.05。假設(shè)認(rèn)為壩體與基巖膠結(jié)良好，按下式計(jì)算 2-4為作用于滑動(dòng)面以上的力在鉛直方向投影的代數(shù)和，用標(biāo)準(zhǔn)值；為作用于滑動(dòng)面以上的力在水平方向投影的代數(shù)和，用標(biāo)準(zhǔn)值；U為作用于滑動(dòng)面上的揚(yáng)壓力；為滑動(dòng)面上的抗剪摩擦系數(shù), =；為壩體與壩基連接面的抗剪斷凝聚力, ；A為壩體與壩基連接面的面積；為按抗剪斷強(qiáng)度計(jì)算公式計(jì)算的抗滑穩(wěn)定平安系數(shù)，查?水工建筑物?表4-1

24、有=。第一種方法偏于平安。1設(shè)計(jì)狀況 所以在設(shè)計(jì)水位情況下，壩體抗滑穩(wěn)定滿(mǎn)足要求。2偶然狀況= K=1.0偶然狀況的抗滑穩(wěn)定系數(shù)偏小，不滿(mǎn)足要求，故需采用一些工程措施，因?yàn)閴位鶐r較堅(jiān)硬，可將壩基開(kāi)挖成假設(shè)干傾向上游的斜面，在壩踵和壩趾設(shè)置深入基巖的齒墻，以增強(qiáng)壩基抗滑穩(wěn)定性。.6應(yīng)力分析取壩基面水平截面上的邊緣正應(yīng)力y和y y= 2-5 y= 2-6式中 W作用在計(jì)算截面以上全部荷載的鉛直分力總和向下為正； M作用在計(jì)算截面以上全部荷載對(duì)截面形心的力矩總和逆時(shí)針正； B計(jì)算截面沿上下游方向的寬度。1 設(shè)計(jì)狀況M=MG+MU+MP= - kNm (計(jì)入揚(yáng)壓力)W=kN(計(jì)入揚(yáng)壓力) a. y=0

25、.548MPa y= MPa b.邊緣剪應(yīng)力和m=0.8 =80.15=-0.084MPa=yc.鉛直截面上的邊緣正應(yīng)力和和(計(jì)入泥沙壓力)2=2 =-0.0126MPa=y d.上游邊緣主應(yīng)力和 =0 MPae. 下游邊緣主應(yīng)力和 =0 MPa(2)校核狀況 = - kNm (計(jì)入揚(yáng)壓力) =kN(計(jì)入揚(yáng)壓力) a.y=52MPa y=1.273MPa b.邊緣剪應(yīng)力和m=0.74 =0.076 MPa=0.84 MPac.鉛直截面上的邊緣正應(yīng)力和和(計(jì)入泥沙壓力)2 MPa=0.895 MPad.上游邊緣主應(yīng)力和 MPa =0 MPae. 下游邊緣主應(yīng)力和 =0 綜上，設(shè)計(jì)狀況與偶然狀況下

26、壩踵、壩趾處沒(méi)有出現(xiàn)過(guò)大拉應(yīng)力，且主壓應(yīng)力未大于允許壓應(yīng)力，故滿(mǎn)足應(yīng)力要求。2.2 大壩工程量比擬重力壩工程量在146m及176.64m將壩體沿水平向分成三塊，從下往上依次為I、II、III，工程量計(jì)算利用下式分別對(duì)三個(gè)壩塊進(jìn)行計(jì)算： 2-7式中 V所求壩塊的體積，m3； H所求壩塊的高度，m； L1所求壩塊壩面長(zhǎng)度，m； L2所求壩塊壩底長(zhǎng)度，m； b所求壩塊壩頂寬度，m； m1、m2所求壩塊上、下游坡度。表2-3 重力壩分塊工程量計(jì)算列表相關(guān)數(shù)據(jù)壩體分塊L1L2bm1m2HVI2057854II259205100III297259100042256 拱壩工程量拱壩工程量計(jì)算利用下式分別對(duì)四

27、個(gè)壩塊進(jìn)行計(jì)算： 2-8其中 A/360R外2-R內(nèi)2 第i層拱圈的中心角； R1第i層拱圈的外半徑，m； R2第i層拱圈的內(nèi)半徑，m。表2-4 拱壩各高程拱圈面積計(jì)算列表高程(m)R內(nèi)(m)R外(m)中心角V (m3)195.7510310385890142. 2102973501110499690927280430重力壩與拱壩工程量比擬經(jīng)比擬，拱壩較重力壩可節(jié)約工程量：第三章 第一主要建筑物的設(shè)計(jì)3.1 拱壩的型式尺寸及布置壩型選擇壩型選擇雙曲拱壩。拱壩的尺寸.1壩頂?shù)暮穸萒c 根據(jù)結(jié)構(gòu)、人防、運(yùn)用等要求并考慮改善壩體應(yīng)力，初步設(shè)計(jì)，采用以下經(jīng)驗(yàn)公式： 3-1 Tmin=35m式中 H壩高

28、m，H=100.4m； b1壩頂高程處兩拱端新鮮基巖之間的直線(xiàn)距離m，b1=312m。 取Tc=8.5m.2壩底的厚度TB ( 拱壩在高程上分為5層) 3-2式中 L1壩頂高程處兩拱端新鮮基巖之間的直線(xiàn)距離m，L1=312m； Ln-1壩體倒第二層拱圈處兩拱端新鮮基巖之間的直線(xiàn)距離m，Ln-1=160m； H壩體高度，m； K=0.0035；拱的允許壓應(yīng)力MPa ，國(guó)內(nèi)a一般取4-7MPa。 取 TB=2m.3 上游面的曲線(xiàn)采用二次拋物線(xiàn) 3-3式中：，其中、為經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，1，2。取 12，20.30， H=100.4m，那么那么上游面的曲線(xiàn)方程為: .4 下游面的曲線(xiàn)Tc，TB沿高程線(xiàn)性?xún)?nèi)插，

29、然后光滑修勻。設(shè)第i層拱圈的厚度為T(mén)i , 那么 3-4 下游面曲線(xiàn)方程為 表3-1 拱冠梁端面的幾層典型拱圈的幾何尺寸層數(shù)高程上游面坐標(biāo)下游面坐標(biāo)壩體厚度142. 25.211192檢驗(yàn)倒懸度：見(jiàn)附圖，均滿(mǎn)足小于1：3的要求。 表3-2 各層拱圈特性參數(shù)高程拱圈厚平均半徑中心角右半中心角左半中心角1/2弦長(zhǎng)岸坡平均坡度mmmm20010351521554516997484945142. 2140974849145111161045450459225.77175373845 圖 3-1 拱冠梁橫剖面示意圖單位：m3.2 荷載組合 正常水位+溫降 設(shè)計(jì)水位+溫升 校核水位+溫升 正常水位+溫降+

30、地震3.3 拱壩的應(yīng)力計(jì)算對(duì)荷載組合1，2，3使用FORTRAN程序進(jìn)行電算.1正常水位+溫降n= 5 EF=2200000.0 GC=0.000008 HW= HS= 7 X1= 39.835 X2= 輸出結(jié)果： 239.97 143.51 106.34 282.93 .00 .00 .00 .00 209. .045341 .000315 .00 -8.12 8.12 .00 .037206 .000379 16.38 .09 15.32 .973.3.1.2設(shè)計(jì)水位+溫升n= 5 EF=2200000.0 GC=0.000008 HW= 5.70 HS= 77.00 X1= X2= 輸出

31、結(jié)果： 282.66 215.40 189.49 312.63 .00 .00 .00 .00 303.03 .031764 .000125 .00 -10.46 10.46 .00 .028333 .000215 19.33 .88 17.86 .58.3校核水位+溫升n= 5 EF=2200000.0 GC=0.000008 HW= 2.6 HS= X1= X2= 輸出結(jié)果： 312.79 236.09 206.54 346.96 .00 .00 .00 .00 332.71 .036209 .000169 .00 -11.53 11.53 .00 .031631 .000265 22.4

32、2 2.18 19.53 .71對(duì)荷載組合4進(jìn)行手算.1拱冠梁法計(jì)算拱梁荷載分配(1)變形協(xié)調(diào)方程為： 3-5式中：i1，2，3，n,拱冠梁與水平拱交點(diǎn)的序號(hào)，即拱的層數(shù)； j單位荷載作用點(diǎn)的序號(hào)； pi作用在第i層拱圈中面高程上總的水平徑向荷載強(qiáng)度，包括水壓力、泥沙壓力等； xi拱冠梁在第i層上所分配到的水平徑向荷載強(qiáng)度，為未知數(shù)；pi-xi第i層拱圈所分配到的水平徑向均布荷載強(qiáng)度； xj梁在j點(diǎn)所分配到的荷載強(qiáng)度；aij梁在j點(diǎn)的單位荷載所引起i點(diǎn)的徑向變位，稱(chēng)為梁的“單位變位；i單位徑向均布荷載作用在第i層水平拱圈時(shí)，在拱冠處所引起的徑向變位，稱(chēng)為拱“單位變位 ；ci第i層拱圈由于該層均

33、勻溫度變化ti=1時(shí)在拱的徑向位移；ti第i層拱圈均勻溫度變化值； 作用于梁上豎直方向荷載引起的拱冠梁上i截面的水平徑向變位。(2)計(jì)算步驟：a.拱圈變位系數(shù)i的計(jì)算及均勻溫降ti時(shí)的citi的計(jì)算： 3-6式中：可由拱圈的A、T/R查附錄表1黎展眉編?拱壩?得出； EC混凝土的彈性模量，取2.2104MPa； R第i層拱圈的平均半徑,m。 3-7式中：可由拱圈的A、T/R查附錄表1黎展眉編?拱壩?得出； R第i層拱圈的平均半徑，m； 混凝土線(xiàn)脹系數(shù)，取110-5；ti第i層拱圈的均勻溫度下降值，由式ti =47/T+3.39(oC)計(jì)算得出,詳見(jiàn)說(shuō)明書(shū) ； T第i層拱圈的拱厚,m。表3-2

34、各層拱圈的i與citi的結(jié)果不除EC截面編號(hào)截面高程拱厚 T半徑R厚徑比T/R半中心角 i計(jì)算均勻溫降ti時(shí)citi的計(jì)算itic citi(m)(m)(m)/(m/MPa)C10-5/(m)1200521216948-213142. 214048141111646159271371注: 1、EC104Mpa； 2、查資料，巖石的彈性模量Er104 Mpa。b.垂直荷載作用下引起的梁的徑向變位Bi的計(jì)算: I.垂直荷載作用下，拱冠梁各截面的M/ EcI彎矩以順時(shí)針為正，見(jiàn)表3-3。表 3-3 拱冠梁根本尺寸、垂直荷載及其彎矩計(jì)算表(不除Ec)水重作用下拱冠梁的M/EcI圖列表截面號(hào)壩厚T水重彎

35、矩Mi慣性矩IM/I10002-6273-4-5 圖3-3 水重的M/I圖單位：t/m3)II.垂直荷載壩重、水荷載作用下由于彎矩引起的徑向變位BiIBiI= 3-8式中： i垂直荷載作用下i截面以下M/ECI圖的面積；yii面積形心至i截面的距離。表 3-4 豎直方向荷載引起拱冠梁的徑向變位BiEC(mt 垂直荷載(水重)作用下由于彎矩引起的變位截面坐標(biāo)iYi BiI1109110-2222-3333444455100.40000III.拱冠梁在梁基力系作用下基巖變位引起的徑向變位拱冠梁在地基力系作用下，地基產(chǎn)生角變f及徑變f，由于地基變形而使拱冠梁隨著產(chǎn)生變位，按幾何關(guān)系可知，距梁基高為h

36、i處梁上某截面i處的徑向變 = 3-8 式中: f拱冠梁在梁基力系作用下，地基產(chǎn)生的角變位； i截面距梁基高度； f徑向變位。 根據(jù)地基在外力作用下的變位公式得，由于垂直荷載作用下Vc=0，僅有徑向彎矩Mx,所以，且，；，。n=1, Mx= tm , 那么 那么 = =表 3-5 梁力系作用下基巖變位引起的徑向變位EC(mt由于梁基變形產(chǎn)生的拱冠梁徑向變位Bi=xhi+f截面號(hào)MxT2hixfBi1100.42-25.24293450IV.垂直荷載作用下引起的拱冠梁處的徑向變位Bi將BiI和Bi迭加得Bi + 3-9 表 3-6 垂直荷載作用下引起的拱冠梁處的徑向變位BiEC(mt截面號(hào)Bi1

37、23455c.梁變位系數(shù)aij的計(jì)算查表得各塊的變位系數(shù),1,2 見(jiàn)附表第二頁(yè)，查表所得的各塊的變位系數(shù),1,2拱冠梁變位系數(shù)aij的計(jì)算 表3-7 拱冠梁變位系數(shù)aij的計(jì)算表(單位：m/MPa)(不除-1/EC)a11a21a31a41a51a12a223399a32a42a52a13a23a33a43a53a14a24a34a44a54a15a25a35a45a55d.第i層截面處水平徑向總荷載pi的計(jì)算正常水位183.75m,，水庫(kù)泥沙淤積高程115.5m , 泥沙壓力： 3-10式中 0= t/m3，n=0.85 t/m3 ,s=10o, hn=115.5-92=23.5m靜水壓力：

38、 3-11那么 統(tǒng)計(jì)見(jiàn)下表：表3-8 水平徑向總荷載pi計(jì)算結(jié)果截面12345水頭(m)016.37541.566.62591.75Pi(106N)0注:第5 截面pi為水平壓力及泥沙壓力之和。e.根據(jù)列出五元一次方程組：應(yīng)用高斯方程求解此五元一次方程組 x1x2x3x4x5求解得：梁所受的荷載： 單位t/m3 表3-9 梁、拱荷載計(jì)算結(jié)果表截面編號(hào)12345pi含水壓，泥沙t0梁荷載xit拱荷載pi-xitf.計(jì)算拱冠梁受水平荷載作用下的彎矩M水平，受垂直荷載及水平和水平荷載共同作用下的彎矩M以及應(yīng)力的計(jì)算 圖3-4 拱冠梁受水平荷載xi圖單位：tm表3-10 截面受水平荷載及豎向荷載所產(chǎn)生

39、的彎矩單位：tm截面12345水平荷載產(chǎn)生彎矩水重產(chǎn)生彎矩0自重產(chǎn)生彎矩0總彎矩M以順時(shí)針為正0表3-11 拱冠梁受水平荷載xi及在垂直荷載自重作用下的應(yīng)力計(jì)算截面編號(hào)2345截面積Am2彎矩M(tm)軸力Nt3930Tm=N/A+6M/T2(t/m2)=N/A-6M/T2(t/m2) MPa。當(dāng)考慮地震荷載時(shí)，允許拉應(yīng)力可適當(dāng)提高，但不超過(guò)30。由表3-11可知，最大拉應(yīng)力發(fā)生在第5截面的上游處，即5=t/m2=-MPa MPa,所以滿(mǎn)足拉應(yīng)力要求。 .2拱梁應(yīng)力分配(1)拱冠梁所受應(yīng)力及在水壓溫降作用下引起的拱圈應(yīng)力表水平荷載及均勻溫降下各層拱圈應(yīng)力計(jì)算按下式水壓： (t/m2) 3-12

40、溫降： (t/m2) 3-13表3-12 水壓產(chǎn)生的拱圈應(yīng)力(單位:t/m)截面水平荷載拱冠拱端上游下游上游下游12345表3-13 均勻溫降產(chǎn)生的拱圈應(yīng)力(單位:t/m)截面水平荷載EcCt拱冠拱端上游下游上游下游12345表3-14 正常+溫降產(chǎn)生的拱圈應(yīng)力(單位:t/m)截面拱冠拱端上游下游上游下游12345(2)地震內(nèi)力及應(yīng)力表表3-15 縱向地震慣性力截面拱冠左拱端右拱端H0V0MOLHALVALMARHARVARMA( t )( t )( tm)( t )( t )( tm)( t )( t )( tm)1020304050表3-16 縱向地震激蕩力截面拱冠左拱端右拱端H0V0MO

41、LHALVALMARHARVARMA( t )( t )( t m)( t )( t )( t m)( t )( t )( t m)100000000020304050表3-17 橫向地震慣性力截面拱冠左拱端右拱端H0V0MOLHALVALMARHARVARMA( t )( t )( t m)( t )( t )( t m)( t )( t )( t m)100200300400500表3-18 橫向地震激蕩力截面拱冠左拱端右拱端H0V0MOLHALVALMARHARVARMA( t )( t )( t m)( t )( t )( t m)( t )( t )( t m)10000000002

42、00300400500 表3-19 地震內(nèi)力匯總表(單位:t/m)截面拱冠左拱端右拱端H0V0M0HAVAMAHAVAMA( t )( t )( t m)( t )( t )( t m)( t )( t )( t m)12345b.懸臂梁上下游，拱冠上下游，拱端上下游在地震情況下的應(yīng)力大小見(jiàn)下表:表3-20 地震應(yīng)力匯總計(jì)算表 (單位:t/m)截面拱冠左拱端右拱端上游下游上游下游上游下游12345(3)正常水位+溫降+地震工況下拱冠、左右拱端上下游應(yīng)力表3-21 應(yīng)力匯總計(jì)算表(正常+溫降+地震)(單位:t/m)截面拱冠左拱端右拱端上游下游上游下游上游下游12345通過(guò)應(yīng)力計(jì)算，應(yīng)力均滿(mǎn)足標(biāo)準(zhǔn)

43、要求。 壩肩穩(wěn)定驗(yàn)算計(jì)算原理取任一高程單位高度的拱圈進(jìn)行驗(yàn)算。如圖3-6所示，有兩個(gè)滑動(dòng)面，側(cè)裂面為平行河谷鉛直向，底裂面與側(cè)裂面垂直，為水平向。拱端軸力為Ha，剪力為Va，用拱梁分載法計(jì)算內(nèi)力時(shí)，Va應(yīng)包括懸臂梁底部的水平力。將拱端軸力Ha和剪力Va投影到滑動(dòng)面上： 圖3-7 平面穩(wěn)定分析計(jì)算簡(jiǎn)圖 3-14 3-15式中：軸力Ha和滑動(dòng)面的夾角;Ha拱端軸向力；Va拱端徑向力。在立視圖上，拱座面與垂線(xiàn)的夾角為，兩個(gè)滑動(dòng)面上阻滑力為： 3-16 3-17式中：W1 拱端面上懸臂梁的自重； W2拱端下游巖體重量W； U1側(cè)裂面上的揚(yáng)壓力；U2側(cè)裂面上的揚(yáng)壓力?？够€(wěn)定平安系數(shù)計(jì)算公式為： 3-1

44、8式中：K抗滑穩(wěn)定平安系數(shù)； f1滑動(dòng)面間的抗剪斷摩擦系數(shù)； f2節(jié)理面間的摩擦系數(shù)；W拱端面上懸臂梁重量與拱端下游巖體的重量之和； c凝聚力； l滑動(dòng)面的長(zhǎng)度。驗(yàn)算工況工況:校核水位+溫升工況:正常水位+溫降+地震驗(yàn)算步驟.1對(duì)工況進(jìn)行穩(wěn)定驗(yàn)算(1)根據(jù)插值計(jì)算系數(shù)ua和 ha 表3-22 ha、ua、ma系數(shù)表截面水壓力溫度應(yīng)力hauahaua12345(2)求拱由均勻水壓P和均勻溫升Tm產(chǎn)生的拱端軸向力HA，剪力VA：由均勻水壓P產(chǎn)生：， (單位：t)由均勻溫升Tm產(chǎn)生：， (單位：t) 10-5 Ec104 Mpa表3-23 Ha和Va計(jì)算結(jié)果表截面Pi-Xi拱厚T水壓力溫度應(yīng)力均勻溫

45、升TmHaVaHa=PThaVa=PTuaHa=CTm EcThaVa=CTmEcTua(t/m) (m)(t/m)(t/m)(t/m)(t/m)() (t/m)(t/m)12345表3-24 左拱圈穩(wěn)定計(jì)算結(jié)果 截面112345單寬梁底徑向力0HA拱軸向合力VA拱徑向合力揚(yáng)壓力u0岸坡與垂直線(xiàn)夾角軸力與滑動(dòng)面夾角3942424753粘聚力clsec4250640085501070012850sNpk表3-25 右拱圈穩(wěn)定計(jì)算結(jié)果截面112345單寬梁底徑向力0HA拱軸向合力VA拱徑向合力揚(yáng)壓力u0岸坡與垂直線(xiàn)夾角軸力與滑動(dòng)面夾角3841414452粘聚力clsec42506400855010

46、70012850sNpk.2對(duì)工況進(jìn)行穩(wěn)定驗(yàn)算(1)同工況。(2)求拱由均勻水壓P，均勻溫降Tm和地震荷載產(chǎn)生的軸向力HA，剪力VA 。 表3-26 Ha和Va計(jì)算結(jié)果表正常+溫降截面Pi-Xi拱厚T水壓力溫度應(yīng)力均勻溫降TmHaVaHa=PThaVa=PTuaHa=CTmEcThaVa=CTmEcTua(t/m) (m)(t/m)(t/m)(t/m)(t/m)() (t/m)(t/m)12345表3-27 右拱端Ha和Va計(jì)算結(jié)果表正常+溫降+地震正常+溫降正常+溫降+地震H0V0HaVa表3-28 右拱圈穩(wěn)定計(jì)算結(jié)果正常+溫降+地震截面112345單寬梁底徑向力0HA拱軸向合力VA拱徑向合

47、力揚(yáng)壓力u0岸坡與垂直線(xiàn)夾角軸力與滑動(dòng)面夾角3841414452粘聚力clsec4250640085501070012850sNpk表3-26 左拱端Ha和Va計(jì)算結(jié)果表正常+溫降+地震正常+溫降正常+溫降+地震H0V0HaVa表3-27 左拱圈穩(wěn)定計(jì)算結(jié)果正常+溫降+地震截面112345單寬梁底徑向力0HA拱軸向合力VA拱徑向合力揚(yáng)壓力u0岸坡與垂直線(xiàn)夾角軸力與滑動(dòng)面夾角3942424753粘聚力clsec4250640085501070012850sNpk由計(jì)算知，以校核水位+溫升工況作為局部穩(wěn)定的控制情況，由此穩(wěn)定計(jì)算所得的穩(wěn)定平安系數(shù)均大于特殊工況非地震穩(wěn)定平安系數(shù)允許值3.0，因此拱

48、壩的局部穩(wěn)定滿(mǎn)要求，不用進(jìn)行整體穩(wěn)定計(jì)算。第四章 泄水建筑物的設(shè)計(jì)泄水建筑物的型式尺寸泄水建筑物采用2淺孔+2中孔的泄流方案：淺孔位于兩岸，孔口寬8.5m，高8.0m，進(jìn)口高程為164m，出口高程為154m；中孔位于水電站進(jìn)水口兩側(cè)，對(duì)稱(chēng)布置,孔口寬7.5m，高m，進(jìn)口高程為135m，出口底高程為130m，設(shè)計(jì)洪水時(shí)下泄流量6600 m3/s。4.2壩身進(jìn)水口設(shè)計(jì)管徑的計(jì)算壓力管道的直徑在初步設(shè)計(jì)階段可采用彭德舒公式來(lái)確定： 4-1式中：Qmax鋼管的最大設(shè)計(jì)流量，m3/s； H設(shè)計(jì)水頭，m。Qmax =338/4=84.5 m3/sH=18-114.4=72. 3m3max/H)1/73/7

49、2.53) 1/7=4.592m故取D=m。進(jìn)水口的高程本設(shè)計(jì)進(jìn)水口采用有壓進(jìn)水口。有壓進(jìn)水口應(yīng)低于可能出現(xiàn)的最低水位，并有一定的淹沒(méi)深度，以防止進(jìn)水口前出現(xiàn)漏斗吸取旋渦并防止有壓引水道內(nèi)出現(xiàn)負(fù)壓?？刹捎酶甑枪剑?4-2式中：Scr閘門(mén)門(mén)頂?shù)陀谒浪坏呐R界淹沒(méi)水深,m； C之間,4； V閘門(mén)斷面的水流流速，m/s； D閘門(mén)孔口高度,m。那么 取Scr=7m由于死水位為164m，所以進(jìn)水口底高程為坎頂高程坎頂高程一般高于下游設(shè)計(jì)水位25米即為114.4+25= 116.17119.4米，取坎頂高程為117.4米。坎上水深hc 4-3式中： T上游設(shè)計(jì)水位至坎頂?shù)母卟?m；q單寬流量，m3/s；

50、對(duì)淺孔： 經(jīng)試算得 對(duì)中孔： 經(jīng)試算得 反弧半徑R 610 4-4對(duì)淺孔：R=m ，取R=40 m對(duì)中孔：R=67.4m ，取R=50 m坡度直線(xiàn)段考慮水力條件及交通要求，與孔身底部坡度一致，淺孔 1：2.5 ，中孔 1：5。挑射角淺孔 =20o，中孔 =20o。2m,本設(shè)計(jì)導(dǎo)墻厚度取為,導(dǎo)墻應(yīng)高出泄水時(shí)摻氣水面以上11.5m。 溢流壩面高速水流自摻氣現(xiàn)象的斷面平均摻氣濃度C 4-5式中: ,其中n為溢流面滿(mǎn)寧糙率，V為不計(jì)摻氣時(shí)的斷面平均流速，R為不計(jì)摻氣時(shí)的坎頂平均水深h。摻氣水流總深度 4-6對(duì)淺孔： 故取淺孔導(dǎo)墻高度為m。對(duì)中孔： 故取中孔導(dǎo)墻高度為11m。水舌挑距 4-7式中： L水

51、舌挑距，是鼻坎末端至沖坑最深點(diǎn)的水平距離；V1坎頂水面流速, H0為水庫(kù)水位至坎頂?shù)穆洳?；鼻坎的挑射角度；h1坎頂垂直方向的水深, (h為坎頂平均水深)；h2坎頂至河床外表落差。淺孔： 中孔： 沖刷坑深度 4-8 4-9式中： H上下游水位差，m； tr最大沖坑深度，由河床面算至坑底，m； t水面至河床深度，m； Kr沖坑系數(shù),本設(shè)計(jì)用硬巖，Kr=1.0； q泄水建筑物出口斷面的單寬流量，m3/s。淺孔： , 滿(mǎn)足要求。中孔： = ,滿(mǎn)足要求。消能率計(jì)算對(duì)沖消能主要研究對(duì)沖點(diǎn)處水舌相撞的動(dòng)能損失。令m1=q1，m2=q2，為水的密度。對(duì)x，y，z三個(gè)方向計(jì)算碰撞體的動(dòng)能損失為： 4-10 4-

52、11 4-12 4-13 4-14交匯點(diǎn)處的消能率： 4-15本設(shè)計(jì)1=20o ，2= 20o，1=2=,V1= V2 = V=3m/s，q1= q2 ,t1= t2 下游水位對(duì)沖點(diǎn)圖4-1 對(duì)沖消能示意圖對(duì)淺孔：對(duì)中孔：泄水孔口應(yīng)力及配筋孔口應(yīng)力表3-17 正常水位+溫降時(shí)孔口處壩體應(yīng)力及內(nèi)水壓力孔寬b梁向Py拱向Px水壓Pm(t/m2)(t/m2)(t/m2)淺孔進(jìn)口8.555.75-15.75淺孔出口8.575.51230.98-26.125中孔進(jìn)口7.5-16.66-45中孔出口7.51618-50 圖3-4 應(yīng)力計(jì)算簡(jiǎn)圖表3-18 孔口應(yīng)力計(jì)算結(jié)果表單位：t/m2 淺孔寬中孔寬=0淺

53、孔進(jìn)口淺孔出口中孔進(jìn)口中孔出口1 淺孔寬中孔寬=45淺孔進(jìn)口淺孔出口中孔進(jìn)口中孔出口1 淺孔寬中孔寬=90淺孔進(jìn)口淺孔出口中孔進(jìn)口中孔出口1配筋計(jì)算由表可知拉應(yīng)力均不到1.5MPa。因此，只需按0.1%的配筋率配筋。中孔出口處在=45方向出現(xiàn)最大壓應(yīng)力11.62 MPa30 MPa混凝土標(biāo)號(hào)C30,故只需配構(gòu)造筋，即45和90兩條線(xiàn)以最小配筋率0.1來(lái)配筋。根據(jù)?壩內(nèi)的孔口與廊道?中的配筋計(jì)算方法是按照孔口拉應(yīng)力分布，算出拉應(yīng)力總值P，在P中可以扣除混凝土可以承當(dāng)?shù)木植?，然后用P除以鋼筋的容許應(yīng)力s得出配筋面積,但一般情況下混凝土按開(kāi)裂計(jì)算，不承當(dāng)拉應(yīng)力，故此假設(shè)所有拉應(yīng)力均由鋼筋承受。1.

54、最小配筋率配筋面積面積： A=0.01%10001000=1000mm 鋼筋取5162. 混凝土保護(hù)層厚30mm，錨固長(zhǎng)度400mm，末端彎鉤直徑為2.5d,即50mm。3架立鋼筋選用82516162616架立鋼筋825 圖3-5 孔口配筋圖附錄參考文獻(xiàn)索麗生,任旭華,胡明,2001.?水利水電工程專(zhuān)業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南?.北京：中國(guó)水利水電出版社艾克明,1987.?拱壩泄洪與消能的水力設(shè)計(jì)和計(jì)算?.北京：水利電力出版社.4449,127131,103104黎展眉,1982.?拱壩?.北京：水利電力出版社華東水利學(xué)院河川系水工教研組,1984.?畢業(yè)設(shè)計(jì)參考資料-拱壩?. 南京:河海大學(xué)出版社王世夏

55、,左東啟,沈長(zhǎng)松,劉曉青,2021.?水工建筑物?.北京: 中國(guó)水利水電出版社周之豪等,1997.?水利水能規(guī)劃?.北京：中國(guó)水利水電出版社劉啟釗等,1998.?水電站?.北京：中國(guó)水利水電出版社水利水電規(guī)劃設(shè)計(jì)總院, 1987.?水工設(shè)計(jì)手冊(cè)混凝土壩?.北京：水利電力出版社美國(guó)墾務(wù)局, 1984. ?拱壩設(shè)計(jì)?.拱壩設(shè)計(jì)翻譯組譯.北京：水利電力出版社. 3845,17887,217224?水利水電工程等級(jí)劃分及洪水標(biāo)準(zhǔn) SL2522000?朱伯芳,高季章,陳祖煜,厲易生，2002.?拱壩設(shè)計(jì)與研究?.北京：中國(guó)水利水電出版社.564614王锍泰，周維垣，毛健全，顧悅，1982.?拱壩壩肩巖體

56、穩(wěn)定分析?.貴陽(yáng)：貴州人民出版社.4552?水工建筑物荷載設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn) DL5077-1997?混凝土重力壩設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn) SL319-2005?混凝土拱壩設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn) SL282-2003? Zhou, Weiyuan,2006. Study on influences of asymmetry on arch dam foundation.Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,256:10811085 Wang, Liang-Qing ; Tang, Hui-Ming; Hu, Xin-Li and so on,2007.Influences

57、 of foundation deformation modulus to stress distribution of roller compacted concrete arch dam.Journal of China University of Geosciences, 323：409-414 結(jié)語(yǔ) 本設(shè)計(jì)地形為“V型河谷，河床基巖為花崗巖，兩岸無(wú)斷層，少節(jié)理，巖體相對(duì)完整，河床較窄，并有明顯的喇叭口地形可供利用，應(yīng)選擇建雙曲拱壩從壩身開(kāi)孔的調(diào)洪演算到壩型比選，再到拱壩形態(tài)及尺寸確實(shí)定、拱壩樞紐布置、壩身應(yīng)力計(jì)算、壩肩抗滑穩(wěn)定驗(yàn)算、泄洪及消能建筑物的設(shè)計(jì)等，每個(gè)階段都有未曾接觸的理論、方法，需要我們查閱資料、研讀書(shū)本，以標(biāo)準(zhǔn)為準(zhǔn)繩，運(yùn)用結(jié)構(gòu)力學(xué)、材料力學(xué)、水力學(xué)、水工建筑物等所學(xué)理論知識(shí)，逐一解決相關(guān)問(wèn)題。例如在用拱冠梁法對(duì)壩身應(yīng)力進(jìn)行手算時(shí)，牽涉到拱與梁徑向變位一致