換熱管的脹接

1、鈦制換熱器的管板自動焊陳國余陳春陽莊杰昆山華恒焊接設(shè)備技術(shù)有限公司215301摘要：本文結(jié)合鈦制換熱器的管板焊接特點，著重介紹該類換熱器自動焊時需要解決的幾個問題，即氣體 保護裝置、送絲系統(tǒng)和水冷定位器，從而保證管板焊接質(zhì)量。關(guān)鍵詞：鈦及其合金管板自動焊保護送絲水冷定位刖言鈦及其合金由于其比強度高，早期大量地使用在航空、航天等尖端領(lǐng)域。然而隨著石油、 化工行業(yè)近些年的飛速發(fā)展，由于鈦及其合金優(yōu)越的耐蝕性能，在氧化性、中性及氯離子介 質(zhì)中，其耐蝕性能均優(yōu)于不銹鋼，甚至超過1Cr18Ni9Ti不銹鋼的十倍，年腐蝕裕度非常小， 因而鈦及其合金現(xiàn)在越來越受到該行業(yè)的青睞，被廣泛制造成復(fù)合板、反應(yīng)釜、分

2、離塔或各 類換熱器等。該行業(yè)由于使用了鈦制設(shè)備，大大降低了維修及更換設(shè)備次數(shù)，從而節(jié)約了時 間和生產(chǎn)成本。本文結(jié)合鈦制換熱器的管板焊接特點，著重介紹該類換熱器自動TIG焊時 需要解決的幾個問題，從而保證焊接質(zhì)量。1、鈦制管板換熱器結(jié)構(gòu)和連接方式目刖鈦制管板換熱器結(jié)構(gòu)基本采用以下方式：管平頭：管口伸出管板端面01mm連接方式根據(jù)產(chǎn)品設(shè)計要求有以下兩種方式：脹接加密封自熔焊加絲強度焊2、鈦及其合金管板焊接特點鈦制管板換熱器常采用材料為工業(yè)純鈦TA1、TA2和鈦合金TC4，其化學(xué)成分和力學(xué)性 能分別見表1和表2表1鈦及其合金化學(xué)成分（%）合金牌號化學(xué)成分組主要成分雜質(zhì)TiAlVFeSiCNHOTA1

3、工業(yè)純鈦其余0.150.100.050.030.0150.15TA2工業(yè)純鈦其余0.300.150.100.050.0150.20TC4Ti-6Al-4V其余5.56.83.54.50.300.150.100.050.0150.20表2 鈦及其合金力學(xué)性能合金牌號名義成分熱處理狀態(tài)抗拉強度MPa延伸率 %冷彎角度TA1工業(yè)純鈦退火340-49030130TA2工業(yè)純鈦退火440-5902590TC4Ti-6Al-4V退火9001030鈦由于液態(tài)金屬流動性好，表面張力大，因而焊接時焊縫成型非常均勻、美觀，但由于 鈦是一種活潑金屬，高溫下鈦與氧、氫、氮反應(yīng)速度較快，鈦在300C以上快速吸氫，600

4、C以上快速吸氧，700以上快速吸氮，因而焊接鈦及其合金時，重點要保護300C以上的區(qū) 域，在鎢極氬弧焊時，僅僅依靠噴嘴保護是不夠的，要輔以拖罩局部或整體保護方式，否則 會造成焊縫吸氧、吸氫、吸氮，從而導(dǎo)致焊縫塑性下降，脆化程度加重。鈦制管板換熱器的 焊接保護是否正確或合適，可通過焊縫及熱影響區(qū)的顏色來檢驗，見表3表3鈦制管板焊縫及熱影響區(qū)的表面顏色焊縫熱影響區(qū)銀白、淡黃深黃金紫深蘭銀白、淡黃深黃金紫深蘭允許不允許不允許不允許允許不允許不允許不允許此外，鈦及其合金只要焊前進行嚴格的清理工作，選擇合適的焊接填充材料（焊絲）和 99.99%Ar作保護氣，氣孔和裂紋等缺陷是可以避免的。綜上所述，鈦制管

5、板焊接重點要解 決保護問題。另外，鈦制管板換熱器的焊接相對碳鋼、不銹鋼的管板焊還需解決送絲穩(wěn)定性和水冷定 位問題。3、焊接設(shè)備鈦制管板自動TIG焊設(shè)備包括管焊電源和管焊槍頭兩部分。管焊電源采用EWA406程控TIG焊電源。它編程界面非常簡單易學(xué)、實用；響應(yīng)精度高； 可對焊接過程中氣體、電流、焊速、送絲速度等進行編程控制；焊接過程中電流、速度等還 可根據(jù)情況分區(qū)間使用。管焊槍頭和其它形式的管焊槍頭結(jié)構(gòu)類似，只是在氣體保護、送絲和水冷定位上稍作 改動，從而滿足鈦制換熱器的焊接要求。1氣體保護裝置除了焊炬的噴嘴保護外，我們采用整體保護方式，即整個焊接過程在一密閉透明氣罩中 進行。密閉氣罩保護裝置示意

6、圖見圖1，調(diào)整環(huán)內(nèi)徑尺寸根據(jù)換熱管外徑尺寸和管橋尺寸而 定，例如：管外徑中25mm，管橋7mm，那么調(diào)整環(huán)內(nèi)徑應(yīng)做成中30mm比較合適。該尺寸 不宜過大或過小，過大，氣體易從別的管口跑掉，造成罩內(nèi)空氣排不干凈，從而焊接時污染 焊縫；過小，雖然保護好了，但是電弧會熔化其邊緣，此外會影響焊槍角度調(diào)整，不易操作。圖1 密閉氣罩保護裝置2送絲系統(tǒng)送絲系統(tǒng)除動力外，主要由送絲輪、送絲管、送絲嘴組成。鈦管板焊接用的焊絲根據(jù)管和板的材料來選擇，一般選擇同質(zhì)焊絲。對于TC4材料，由于其強度較高，？ 0.8的焊絲和 碳鋼一樣有剛度，焊絲不宜變形且容易送；而工業(yè)純鈦TA2,為了使焊縫得到更好的耐蝕及 力學(xué)性能，焊

7、絲中含氧量和含碳量會進一步降低，從而造成焊絲很軟，給送絲穩(wěn)定帶來了非 常大的困難。一方面焊絲經(jīng)送絲輪擠壓會變形，另一方面前面一有阻力，焊絲在送給過程中 容易折斷。我們根據(jù)鈦合金焊接送絲特點，一方面增大焊絲直徑，改為？ 1.0，增加絲的剛 性；另一方面改變送絲輪結(jié)構(gòu)和送絲管、送絲嘴尺寸，防止擠壓變形和降低送絲阻力。送絲 輪由單凹形改成雙凹形，見示意圖2。送絲管和送絲嘴尺寸相對碳鋼增大，在原有的基礎(chǔ)上 增大0.40mm，降低送絲阻力。圖2鈦管板送絲輪3水冷定位系統(tǒng)管板定位目前絕大多數(shù)采用彈性套定位方式，該方式雖然簡單、可靠，但是焊接鈦管板 是不合適的。因為從鈦焊接保護機理來講，單靠保護往往不是最佳

8、，如能輔以冷卻，則能縮 短金屬在高溫停留時間，即縮短了鈦與氫、氧、氮反應(yīng)的時間，從而獲得非常滿意的保護效 果。我們采用的措施是制作紫銅水冷芯桿定位器，它不僅起定位作用，而且能對焊縫起冷卻 作用，此外對管口內(nèi)壁起隔離空氣作用。經(jīng)過試驗，水冷定位器不僅定位可靠、快捷，而且 對鈦管板焊接起到了很好的保護效果，焊后焊縫及熱影響區(qū)為銀白色。綜上所述，由于管板焊槍做了以上三方面的改善，在鈦制管板換熱器制造中成功解決了 氣體保護、定位和送絲穩(wěn)定性問題，從而保證了焊接質(zhì)量。4、實際生產(chǎn)應(yīng)用圖3產(chǎn)品焊接效果將改制后的管焊設(shè)備應(yīng)用于國內(nèi)三家化工壓力容器廠，對鈦制換熱器進行實際焊接，具 體應(yīng)用情況如下：4. 1工件

9、情況：材質(zhì)TA2，管口伸出00.5mm坡口 1.5X45，換熱管里19X1.5管平頭2連接方式：加絲強度焊4. 3焊絲直徑：？ 1.04. 4工藝參數(shù)見表4表4鈦制管板換熱器19X1.5焊接參數(shù)峰值電 流A基值電流A脈寬 比脈沖頻率Hz焊接電壓V焊接速 度 mm/mim送絲速 度 mm/mim氣體種類氣體流 量L/min罩氣流 量L/mi 12410.280 100300500Ar15205應(yīng)用效果：經(jīng)現(xiàn)場產(chǎn)品焊接，該管焊設(shè)備完全滿足鈦制管板換熱器的焊接要求，焊縫及熱影響區(qū)顏色為銀白色；經(jīng)PT著色檢查，無氣孔、裂紋等缺陷；經(jīng)水壓 檢驗合格；一次合格率99%。產(chǎn)品焊接效

10、果見圖3。5、結(jié)束語針對鈦制管板換熱器焊接的特點，對普通管焊槍頭作了三個方面的改動是成功的，它解 決了氣體保護、送絲穩(wěn)定性和水冷定位問題。為鈦制換熱器自動焊提供了切實可行的焊接設(shè) 備，改變以往鈦設(shè)備制造依靠人工或依靠進口的狀況，提高了產(chǎn)品質(zhì)量和國產(chǎn)化進度。摘要：通過對高壓換熱器管子管板自動脈沖鎢極氬弧焊的焊接特性、規(guī)范參數(shù)的確定、操作要領(lǐng)、影響熔 深因素以及在出產(chǎn)實踐中的應(yīng)用等介紹，說明該焊接方法應(yīng)用于高壓換熱器管子管板全位置焊接是完全可 行的。關(guān)鍵詞：換熱管；管板；連接接頭；自動脈沖鎢極氬弧焊；焊接規(guī)范中圖分類號：TG 444.74； TQ051.3文獻標志碼：B管子管板自動脈沖鎢極氬弧焊不

11、僅可以保證換熱管與管板焊接連接接頭具有足夠的強度和良好的成型，同 時也能夠滿足用戶對產(chǎn)品質(zhì)量提出的更高要求。文中對其焊接特性、焊接規(guī)范的確定、焊接操作技術(shù)、影 響熔深的因素及焊接時的注重事項作一簡單介紹,供同行參考。1脈沖鎢極氬弧焊1.1焊接特性1氬氣特性氬氣不易電離，故引弧時要求較高的電弧電壓,而該設(shè)備通過高頻引弧使氣隙擊穿而引燃電弧。 氬氣的熱容量和導(dǎo)熱系數(shù)小，弧柱區(qū)容易保持在高溫狀態(tài),故電弧一朝引燃便能在較低的電壓下穩(wěn)定燃燒。焊接電源種類和極性直流反接時，工件接負極，鎢極接正極。陰極雀斑在熔池附近及工件表面的勾當范圍 大，散熱強，電子發(fā)射能力減弱，電弧穩(wěn)定性較差。同時鎢極發(fā)熱量大，使鎢極

12、燒損緊張，所以許用電流小。直 流正接時，工件接正極，鎢極接負極。陰極雀斑在鎢極上比力穩(wěn)定，電子發(fā)射能力強，電弧穩(wěn)定,可用較大的許 用電流，鎢極燒損小。是以，高壓換熱器管子管板自動脈沖鎢極氬弧焊時采用直流正接。焊接特點采用了較高的而持續(xù)時間又較短的脈沖電流(又稱峰值電流)和較小的基值電流(又稱維弧電 流)，故可使平均焊接電流值保持在較低的程度。在不增大焊接熱輸入量的條件下，高的脈沖電流可以增加 熔深，使母材充實熔化，改善熔透環(huán)境。調(diào)整基值電流的大小和基值時間則可以節(jié)制熔融金屬的表面張力 和凝固速度。采用脈沖電弧還可以增加電弧的軸向穩(wěn)定性，增強對熔池的攪拌作用，有幫助于管子管板的 全位置焊接和改善

13、焊縫的形成晶體組織,并有幫助于消弭氣眼。由于平均焊接電流小，故焊接熱輸入量較 小,熔池尺寸小，熱影響區(qū)窄。是以，適用于管子管板全位置焊接。1.2脈沖鎢極氬弧焊管子管板焊機1.2.1功能介紹焊機組成主要由EWA306全位置程控自動管焊電源、PT80管板全自動TIG焊接機頭和C00L70U40冷卻水 箱組成。（2）適用范圍適用于一般管板形式的自動化焊接，可焊接碳鋼、不銹鋼等各種管子管板接頭型式（包括平齊端 接、伸出角接、內(nèi)縮角接和內(nèi)孔對接）。管子直徑為160 80mm，可選擇填絲或者自熔兩種體式格局。自動調(diào)節(jié)弧長功能該焊機配置的自動弧長節(jié)制裝置，可以通過電弧電壓信號反饋原理自動校正電弧電壓, 以保

14、持鎢極與焊面的穩(wěn)定間距來達到自動調(diào)節(jié)弧長的目的。同時還可以關(guān)閉自動弧長節(jié)制功能，通過該裝置 上的手輪來手動調(diào)節(jié)弧長,并通過RTC01線控器進行模擬焊接、步伐號選擇、送絲選擇、送絲速度的調(diào)節(jié)、 焊接衰減、焊接電流以及焊接速度的調(diào)節(jié)等。（4）焊接參數(shù)的預(yù)置可通過節(jié)制面板進行不同焊接參數(shù)的預(yù)置,可存儲50個步伐，并可分區(qū)設(shè)置不同焊接位 置的參數(shù)，以制止上、下坡位置時產(chǎn)生焊接缺陷。1.2.2主要技術(shù)參數(shù)該焊機主要技術(shù)參數(shù)如下：主配電源為EWA306型全位置程控電源，焊炬的旋轉(zhuǎn)速度為0.36r/min，弧長調(diào) 節(jié)間距為20mm，焊炬傾斜角度為-1525可調(diào)（規(guī)范位置-15、-5、0、5、15、25可重復(fù)

15、定 位），機頭代碼R為28,特別系數(shù)C為48.5,最大焊接電流為300A，最大送絲速度為180mm/min，焊絲直徑為 0.8mm（可選1.0mm）焊接保護氣體為氬氣（質(zhì)量分數(shù)為99.99%）,冷卻體式格局為水冷（冷卻水流量不小 于450mL/min）。槍頭角度-15。時，可焊管子直徑為250 80mm （內(nèi)縮角接）；槍頭角度0時，可焊管子直 徑為160 80mm（平齊端接）；槍頭角度15時，可焊管子直徑為160 80mm（伸出角接）；槍頭角度25 時，可焊管子直徑為160 54mm（伸出角接）。2高壓換熱器管子與管板接頭型式高壓換熱器對密封性要求較高，且大多使用在承受振動、疲勞載荷及有間隙腐

16、蝕等場所。按照文獻3中附 錄B的要求，所有受檢查剖面角接接頭的H值不得小于管壁厚度的1.4倍。是以，該種換熱器換熱管與管板 的連接常采用強度焊+貼脹的連接體式格局2,3。3焊接規(guī)范參數(shù)的確定3.1峰值電流和峰值時間高的峰值電流和低的基值電流相共同，既可獲得較大的熔深而又保持較小的焊接線能量,熔池體積小,熔滴 過渡和熔池金屬的加熱是間歇性的，故不易發(fā)生淌流。高的峰值電流還可以增加熔滴的過渡力，在管子管板 全位置焊接時都能迫使金屬熔滴沿著電弧軸向過渡。峰值時間短對熔池金屬有一定的振動攪拌作用，可改善 熔池的形成晶體組織，并有幫助于排除氣眼。經(jīng)過大量的焊接實驗得出19mmX2mm、19mmX2.5m

17、m不銹鋼管子焊接時的峰值電流為130180A,峰值時 間為0.2s。3.2基值電流和基值時間基值電流的大小反映了焊接電流的波動值，起著維持電弧穩(wěn)定燃燒的作用，并直接影響熔池金屬的冷卻和形 成晶體?；惦娏鞯闹饕饔檬窃诜逯惦娏髦袛鄷r期,維持焊絲與焊接熔池之間的電離狀態(tài),保證脈沖電弧 復(fù)燃穩(wěn)定。同時預(yù)熱母材和焊絲,使焊絲端部有一定的熔化量，為脈沖時期熔滴過渡作籌辦，并可用來調(diào)節(jié)電 弧功率和焊接線能量。基值時間與脈沖特點有很大的關(guān)系，若基值時間過長，脈沖焊的特點就不明顯。甚至 在脈沖停歇時期也有熔滴過渡，使熔滴過渡失去可控性?；禃r間過短,在脈沖電流停歇時期，焊絲的熔化量 不足,熔滴過渡也往往是無

18、規(guī)律的，同時電弧引燃也較困難。通過實驗確定19mmX2.0mm、19mmX2.5mm不銹鋼管子焊接時，基值電流為4565A,基值時間為0.2s。3.3脈沖頻率脈沖頻率是通過改變峰值電流和基值電流的持續(xù)時間來進行調(diào)節(jié)的。如果送絲速度增大，則需要選擇較高的 脈沖頻率，反之脈沖頻率得低一些。對于一定的送絲速度,脈沖頻率增加,熔滴較細；脈沖頻率降低，則熔滴 較粗。脈沖頻率過低，脈沖之間的間歇時間較長，可造成焊縫周圍與管板金屬熔合不良等缺陷。當提高焊接 速度（旋轉(zhuǎn)速度）時，必須增加脈沖頻率，否則兩點之間的間隙大，影響管板焊接接頭質(zhì)量與成型。脈沖頻率還 影響著焊縫的熔深，脈沖頻率高,熔深也較大,所以焊接較

19、厚管壁時，應(yīng)相應(yīng)增大脈沖頻率。3.4鎢極直徑和形狀一般應(yīng)根據(jù)焊接電流和鎢極的許用電流選擇鎢極直徑,焊接電流不得超過鎢極的許用電流，否則會使鎢極因 過熱而熔化、蒸發(fā)，造成電弧不穩(wěn)定并引起焊縫夾鎢。該焊機所用鎢極直徑一般為2.4mm。鎢極端部應(yīng)磨成 錐形,錐頂應(yīng)磨成具有一定直徑的平行臺，錐度及平臺直徑隨著鎢極直徑的增大而增大，該焊炬鎢極平臺直 徑為0.5mm。具有錐頂平臺的鎢極，焊接時電弧穩(wěn)定，能量集中,鎢極端頭不易熔化燒損。3.5送絲速度在一定的送絲速度下，當增加峰值電流時，應(yīng)相應(yīng)減小基值電流值，反之則增加基值電流值。這是因為等速送 絲時，為使弧長不變及規(guī)范穩(wěn)定，焊絲的熔化速度必須等于送絲速度。

20、焊絲的熔化速度由峰值電流與基值電 流值疊加而成的總焊接電流所決定。顯然，要滿足焊絲熔化速度等于送絲速度，總的電流值應(yīng)維持未便。送 絲速度太快，使弧長壓得太短，焊絲與工件間易短路并粘絲；若送絲速度太卡，會使電弧拉長而燒損管口或者 斷弧。送絲速度的大小應(yīng)根據(jù)管子壁厚、峰值電流和基值電流的大小來確定。3.6焊接速度(旋轉(zhuǎn)速度)如果焊接速度過快，灼熱的焊接區(qū)可能來不及冷卻就脫離保護區(qū)而被氧化，而且空氣對保護氣流的側(cè)向壓迫 也增大，使氬氣保護效果變差，并易造成未熔合和未焊透等缺陷。焊速太卡，易使焊接接頭過熱，并易使管頭 燒損，影響焊縫成型及接頭質(zhì)量。焊接速度一般為60mm/min。3.7氬氣流量氣體流量

21、增大，可增加氣流挺度，提高抗外界干擾的能力，但流量過大，保護層氣體會產(chǎn)生不規(guī)則的流動，使 電弧不穩(wěn)定，甚至破壞保護層氣流而將空氣卷入電弧區(qū)。氣體流量的選擇，通常以使保護氣流產(chǎn)生層流時的 最大氣體流量為準。3.8電弧電壓電弧電壓增大，熔寬稍有增加,熔深減小。若電弧電壓過大，易燒損管頭形成未焊透，并影響氣體保護效果； 電弧電壓過低，易造成焊縫凸起、短路、產(chǎn)生未熔合等缺陷。通常在使電弧不短路的環(huán)境下,盡量減小電弧 長度進行焊接，這樣電弧較穩(wěn)定,熔深也增加，其實不易燒損管頭。電弧電壓一般為礦12V。3.9鎢極伸出噴嘴長度鎢極伸出噴嘴長度一般為712mm。若伸出長度過短，無法起弧，若伸出長度過長,影響氬

22、氣保護效果,使焊縫 起皺，表面出現(xiàn)黑影,并易燒損鎢極和華侈氣體。4焊接操作要領(lǐng)焊接開始前根據(jù)管子直徑選擇相應(yīng)的芯桿澤學(xué)網(wǎng)插入管子內(nèi)，按照焊接工藝引導(dǎo)書在節(jié)制面板上進行參數(shù) 設(shè)置或者進行步伐號選擇。該設(shè)備通過預(yù)吐氣和滯后斷氣對焊接地區(qū)范圍、焊縫、鎢極以及焊絲端頭進行 保護。又通過預(yù)熔電流和預(yù)熔時間對母材、焊絲端部進行預(yù)熱，使焊絲端部有一定的熔化量，為脈沖時期熔 滴過渡作籌辦。焊接前應(yīng)調(diào)整焊絲、鎢極的角度及距離，這一點兒對管頭焊接能否焊好至關(guān)重要。一般鎢極 離管壁為2mm,焊絲離鎢極前端和下方各2mm?？赏ㄟ^手動送絲和滑桿上下按鈕進行預(yù)演。焊絲要平直，如果 過于扭曲，會使送絲不穩(wěn),并造成焊絲伸出長

23、度的變化，影響熔池尺寸的節(jié)制以及擾亂氣流和接觸鎢極，影響 氣體保護效果和污染鎢極。引弧位置一般選在時鐘11點位置，該焊機可通過高頻引弧圈引弧,使鎢極與工件 間保持一定間隙,不會毀傷鎢極尖端和引起焊縫夾鎢。通常電流開始衰減位置在367,電流衰減時間為2s, 停止送絲位置在364，焊絲回抽時間為0.2s,但焊絲不能脫離氬氣保護區(qū)，以免焊絲端部被氧化?？赏ㄟ^電 流衰減機構(gòu)自行斷弧，使弧坑填滿，且收弧區(qū)處于氬氣保護區(qū)，以制止產(chǎn)生裂紋和氣眼。5熔深H影響因素5.1影響H值增加的因素按文獻3中附錄B要求,所有受檢查剖面角接接頭的熔深H值不得小于管壁厚度的1.4倍。是以,H值是保 證高壓換熱器管頭焊接質(zhì)量的

24、重要因素。為保證其質(zhì)量,有必要對增加熔深的影響因素做一說明1,3。 增加焊接電流,減慢焊接速度，使電弧長度變短,均能達到增加熔深的目的。由于奧氏體鋼導(dǎo)熱系數(shù)和導(dǎo)溫系數(shù)都小，在同樣焊接條件下，其熔深要比鐵素體、珠光體類結(jié)構(gòu)鋼小 20%30%。熱源的能量大多是通過液態(tài)金屬層而傳遞給固態(tài)金屬，液態(tài)金屬層越厚，能量的喪失就越大。對上坡焊， 液體從電弧下面流開,熔深提高。熱流密度提高有幫助于熔化區(qū)深度的增加。距離中心越近,熔深越淺。這是由于只管轉(zhuǎn)速不變，但是線速度加快，線能量減小而引起熔深下降。上坡焊熔深逐漸增加,下坡焊熔深減小。在同樣的規(guī)范條件下,上坡焊時液態(tài)金屬由于重力作用而下垂， 使脈沖電弧能更好

25、地接近母材表面,熔深增加。而且電弧離孔的距離近,不銹鋼導(dǎo)熱差，隨著焊接過程的進行, 母材溫度在逐漸上升，這也使熔深略有增加。下坡焊時,液態(tài)金屬下垂，使電弧不能很好地接近母材表面,熔 深下降。在同樣的工藝及規(guī)范下，噴嘴與管子軸線之間的角度和鎢棒離工件距離越小,熔深越大。因為噴嘴角度越 小，電弧中心與母材的相對位置越好，能量散失少,熔深增加。鎢棒離工件距離短，能量集中,熔深也增加。如 果噴嘴角度為0,則厚的管板熔化少,影響接頭機能。鎢棒離工件距離太小容易被粘住。一般噴嘴與管子軸 線之間的角度為1015,鎢棒離工件1.52mm。焊接熱輸入量增加,熔深增大。但不能無限制地增大焊接熱輸入量來增加熔深，因

26、焊接熱輸入量過大，易 使晶粒粗大脆化，抗熱裂性差，耐腐蝕性變差。在同樣的規(guī)范及工藝下，脈沖間隙小可使脈沖電弧更好地接近母材表面，脈沖電弧能將液態(tài)金屬快速排 開,故熔深可以提高。尤其在較大線能量時,液態(tài)金屬較多，脈沖間隙小才能將其排開，這時候的脈沖間隙對 熔深的影響較為突出。不銹鋼粘度大，如脈沖間隙大,難以使液態(tài)金屬排開，導(dǎo)致熔深增加困難。在全位置脈沖焊中，0Cr18Ni9Ti密度、粘度較大，導(dǎo)熱性差，在同樣線能量下，液態(tài)金屬下垂較多，遏止 電弧很好接近待熔表面,使脈沖電弧難深入母材內(nèi)部，從而使熔深變淺。6結(jié)語為了更好地保證管子管板連接接頭質(zhì)量，在焊接時還需要注重以下事項：管子、管板表面要干凈,

27、不能有 油銹、污物。管口要平整、無毛刺，且伸出管板長度一致為45mm，不能過短或者過長。焊接參數(shù)設(shè)置確 定后，要鎖定步伐鎖，以免他人修改參數(shù)，造成不必要的麻煩。要隨時注重氣和冷卻水的暢通，水不足時要 加足(最好是蒸餾水)。焊接時出現(xiàn)妨礙，應(yīng)按緊迫按鈕，檢查修理后再進行焊接。焊接時若出現(xiàn)未熔合 以及沒有焊好的焊縫，可以從沒有焊好處重新補焊，到達焊好位置時,按電流衰減開關(guān)斷弧。也能夠進行不 填絲焊，把送絲開關(guān)打向關(guān)，剩下步伐不變。電源極性為直流正接。裝焊絲時，焊絲端部應(yīng)磨圓滑，以免 焊絲刺破送絲軟管。到目前為止，采用上面所說的管子管板的焊接接頭工藝，已經(jīng)先后完成了 60多臺碳鋼、 不銹鋼等換熱器管板與管子接頭的自動焊焊接,其水壓實驗無一發(fā)生泄漏。參考文獻：管子與管板的連接形式有以下幾種：脹接、焊接、強度脹+密封焊及強度焊+貼脹。先焊后脹先焊后脹工序，焊前管板坡口容易清