土木建筑工法施工組織設計(doc384)

1、.招招標巨匠PAGE ：.；第PAGE 387頁土木建筑工法施工組織設計 TOC o 1-5 第1章 建筑工程 PAGEREF _Toc631651 h 2第1節(jié) 質量保證措施 PAGEREF _Toc631652 h 2第2節(jié) 文明施工措施 PAGEREF _Toc631653 h 2第3節(jié) 地基處置 PAGEREF _Toc631654 h 2第4節(jié) 深基坑圍、支護 PAGEREF _Toc631655 h 24第5節(jié) 根底工程 PAGEREF _Toc631656 h 381、 打樁 PAGEREF _Toc631657 h 382、 鉆孔灌注樁 PAGEREF _Toc631658 h

2、 383、 地下延續(xù)墻 PAGEREF _Toc631659 h 384、 壓樁 PAGEREF _Toc631660 h 38第6節(jié) 混凝土 PAGEREF _Toc631661 h 42第7節(jié) 鋼筋 PAGEREF _Toc631662 h 53第8節(jié) 模板 PAGEREF _Toc631663 h 68第9節(jié) 腳手架 PAGEREF _Toc631664 h 90第10節(jié) 高層建筑 PAGEREF _Toc631665 h 120第11節(jié) 地下室 PAGEREF _Toc631666 h 159第12節(jié) 預應力構造 PAGEREF _Toc631667 h 166第13節(jié) 防水工程 PA

3、GEREF _Toc631668 h 1721、 地下防水 PAGEREF _Toc631669 h 1722、 屋面防水 PAGEREF _Toc631670 h 200第14節(jié) 冬期施工 PAGEREF _Toc631671 h 225第2章 裝飾工程 PAGEREF _Toc631672 h 230第1節(jié) 樓地面工程 PAGEREF _Toc631673 h 230第2節(jié) 天棚工程 PAGEREF _Toc631674 h 230第3節(jié) 門窗工程 PAGEREF _Toc631675 h 230第4節(jié) 油漆工程 PAGEREF _Toc631676 h 230第5節(jié) 墻柱面工程 PAGE

4、REF _Toc631677 h 230第6節(jié) 幕墻工程 PAGEREF _Toc631678 h 249第7節(jié) 其他工程 PAGEREF _Toc631679 h 262第3章 安裝工程 PAGEREF _Toc631680 h 265第1節(jié) 屋蓋 PAGEREF _Toc631681 h 276第2節(jié) 鋼屋蓋整體提升 PAGEREF _Toc631682 h 290第4章 市政工程 PAGEREF _Toc631683 h 291第1節(jié) 道路工程 PAGEREF _Toc631684 h 291第2節(jié) 橋涵及護岸工程 PAGEREF _Toc631685 h 304第3節(jié) 排水管道工程 P

5、AGEREF _Toc631686 h 316第4節(jié) 隧道工程 PAGEREF _Toc631687 h 319第5章 房修工程 PAGEREF _Toc631688 h 319第6章 工業(yè)廠房 PAGEREF _Toc631689 h 371第7章 給水排水 PAGEREF _Toc631690 h 381建筑工程質量保證措施文明施工措施地基處置 1特點 1.1固化的樁與原地基土構成復合地基，改善了地基的承載力和變形模量。 1.2能自立支護擋土，不需求支撐和拉錨，可采用塊式、延續(xù)墻式、空腹格柵墻式、樁式等可施工成任不測形、恣意截面、恣意深度的構造方式。 1.3樁體銜接成壁后有隔水帷幕作用。墻

6、壁不會滲漏水，普通基坑不需求采取降水措施。 1.4施工中無振動、無噪音、無污染，對周圍地基土無擾動、無擠壓，只需設計構造合理，坑外地基側向變形和沉降較小，而且坑外地下水位堅持原標高，因此對周圍建筑物和地下管道影響小。 1.5施工機具簡單，操作方便，造價低，為文明施工發(fā)明了較好條件。尤其在施工場地較小的地方，采用更為合理。 2適用范圍 2.1軟土地基加固 2.2恣意平面外形，深坑開挖深度7m以內的側向擋土支護構造，而且對臨近建筑物等有良好的維護作用。 2.3隔水、防流砂的帷幕工程。 3工藝原理 利用深層攪拌機械，用水泥作為固化劑與地基土進展原位的強迫粉碎拌和，待固化后構成不同外形的樁，墻體或塊體

7、等，用于深坑開挖側向擋土防水支護構造和地基承重樁。其計算實際按重力壩式剛性擋土墻計算，同時按剛性擋土墻計算方法驗算變形。 4施工工藝 施工現(xiàn)場應進展平整、碾壓或夯實，以保證樁機定位挪動，鉆孔垂直。 41深層攪拌機就位 42攪拌下沉：啟動電動機，根據(jù)土質情況按計算速率，放松卷揚機使攪拌頭自上而下切土拌和下沉，直到設計要求深度。 43注漿攪拌提升：開動灰漿泵待純水泥漿到達攪拌頭后，按計算要求的速度提升攪拌頭，邊注漿、邊攪拌、邊提升，使水泥漿和原地基土充分拌和，直至提升到樁頂設計標高后再封鎖灰漿泵。 44反復攪拌下沉：再次將攪拌機邊攪拌邊下沉至設計標高。 45反復提升不注漿：邊攪拌邊提升至自然地面，

8、封鎖攪拌機即完成1根樁的成樁。 46銜接封頂：如作擋土支護構造，須在樁頂處用鋼筋連成整體，構成較好的結合體。47工藝流程：樁機就位攪拌下沉注漿攪拌提升反復攪拌下沉拌制水泥漿移 位封鎖攪拌機械反復提升 48 工藝流程表示圖5施工要點 51開機前必需探明和去除一切地下妨礙物，須回填土的部位，必需分皮回填夯實，以確保樁的質量。 52樁機行駛路軌和軌枕不得下沉，樁機垂直偏向不大于l。 53 水泥宜采用425普通硅酸鹽水泥，水泥摻入比宜選用816范圍，水灰比普通選用0.450.5，根據(jù)不同地質情況和工期要求可摻加不同類型外加劑。54必需嚴厲控制注漿量和提升速度，防止出現(xiàn)夾心層或斷漿情況。55攪拌頭兩次提

9、升速度均應控制在2.53minm。注漿泵出口壓力應控制在0.40.6Mpa。56樁與樁須搭接的工程應留意以下事項。 561樁與樁搭接時間不應大于 24h。 562 如超越24h，應在第二根樁施工時添加注漿量，可添加 20，同時減慢提升速度。 563如相隔時間太長，第二根樁無法搭接，應在設計認可下采取部分補樁或注漿措施。 57側向支護工程應留意以下事項： 571成樁4h內必需完成樁頂插錨固筋等任務。 572 攪拌樁完工后，應及時按圖制造路面，路面鋼筋與樁的錨固筋須連成一體。 573 路面鋼筋混凝土強度未到達設計要求不得開挖基坑土方。 58樁機預攪下沉應根據(jù)原土情況，保證充分破碎原狀土的構造，使之

10、利于同水泥漿均勻拌和。 59 采用規(guī)范水箱，嚴厲控制水灰比，水泥漿攪拌時間不少于23min，濾漿后倒入集料池中，隨后不斷的攪拌，防止水泥離析，壓漿應延續(xù)進展，不可中斷。 510 每個臺班必需做 707 X 707 X 707cm試塊一組三塊采用標差， 28天后測定無側抗壓強度，應到達設計標號。 511工地質量員應填寫每根成樁記錄，記好施工日記，各種原資料必需有質保一方可運用。 6質量規(guī)范 除了參照國家有關規(guī)范外，還應著重留意以下幾點： 6l成樁垂直度偏向不超越恍，樁位布置偏向不得大于50mm。 62攪拌樁樁體應攪拌均勻，外表要密實、平整。 63樁頂標高和樁深應滿足設計要求。 64水泥漿灌入量無

11、異常過少景象。 7主要機械設備 SJB型深層攪拌機雙攪拌頭主要技術性能見表1。SJB30型SJB40型電機功率kw2X302X40額定扭矩Nm2X64002X8500攪拌頭直徑mm700700加固深度m10121518外形尺寸主機mm950X482X1617950X482X1737 還有起重機1臺，柱塞式灰漿泵1臺，灰漿攪拌機2臺，冷卻水泵1臺。 1特點 輕型井點能有效地降低地下水位，在基坑施工中能穩(wěn)定邊坡和抑制基坑流砂，發(fā)明良好施工條件，既平安又方便。輕型井點布置靈敏，運用方便，施工速度快，降水效率較高，即使個別井管損壞也不會影響整個系統(tǒng)，能順應施工條件變化的工程。輕型井點設備可反復運用，施

12、工費用小，經濟效果好，在地下建筑工程中得到廣泛運用。 2適用范圍 由于輕型井點的抽水機組置于地面，真空在地面產生，所以其降水深度要遭到真空吸程的限制。一級輕型井點降水井管埋設深度普通為6m左右。輕型井點適用的土層范圍為粉砂砂質粉土、粘質粉上。在浸透系數(shù)為0.12md的土層中降水效果較好。 3工藝原理 輕型井點降水就是在位于地下水位以下的基坑開挖前，于基坑周圍的土層中成孔埋入帶有過濾器的井點支管，并在支管周圍填砂，然后經過程度集水總管，將一切井點支管和置于地面的抽水機組連通。這樣，地下水就被抽水機組吸至地面而排除。4 工藝流程平整場地及去除地下妨礙物井點溝槽放線和開挖并設置集水坑機組就位搭井點泵

13、房鋪設總管裝配支管機組通電試運轉沖 孔埋管和灌砂井點孔封口支管和總管接通開機抽水清洗濾清器或水箱正常降水 5施工要求 5l井點布置要求 511輕型井點設計計算可根據(jù)上冊中的公式。 512降水水力坡度：雙排井點內側按1：1O；單排井點兩側按1：4取值。 513井點間距可取122m。常用間距16m。 514單井涌水量上海地域可按每天0507m3取值。 515雙排井點的寬度宜在30m左右，當井點系統(tǒng)寬度大于50m時，基坑中間加暫時井點。 516在降水深度4倍的范圍內受降水影響較大，如需控制地面沉降量，應采取回灌等措施。而在降水深度10倍以外的范圍，受降水影響不大，故普通可不采取防護措施。 517對有

14、板樁護坡的基坑，井點普通宜設在板樁外側井點距板樁宜 1 1.5m，如因場地條件或要減少降水對周圍環(huán)境的影響，亦可將井點放在板樁內側，但要采取相應措施使降水正常進展。 52對施工場地做好三通一平任務，場地不平整度應小于20cm。 53井點設備進場應先通水通電。 54開挖排泥溝應有坡度和集水坑，并要去除雜物。 55沖孔應順排泥溝坡度方向進展，并要防止碎石等雜物滾入孔內和不得讓泥漿倒灌。 56井管放入井孔后不得上下抽動，井孔淤塞時嚴禁將井管插入土中。 57應將井孔內泥漿稀釋并放入13黃砂后再放井管，接著灌砂。黃砂規(guī)格為粗中砂。 58井孔用粘性土封口應略高于地面。 59開機抽水時應將沖孔溝掩埋，并應高

15、于地面。 510對臨近建筑、管道，有變形控制時，應設降水水位觀測孔。 511下井點管前，應對過濾器的濾網進展檢查，不得有破損。 512基坑周圍在井點總管的外側應有擋水堤或排截水明溝。 6質量規(guī)范 6l井管埋設時，黃砂應灌至地面下lin左右。每孔黃砂的灌填量應不小于計算值95 。 62填砂時井管口有泥漿水冒出。 63合格井管應達90以上。 64井點抽水后地下水位應逐漸下降，一級井點粉砂砂質粉土35d，粘質粉土57d，到達基坑底標高以下的降水深度。 65井點真空度應比計算降深所需真空度高001MPa。漏氣呵斥真空度的損失應小于0.003MPa0.003Mpa。 7機具設備71機組類型及配管數(shù)見表。

16、 72井管規(guī)格 總管：公稱口徑：70100mm； 支管：公稱口徑： 3240mm； 過濾器長度：8001000mm； 73沖孔工具：采用壓力射水沖管或簡易鉆孔機。要求成孔直徑不小于250mm，如水壓小于 0.5MPa時應配空壓機排泥，空壓機供氣量為 6m3mm以上。 8施工平安 81沖孔前對地下妨礙物應予以排除，并做好書面確認任務。對作業(yè)區(qū)高空要避讓的架空管線等落實好有效的防護或監(jiān)護措施。 82沖孔時周圍人員應退至吊車回轉范圍以外的平安區(qū)域，以防泥塊等物墜落傷人。 83吊井管的滑輪應安裝結實，繩索應經常檢查，井管應綁扎牢靠以防墜落傷人。 84沖孔時溝槽上要鋪設跳板讓施工人員站立和行走，以防人員

17、跌入溝內。 9勞動組織 9l機組安裝 普通配4人，2人排泵和接總管，2人接支管。也可配2人先排泵、接總管，然后再接支管。 92沖孔 吊車司機1人，吊車指揮兼扶沖孔槍1人，開水泵、鉆孔機及空壓機1人，搬運支管及接頭2人，井點機操工1人，灌黃砂4人，排泥1人，合計11人。 93開機抽水 每臺機組每班1人。多臺機組最大間隔 在50m之內者可由1人兼管。10臺以上機組的大型工程，每班增設1名修繕工。 10效益分析 101輕型井點降水后土層固結，基底穩(wěn)定，提高了土的承載力，便于用大型機械進展土方施工，提高工效，縮短工期。同時又減少建筑物建成后的長期沉降量，有較好的社會經濟效益。 102輕型井點降水后進展

18、土方開挖的基坑，邊坡穩(wěn)定，消除流砂，增大基坑挖土平安度，又可減少放坡比，普通可減少邊坡放坡土方量的1312以上。例如上海地域的常見土質輕型井點降水后放坡可為1：0.75。 103在某些需用鋼板樁支護的基坑，當改用輕型井點降水后，雖添加一些放坡上方量，但取消了板樁，其總費用還是節(jié)約的，加快了工期，又有較好的社會經濟效益。104輕型井點降水設備簡單，施工方便，易于為普通施工單位所采用。且設備可反復運用，維修簡便，運用壽命長，有較好的技術經濟效益。 工程施工場地狹小。3個基坑的面積分別為8500m2、1450m2、4500m2，基坑埋深分別為-9.25m、-11.85m和-9.1-8.4m。1工程地

19、質條件該3個工程施工場地屬長江沖積地貌，地下水位埋深較淺。除表層為雜填土外，主要是粉質粘土、粉土、且呈很濕形狀，部分土層且夾有淤泥質粉質粘土，含水量為30.4%33.2%，液性指數(shù)為11.8，呈流塑形狀。在營業(yè)樓和談判樓的土層中還夾有粉砂層，含水量較大，鉆進中常見涌水景象，對土層錨桿施工非常不利。2支護設計結合當?shù)貤l件，采用鋼筋混凝土灌注樁加土層錨桿作基坑支護。商貿中心營業(yè)樓采用600mm壓力注漿灌注樁作支護，樁間距900mm，樁頂帽梁面標高-3.45m，樁底標高-16.75,在-5.5m標高設錨桿1道，夾角為15、30間隔設置、間距900mm。談判樓支護樁頂帽梁面標高-3.55mm，樁底標高

20、-20m，分別在-5.75m和-9.75m處各設1道錨桿，其他均同營業(yè)樓。采用600mm鋼筋混凝土灌注樁，間距800mm，在-4.75m標高處設錨桿1道，夾角15，間距1600mm，即相隔兩根支護樁設1根錨桿。根據(jù)基坑深度及地下水位不同，在談判樓和商廈擴建工程的支護樁外側樁間設500mm旋噴樁作止水，施工時在坑內設降水井降水。錨桿設計的簡況如表1所示。表1錨桿設計一覽錨桿設計談判樓營業(yè)樓商廈擴建錨桿長度(m)L=18.520L=1820L=19.5錨桿傾角()=3015=3015=15錨桿直徑232232132錨桿孔徑(mm)130130130錨頭腰梁220a工字鋼220a工字鋼220a槽鋼錨

21、桿允許抗拔力(kN)300300200錨桿張拉鎖定值(kN)210210140錨桿根數(shù)(根)3063431173土層錨桿施工3.1錨桿成孔根據(jù)不同土質條件，采用了不同的成孔工藝。商貿中心營業(yè)樓和談判樓在試錨過程中，鉆進到粉土夾粉砂層時，原土造漿鉆進時塌孔景象較嚴重，后采用了膨潤土循環(huán)泥漿護壁工藝和原土造漿護壁工藝相結合成孔方法獲得勝利。為了防止膨潤土泥漿產生泥皮而影響鉆桿抗拔力，施工時采取了以下措施：在鉆孔時檢查泥漿攜帶的鉆渣判別鉆進的土層性質。在不同土層中采用不同比重的泥漿護壁。當鉆進到粉土夾粉砂層時，采用比重為1.2左右的泥漿護壁。其它土層采用原土造漿護壁鉆進，比重為1.05左右，并控制泥

22、漿的粘度為1622s之間，含砂率5%。在不同土層中采用不同的進尺速度，對于粉土夾粉砂層等易塌孔土層采用慢進尺、高鉆速；對于粉質粘土層那么采用快進尺。商廈擴建工程基坑錨桿成孔中因無粉砂層，采用原土泥漿循環(huán)護壁，部分孔壁收縮塌陷時，采用濃泥漿、輕壓、慢轉、2次掃孔，確保成孔質量?？卓谠O置護正架，以防錨孔下垂。以上3個工程的錨桿成孔，采用MGJ30型鉆機施工=15的錨孔，采用XY1型鉆機施工=30的錨孔。3.2錨桿灌漿采用二次壓力注漿工藝灌漿。第1次壓漿兼作換漿洗孔雙重作用。成孔后插入19mm注漿管至距孔底不大于30cm處，待孔內泥漿全部置換，孔口流出純水泥漿為止，壓力普通達0.30.5MPa，壓漿

23、量0.5m3左右，然后拔出注漿管，用清水清洗。在完成上述工序后即可插入錨筋。在插入錨筋前，將自在段外表涂抹一層油脂，再用聚脂薄膜纏扎好或用軟質塑膠管封套，使自在段與灌漿液相脫分開。第1次水泥漿初凝時即采用特制封堵器封堵孔口，進展第2次壓力注漿(摻早強劑)，壓力控制在11.5MPa為宜，壓漿量為0.6m3，但以壓力控制為主。水灰比0.5。3.3預應力張拉第2次注漿7d后，水泥漿強度到達設計要求，運用穿心式千斤頂采用“跳兩拉一法進展錨桿張拉。張拉值分別為300kN(談判樓、營業(yè)樓)和200kN(商廈)，預應力張拉鎖定值為設計拉力的70%，分別為210kN(談判樓、營業(yè)樓)和140kN(商廈)。張拉

24、程序如下：初應力為設計承拉力的20%，經過初應力張拉使錨桿拉直，各部位緊貼。正式張拉采用分級加載，每級加載為50kN，加載后恒載5min，直加載到設計要求。當錨桿預應力沒有明顯衰減時，可鎖住錨筋，鎖定應力為設計的70%。假設有應力損失，應補張拉至設計值。4錨桿極限抗拔力實驗為了確定所采用的錨桿能否平安可靠，驗證設計能否準確，施工工藝能否合理，并求得實踐承載力的平安系數(shù)。在正式施工前，對工程進展了極限抗拔力實驗，其中營業(yè)樓做了6根極限抗拔力實驗。經過錨桿抗拔實驗時獲得的(P-S)曲線，在土層錨桿正式施工時，作為測定每個錨桿張拉時應力-應變值的對照，按其符合程度確定土層錨桿能否符合要求以及作為驗收

25、的根據(jù)。在營業(yè)樓6根錨桿實驗中，有1根(MI24)錨桿極限抗拔力到達310kN(為設計拉應力的1.03倍)，另5根均超越450kN，為設計拉應力的1.5倍。經分析，這根(MI24)錨桿位置正處古河道，由于土質條件差，使錨桿抗拔力減少。經設計、監(jiān)理單位研討，以為抗拔力實驗合格，可以進展施工。施工階段限制了該地段的地面堆載，未發(fā)生異常。談判樓作了2根抗拔實驗，抗拔力達390kN，為設計值的1.3倍，商廈擴建工程地質條件與商貿類似，且設計拉力比商貿要小，故未作抗拔實驗。主要經過每根錨桿張拉時，控制其變形值能否在規(guī)范要求范圍。商廈的錨桿位移變形值為1015mm，商貿位移變形值為1825mm。5支護樁位

26、移和監(jiān)測營業(yè)樓基坑面積大，土方采用分層、分段、分片開挖，使土方卸載能量緩慢釋放，每層開挖厚度4m，每層土方開挖后，及時對樁頂進展觀測。營業(yè)樓施工期樁頂位移值為：西側15mm，南側9mm，東側58mm。商廈支護樁頂位移值分別為：東側24mm，南側6mm，西側5mm，北側18mm。6施工領會(1)在土質允許條件下，采用土層錨桿與支護樁共同任務，與內支撐方案相比要經濟，而且便于土方機械開挖，方便施工。(2)在軟土中運用錨桿，要準確掌握錨桿所處位置的地質條件，對土體的成孔要采取相應的施工措施，并經抗拔實驗合格方可采用。在粉砂土層中成孔，采用膨潤土泥漿護壁與套管護壁成孔相比，可以加快成孔速度。(3)在工

27、程施工中，錨桿灌漿量超越計算值。經分析主要是由于粉土夾粉砂層內土體呈流塑狀，且浸透系數(shù)較大(1.7110-32.9410-4cm/s)，當進展壓力注漿時，水泥漿沿孔隙向土體其它方向浸透。從營業(yè)樓基坑開挖后所裸露的支護樁間土體明顯可見水泥漿沿土的孔隙浸透呈樹根狀。因支護樁也是采用壓力注漿成樁，漿量的注入也比計算值大。江邊原廠區(qū)為稻田，地勢低洼。場地自然標高在2.900 m，設計地面標高為4.500 m，在去除耕土后，全場需填高2 m左右。廠區(qū)內各層土的物理力學性能目的如表1所示。表1夯前物理力學性能目的土層稱號層底標高(m)層底埋深(m)天然含水率(%)天然狀態(tài)重度(kN/m3)孔隙比e緊縮系數(shù)

28、av1-2(MPa)緊縮模量Es1-2(MPa)固結快剪規(guī)范貫入N63.5擊數(shù)(擊)靜力觸探比貫入阻力Ps(MPa)地基承載力(kPa)內摩擦角()內聚力c(kPa)耕土灰色粘質粉土0.5002.036.718.50.9890.238.3924.611.70.6580灰色砂質粉土1-0.5003.032.818.90.8970.1512.7110.8980灰色粘質粉土2-5.5008.038.118.21.0570.316.6425.711.90.6180灰色砂質粉土a-7.50015.030.818.90.8700.1612.1425.518.81.3285灰色粘質粉土237.018.11.

29、0520.356.0924.012.10.7780注：灰色砂質粉土1及灰色砂質粉土a嚴重液化。 廠區(qū)內需建多棟多層框架廠房，其中陽離子藍車間為6層框架，總高31 m，活載6 kN/m2，單項設備最重為45 kN，柱下最大軸向力為4500 kN。根據(jù)地質報告，現(xiàn)有地基承載力不能滿足上部構造需求，須進展地基加固。1強夯設計由于廠區(qū)地質條件不能滿足工程要求，大面積填土產生地基變形，且地表下3 m左右有一層嚴重液化土層。上海地基根底設計規(guī)范(DBJ081189)要求：丙類建筑需全部消除液化或部分消除地基液化沉降，并對根底構造和上部構造采取構造措施。根據(jù)需建廠房的要求，對地基處置提出以下要求。(1)地基

30、處置后，在加固的有效深度內地基允許承載力從原80 kPa提高到220 kPa以上。(2)地基有效加固深度超越8 m。(3)建筑物施工前地基要有較大的預壓密沉降。(4)消除地基上的液化層，以滿足7度抗震設防要求。經多次討論，決議采用強夯處置。由于場地地層多為粉性土，且夾有粉砂層，易排水。采用該法施工進度快，本錢低，可預壓密沉降，但在原土上強夯要全部滿足設計提出的四項要求，還須采取各種措施。上海地基根底規(guī)范要求：原土強夯適用于砂土，含水率低于25的回填土，對塑性指數(shù)小于等于17或粒徑小于0.005 mm占30以下的表層或淺層粘性土也可采用，上述以外的土及淤泥質粘土應經過實驗確定。本場地土含水率均高

31、達30以上，但在地表下15 m以內均為粘質粉土或砂質粉土，且部分夾有薄層粉砂，這對孔隙水壓力散失很有利。根據(jù)顆粒報告分析，粒徑小于0.005 mm的只占8，但采用置換強夯對上述規(guī)范目的要求應該有所不同，假設再采取有利的排水措施，那么更有能夠到達設計要求。根據(jù)地質報告，地基土允許承載力為80 kPa，當基底面處的附加壓力為220 kPa時(基底以上2 m厚的填土作為附加壓力思索)，基底以下8 m處土的附加壓力為52 kPa，基底下8 m處土的自重壓力為68 kPa(均取水下浮重計算)，二者之和為120 kPa。經計算，8 m深處的允許承載力為.5 kPa。以此確定，假設強夯有效厚度為8 m，夯后

32、土的允許承載力能到達220 kPa時(這時條基寬度按2 m思索)能滿足工程設計的要求。選擇夯能時除思索地基強度要求外，加固有效深度也起著決議作用。夯能小那么有效加固深度淺，根據(jù)法國人梅納提供的閱歷公式，有效加固深度：式中h有效加固深度，選定為10 m，實踐要求為8 m；Q錘重，選用16 t；H有效落距，選用15 m；a修正系數(shù)，可取0.160.22(根據(jù)閱歷，粉質粘土、砂質粘土可取0.19，設排水通道時可適當提高，取0.20)。夯能E=HQ=15160 =2 400(kN.m)夯擊范圍，可按公式計算確定：式中A夯擊范圍(m2)；B、L分別為加固區(qū)的寬度與長度(m)；h有效加固深度。思索到下臥層

33、軟土的承載力問題，按地基壓力分散角22思索，應在長寬方向每邊各加htg=0.404h，如h為10 m，即每邊各加4.04 m。思索條形根底寬度等要素后，以建筑物軸線向外各加7.00 m。2強夯施工要求及措施強夯采用截頭圓錐體鋼制夯錘，錘底直徑2.2 m，底部設3個排氣孔，錘重16 t。強夯時，第一次先夯出一個11.5倍錘徑的夯坑，填滿爐渣停歇后，再進展第二次強夯，直至最后貫入度小于10cm為止。利用夯能將爐渣強行擠入土中，在延續(xù)夯擊過程中，地表爐渣不斷自動落入坑底，逐漸構成與土混合的渣土混合狀柱體的復合地基，其效果與普通原狀土上強夯的效果不同，與其他復合地基的成因及效果也不一樣。它是經過強夯工

34、藝將柱狀體與強夯效應一次完成，既有強夯特點，又具有其他置換型復合地基的特點。為與純強夯區(qū)別，可稱為動力置換強夯。根據(jù)上海地基根底設計規(guī)范要求，夯擊遍數(shù)用前后兩擊沉降差510cm控制。實踐施工時，采用最后一擊沉降量小于10 cm控制，每坑累計夯擊為16擊，分兩次進展，每次8擊。夯點間距為3 m，采用跳點夯，夯點布置見圖1。實踐每次夯距為6 m，這樣布置有利于孔隙水壓力散失，孔隙水可從孔隙壓力大的地方向孔隙壓力小的地方排出。圖1夯點布置圖在外壓力作用下，土的緊縮主要是土中孔隙體積的減小，土顆粒相應發(fā)生挪動、擠攏。對飽和土而言，緊縮主要是孔隙水被擠出。由于孔隙水的排出，土顆粒挪動、靠攏都要經過一定時

35、間。只需當超孔隙壓力散失之后，才干繼續(xù)加壓，否那么對土體固結有害無益。當孔隙壓力散失達95或穩(wěn)定后，才干繼續(xù)下一輪的強夯。本地域普通經4d即可滿足要求。選用寶鋼高爐干渣為強夯填料，其密度小，性能穩(wěn)定。原狀干渣顆粒普通為015 mm，符合設計要求的原狀級配要求，能吸水并有一定的活性，夯成后能結成有一定剛性的板塊。塑料排水板能添加土中孔隙水垂直通道，強夯后土中孔隙水壓力添加時，孔隙水可經過排水板排出。地表下15 m以內土層夾有薄砂層，15 m以下還有一層粉砂層，是孔隙水橫向排水的通道。塑料排水板的設置又溝通了橫向排水通道，這樣更有利于孔隙水的排放。由于要求加固深度為8 m，所以選用10.5 m長的

36、排水板，打入土中10 m，土外留0.5 m，沿夯坑一周布置。排水板打入土中后，即有水從孔中冒出流向集水溝，由于排水板設置密度高，滲出水量很大。第一遍夯擊過程中，從渣內排至溝內的水較多，潛水泵20 min左右就要抽一次，排水效果明顯。第二遍夯擊時，因受地面隆起及區(qū)內成坑的影響，排水溝出水量很小，甚至無水。但暴露一夜后，大多數(shù)坑內水位與原地坪持平。經夯坑內抽干填爐渣后，再夯時仍有濺水飛石景象。打過排水板的地基土在強夯時，水的排放效果較好。強夯施工順序如下：施工預備清理耕土埋設丈量儀器布設排水板點填爐渣至標高第一次布夯坑點一遍一次強夯第一次夯坑填料推平停歇第二次布夯坑點一遍二次強夯第二遍夯坑填料推平

37、停歇第三次布夯坑點二遍一次強夯第三次夯坑填料推平停歇第四次布夯坑點二遍二次強夯第四次夯坑填料推平停歇普夯測試。3強夯效果與結論強夯的效果須經測試檢驗。夯前在場地上布置取土孔、規(guī)范貫入孔和靜力觸探孔，以獲得天然地基的物理力學目的。夯中測試強夯過程中的主要技術參數(shù)，主要測試每擊下沉量、夯擊次數(shù)、孔隙水壓力和擠壓應力的變化。用以指點和控制施工進度，修正施工工藝。施工場地布設了以下測試儀器。(1)孔隙水壓力計：檢驗超孔隙水壓力添加、散失過程，研討強夯的影響深度，強夯時動力固結過程，決議二次夯擊的間隔時間。(2)壓力盒：檢測地基土擠壓應力(總應力)增長過程，與超孔隙水壓力測試結果做比較，研討強夯的影響深

38、度及夯擊數(shù)的關系。(3)測斜管：丈量地基程度位移。(4)分層沉降標：丈量不同深度土體緊縮變形。(5)外表沉降板：測定沉降板以下土體變形。(6)水位測試管：測定夯擊過程中水位變化規(guī)律。(7)現(xiàn)場振動測試：測定強夯振動影響范圍。夯后45 d取土，檢驗強夯加固的效果。檢測工程有：取土孔、規(guī)范貫入孔、靜力觸探孔和載荷板實驗。強夯后物理力學性能目的如表2所示。靜力觸探成果對比見圖2。表2夯后物理力學性能目的土層稱號層底標高(m)層底埋深(m)天然含水率(%)天然狀態(tài)重度(kN/m3)孔隙比e緊縮系數(shù)av1-2(MPa)緊縮模量Es1-2(MPa)固結快剪內摩擦角()內聚力c(kPa)灰色粘質粉土0.50

39、02.6026.719.40.7670.1512.4031.21灰色砂質粉土1-0.5003.6027.119.40.7740.1412.6231.91灰色粘質粉土2-0.9005.0030.219.00.8550.1710.3827.81-5.5008.6032.218.70.9160.248.5227.11灰色砂質粉土a-7.50010.6028.219.00.8150.1314.0530.71灰色粘質粉土215.0036.718.11.0460.326.3425.81圖2夯前夯后靜力觸探結果對比對比表1與表2可看出，地層15 m范圍內各項目的強夯后都有所改善。在56 m范圍內，土體由夯前

40、的軟塑流塑形狀變?yōu)橛菜苄螤?，含水率減少8.4727.2。隨著深度添加，含水量逐漸變小，緊縮模量提高15.747.8，并隨著深度添加而減小。10 m以下各項目的有改善，但變化較小。根據(jù)上海市地基根底設計規(guī)范DBJ081189規(guī)定：當上覆非液化土層厚度不少于6 m(對砂質粉土)時可不思索液化影響。本場區(qū)在夯后地表下10 m范圍內已構成了非液化硬殼層土，滿足該規(guī)范要求。另外，在15 m以上，夯前液化層砂質粉土(a)經強夯后，根據(jù)規(guī)范貫入度數(shù)值，按上述規(guī)范公式判別，在設計烈度為7度時，其液化也已屬消除。該工程8個主車間將原預制混凝土長樁、獨立承臺根底改為強夯后，共節(jié)約工程費400萬元，經多年運用，效果

41、良好。設計壩高20 m，兩側壩坡度均為12.5，壩基寬約120 m，庫內存放電廠灰渣，庫容量約35萬m3。壩基處有3.05.9 m厚的飽和粉細砂層，在灰渣水的長期浸透作用下易發(fā)生潛蝕和管涌，對壩體產生浸透破壞，使壩體失穩(wěn)。為此采取水泥旋噴樁技術措施對壩基進展截滲抗滑加固處置，獲得較好效果。1壩基地質性能評價壩基處第一層主要為耕植土層和新回填土，強度低，性能差，不經處置無法作為天然地基；設計要求去除；第二層構造松散，強度較低，浸透系數(shù)為k=5.5103cm/s，屬強透水層，在庫內變水頭壓力作用下，將產生浸透破壞，使壩體失穩(wěn)，且分布面廣，土層較厚，須進展加固；第三層為粉土層，屬中等緊縮性，浸透系數(shù)

42、k=2.5106cm/s，屬弱透水層，粘聚力c=31.0 kPa，內摩擦角=30.3，承載才干250 kPa，工程性能較好，可作為壩基。2壩基處置措施經分析，壩基處置的地層為第二層，即只需處理壩基滲流，防止產生流砂和管涌破壞，才干保證壩基的穩(wěn)定。為此，決議采用垂直防滲的方法，即用有一定交圈厚度的水泥旋噴樁構成延續(xù)的水泥土截滲墻，并在壩的下游堆石排水棱體下做2排旋噴樁，起抗滑穩(wěn)定作用。2.1旋噴截滲墻參數(shù)確實定根據(jù)工程閱歷及有關資料確定樁徑D=800 mm，樁距根據(jù)閱歷公式，L=0.866 D=0.866800=692(mm)，取L=500 mm，交圈厚度e如圖1所示，按下式計算。取e=620

43、mm，成墻平均厚700 mm。圖1樁距及交圈厚度確實定根據(jù)前述地質條件，樁底坐落于第三層粉土層上，并進入粉土層0.5 m，樁的平均長度為6.17 m。2.2抗滑樁參數(shù)確實定根據(jù)工程閱歷及有關資料，樁徑D=800 mm，由于該樁主要作用是抗滑，提高壩基承載力，不需交圈，故取樁距L=800 mm；排距按閱歷公式計算，取0.75 D=600 mm。樁底同樣坐落于第三層粉土層上，且進入粉土層1 m深，平均樁長4.2 m。截滲墻及抗滑樁的平面布置及剖面如圖2、3所示。圖2旋噴樁平面表示圖3旋噴截滲墻斷面3試樁根據(jù)設計要求，取?軸的16號樁和?軸的10號樁進展試樁。試樁送漿壓力為23 MPa；提升速度為2

44、00220 mm/min；回轉速度為1923 r/min；水泥漿配合比(分量比)為水425號水泥三乙醇胺=110.0005；水泥漿用量不少于0.2 m3/m。試樁后經開挖檢查，軸試樁樁徑為630840 mm，軸為600720 mm，施工中選用A線樁實驗所得工藝參數(shù)，樁徑及樁體強度均到達設計要求。4施工工藝旋噴樁按樁位軸線A、B、C順序進展，放線根據(jù)樁位坐標用經緯儀測放，鋼尺量距定點，樁位偏向思索在5 mm內，各樁點均用木樁做標志并編號。成孔機安裝要求平穩(wěn)，鉆桿主軸與地面垂直度偏向控制在1.5之內，成孔采用清水沖洗巖粉，噴頭下裝圓錐合金鉆頭鉆進。(1) 成樁順序為水泥漿的配制送漿旋噴成樁。(2)

45、 水泥漿的配制：在鉆進成孔前5 min攪拌水泥漿，施工中每罐水泥漿加水400 kg，普通硅酸鹽水泥400 kg，并參與0.2 kg三乙醇胺，促使水泥在水下速凝。(3) 送漿：配制好的水泥漿液經兩次過濾后壓入貯藏罐，高壓泵從貯藏罐中取漿。高壓泵送漿壓力穩(wěn)定在23 MPa。假設備工發(fā)現(xiàn)送漿不正常，應立刻停機排除缺點。(4) 旋噴成樁：鉆機鉆至預定深度以后，投球送漿，隨即旋轉，提升速度220 mm/min，加卸鉆桿時，接頭處復噴150200 mm，以防斷樁。噴至樁頂標高時就地送漿，回轉510轉后終了。工程終了后，經現(xiàn)場開挖截滲墻兩處實測樁體交接延續(xù)，樁體完好密實。堆場運用過程中，壩基未發(fā)生浸透、失穩(wěn)

46、等破壞?？偨ㄖ娣e約9 000 m2。綜合樓為9層，總高為40 m，主體采用框架剪力墻構造；檔案館為5層磚混構造。工程地質勘察部門對該建筑場地的評價是，場地為脆弱場地土，屬類場地土，地貌位置屬山前沖積平原，深度20 m以上的地基土主要由細顆粒的粉土和粉質粘土組成，場地工程地質條件為：(1)人工填土層：厚度3.55.7 m，構造松散，土質不均；(2)粉土層：厚度1.02.0 m，在場地部分存在，fk=160 kPa；(3)粉質粘土層：厚度2.04.9 m，可塑形狀，ES=5.3 MPa,fkk=120 kPa；(4)粉土層：厚度1.72.0 m，ES=11.7 MPa,fk=200 kPa;(5

47、)粉質粘土層：厚度1.02.0 m，ES=6.1 MPa,fk=160 kPa;(6)粉土和粉質粘土互層：未穿透，ES=8.6 MPa,fk=180 kPa。由此可見，第一層為人工填土，構造松散，土質不均，不宜作天然地基；第二層土雖然承載力較高，但僅在場地部分殘留，不能作為持力層；第三層土的土質較軟，緊縮性較高，不能滿足高層建筑的根底設計要求；第四層土承載力較高，但如作為持力層，根底埋深太大，因不做地下室，排除了做深根底的能夠，故為滿足設計要求，只能采用樁基或復合地基。1地基處置要求該建筑的特點是上部荷載較大，而場地土比較脆弱。綜合樓部分確定根底方式為筏板根底，要求地基承載力規(guī)范值為200 k

48、Pa；檔案館雖然只需5層，但樓面活荷載大、墻體較厚，采用墻下鋼筋混凝土條形根底，要求地基承載力規(guī)范值為250 kPa，允許沉降量200 mm。2處置方案的選擇本地域對這類地基常采用預制樁或灌注樁，勘察單位也建議采用灌注樁，但調查研討及方案比較闡明，水泥噴粉樁加固處置這種土質是適用的。經過比較，采用攪拌樁比灌注樁更經濟，且對周圍環(huán)境的影響很小。3噴粉樁復合地基設計設計有效樁長L=5.5 m，樁徑0.5 m，加固體室內抗壓強度為2 MPa(經室內實驗確定水泥摻入比為15)。由文獻1式(9.2.22)、(9.2.23)算出單樁承載力=140 kN；根據(jù)(9.2.21)式可算出：高層部分的置換率m=0

49、.25，檔案館部分m=0.3，按此進展樁的布置，布樁采用矩形方式。經計算(高層)樁群體緊縮變形1.7 cm，樁端下土的變形6.2 cm,總沉降量7.9 cm。4施工方法噴粉運用的固化劑為425號普通硅酸鹽水泥，采用國產PH5A型噴粉樁機施工。(1) 施工前應整平場地，定出樁位并編號，組裝架立噴粉樁機，檢查主機及其他各系統(tǒng)任務能否正常。(2) 根據(jù)樁位平面布置圖，排樁號和施工流水段，挪動攪拌主機對準設計樁位。(3) 開動攪拌機鉆進50 cm后，隨鉆隨噴氣，留意防止堵塞噴粉孔，隨鉆桿鉆進，加固土體在原位被攪動切碎，鉆至設計深度時停鉆。(4) 鉆桿鉆到設計深度后反向旋轉，啟動水泥發(fā)送安裝，將鉆桿邊攪

50、拌邊提升，提升速度宜小于1 m/min，強迫噴出的粉體與原位土體進展攪拌。待鉆頭提升到距樁頂約2 m時，宜降低提升速度。提升到超越設計高度3050 cm后，封鎖水泥發(fā)送安裝，鉆機原位旋轉1 min后再繼續(xù)提升到地面。樁體噴粉要求一氣呵成，不得中斷，噴粉壓力控制在0.50.8 N/mm2。為提高樁體強度及承載力，防止攪拌不均，再在原樁位全長范圍內進展復攪1次，樁體即告完成。5成樁質量檢驗由于工期緊張，齡期到達21 d后，進展基坑開挖，對10的樁采用應力反射波法進展質量檢驗，所測樁中的95測試信號正常，有較明顯的樁底反射，波速均大于1 200 m/s，闡明樁身較為密實均勻，質量良好。隨機抽取3根單

51、樁(檔案館工程)和3根單樁復合地基(綜合樓工程)進展靜載荷實驗，實驗結果單樁承載力為140 kN，復合地基承載力為200 kPa。檢測結果均滿足設計要求；隨著齡期增長，地基承載力仍有一定程度的提高。6效果評價本工程采用水泥噴粉樁處置脆弱地基，地基承載力由120 kPa提高到200250 kPa，強度增長1倍左右。這種處置方案較多用于荷載不大的多層民用建筑，同時也適用于荷載較大的高層建筑(811層)。該建筑于1997年10月主體構造封頂，未發(fā)現(xiàn)地基不均勻沉降和上部構造裂痕，加固效果良好。采用這種方案具有設備簡單、施工方便快速、無振動、無污染等優(yōu)點，造價低廉，費用比采用灌注樁降低了40。某綜合樓為

52、5層磚混構造，場區(qū)地形分兩個標高，北面約三分之一面積比南面低2.6 m，構成階梯形，自然落差由設計調整。地基處置也分兩個標高，西南角雜填土厚度大，最深達5.9 m，其他地方深1.61.9 m?？辈靾蟾嫣崾镜墓こ痰刭|條件見表1。表1某綜合樓地質概略層次層厚(m)土名巖(土)性描畫地基承載力規(guī)范值fk(kPa)11.65.9雜填土主要為磚塊、爐渣及部分粘性土23.37.4粘土呈褐色、褐黃色，可塑，含少量小礫石903最大提示深度13.4m,未鉆穿粉質粘土褐色，可塑，濕，含有白色線狀鈣質網膜及礓石、小礫石130表1顯示雜填土和素填土厚度大，土質不均勻，需進展處置。 1碎石樁的設計與施工工藝1.1碎石樁

53、加固地基的機理干振碎石樁主要用于非飽和土，在成孔和擠密碎石過程中，土體在程度激振力作用下產生徑向位移，其密度增高，孔隙比減小，承載力可提高60以上。干振碎石樁加固地基的本質是把松散的天然地基變成由碎石樁和擠密的樁間土組成共同任務的復合地基。1.2復合地基承載力規(guī)范值確實定本工程第2層承載力規(guī)范值為90 kPa，第3層承載力規(guī)范值130 kPa，根據(jù)(JGJ 7991)，結合本工程特點，選第2層為地基持力層。要求地基處置后承載力提高 ，地基均勻。為此碎石樁設計樁徑取500 mm，樁間距1.2 m，采用等邊三角形布置；西南角處置深度6.0 m，其他場地根據(jù)土質情況處置深度為4.55.0 m，處置后

54、復合地基承載力規(guī)范值按150 kPa設計。1.3施工工藝及要求碎石樁所用碎石粒徑普通為25 cm，采用天然級配，含泥量小于5。要求確保樁長、樁徑及樁身密實，碎石樁樁位偏向不得大于3 cm。干振法制樁工藝是將樁管振動下沉至碎石樁的設計深度，在樁管內投入總料量的1/3后開振提管卸料，普通分45次卸完，每次上提均在自重壓力下回振；卸料終了后樁管不提出孔外，繼續(xù)回振(每次控制在20 s左右)，以樁孔內碎石壓至2.0 m高度為止。必需邊振邊提，慢提多振，普通控制提管速度為11.5 m/min；第二次投料仍在總料量的1/3左右，以同樣方法振密，此次完成碎石樁樁身高度亦為2.0 m；第三、四次投料可從管外直

55、接投入，每次為總料量的1/6，但必需防止泥塊掉入樁孔內，再用樁管壓振密實至發(fā)現(xiàn)樁架被上抬為止。樁架和擴孔段如圖1所示。圖1干振法設置碎石樁的樁架和擴孔段2加固效果根據(jù)碎石樁復合地基檢測報告，共檢測樁身6根，檢測樁間土4孔。按JGJ 7991有關規(guī)定，復合地基檢測結果如下。2.1樁身與樁間土承載力及變形模量樁身承載力及變形模量見表2，樁間土承載力及變形模量見表3。表2樁身承載力及變形模量表深度N63.5(擊)承載力標準值fk(kPa)變形模量E0(MPa)00.5m0.5m以下5.15.617921014.215.2表3樁間土承載力及變形模量表目的數(shù)值承載力標準值fk(kPa)變形模量E0(MP

56、a)N63.54.41328.42.2復合地基承載力及變形模量(1) 復合地基承載力計算：根據(jù)JGJ 7991算得復合地基承載力規(guī)范值為151.2 kPa。(2) 復合地基變形模量計算：按緊縮模量為6.85 MPa。2.3地基土處置前后的對比將原地基土與處置后的復合地基土物理力學性能相對比，其結果如表4所示。 表4原地基土與復合地基土對照表目的密度0(g/cm3)孔隙比e承載力標準值fk(kPa)緊縮模量Es(MPa)液性指數(shù)IL原地基土復合地基土1.931.900.7740.744901503.526.850.540.41檢測結果提供復合地基承載力規(guī)范值為150 kPa，緊縮模量為6.9 M

57、Pa。2.4建成后的效果現(xiàn)綜合樓建成并投入運用已2年，部分傾斜(即沉降差)小于(GBJ 789)規(guī)定的允許值，建筑物未出現(xiàn)裂痕，證明加固效果良好。 深基坑圍、支護 1特點 本工法平安可靠、保證質量，無不良影響，造價較低。鉆孔灌注樁樁頂鎖口梁使擋土墻連成整體；鋼筋混凝土內支撐平面布置靈敏，節(jié)點處置方便，挖土空間大；擋土墻后雙排深層攪拌樁阻水效果明顯。 2適用范圍 軟土地基條件下，開挖深度在 7 13m之間，用地系數(shù)大、場地小、周邊民宅多、周圍管線復雜及鬧市中心環(huán)境要求高的基坑都能適用。 3工藝原理 31結合工程及地質情況，利用鉆孔灌注樁作為擋土構造，內設鋼筋混凝土支撐，有效控制基坑變形、穩(wěn)定基坑

58、，保證施工順利進展。 32利用深層攪拌樁改動土體原始構造及密度，構成止水帷幕，將基坑內外隔離，阻止坑外地下水位下降、地表開裂。 4施工工藝施工預備鉆孔灌注樁擋土墻施工深層攪拌樁施工兩者間壓密注漿鎖口梁施工挖第一層土第一道支撐挖第二層土挖最下一層土至基坑底板施工完成換撐撤除最下道支撐施工地下室至樓板換撐以次類推至首層地下室 5施工要求 51結合工程挖土方案進展圍護設計。 52擋土墻施工時，為了讓泥漿循環(huán)、沉淀、廢儲，防止施工場地軟化，泥漿橫溢，現(xiàn)場要構成泥漿循環(huán)管理系統(tǒng)，并設專人管理。 53嚴厲控制鉆孔灌注樁樁孔護壁泥漿的比重、孔內液面高度等，以免孔壁坍落。54當穿過砂夾層時，為防止坍孔，宜加大

59、泥漿稠度，排出泥漿比重可增至1315。當縮頸、坍孔嚴重，或泥漿忽然漏失時應立刻回填粘土，待孔壁穩(wěn)定后再鉆。 55嚴厲控制鉆孔灌注樁垂直度在1300以內；混凝土澆搗時應嚴厲控制導管的埋入深度，防止引起樁身夾泥或斷樁，同時留意維護好各種監(jiān)測資料及電線。 56深層攪拌樁水泥摻量控制在1214范圍。樁與樁必需搭接200mm，以構成整體，遇特殊情況或超越24 小時，在已完成攪拌樁處咬鉆200mm或外圍加樁補強。同時嚴厲實施兩次沉入兩次噴漿的施工工藝，掌握攪拌及下降機提升的速度。 57當?shù)刭|條件較差時，在適當部位用壓密注漿填補鉆孔灌注樁與深層攪拌樁之間的空隙，使阻水效果更佳。 58挖土應嚴厲按設計計算的工

60、況進展施工，嚴禁超挖。 59 支撐設計不思索堆載時，嚴禁挖機及鋼筋等物置于支撐外表。 510支撐施工、施工組織及分段次序應思索盡能夠對稱和盡早構成獨立體系，以盡早接受擋土墻傳來的上壓力。 511當支撐混凝土強度到達設計要求、構成整體后方可進展下一土層開挖。 512當換撐的支撐混凝土到達設計強度時方可撤除原支撐實施換撐。 513應有的監(jiān)測內容 5.13.1圍護構造的變形和沉降。 5.13.2支撐的位移及應力。 5.13.3坑外水位。 5.13.4坑外管線及建筑物的沉降和位移。 6質量規(guī)范 61鉆孔灌注樁除必需符合GBJ202及DBJ08202要求外，垂直度必需控制在1300以內。 62深層攪拌樁