塔吊基礎(chǔ)的設(shè)計和計算

1、塔吊基礎(chǔ)的設(shè)計與運算（劉宏林）一、塔吊基礎(chǔ)的設(shè)計依據(jù) GB/T13752-1992 塔式起重機(jī)設(shè)計規(guī)范 JGJ/T187-2022 塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程 GB50007-2022 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范 JGJ94-2022 建筑樁基技術(shù)規(guī)范 GB50017-2022 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 二、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計選型塔吊基礎(chǔ)形式應(yīng)依據(jù)工程地質(zhì)、荷載大小與塔機(jī)穩(wěn)固性要求、現(xiàn)場條件、 技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo),并結(jié)合塔吊廠商供應(yīng)的塔機(jī)使用說明書要求確定；塔吊基礎(chǔ)設(shè)計常用類型分為 組合式基礎(chǔ) ；板式基礎(chǔ)（矩形、方形）、十字形基礎(chǔ)和樁基礎(chǔ)、板式基礎(chǔ)是由鋼筋混凝土筑成的平板形基礎(chǔ)；十字形基礎(chǔ)是由長度和截面相同的兩條相

2、互垂直等分且節(jié)點加腋的混凝土條形基礎(chǔ)組成的基礎(chǔ)；板式基礎(chǔ)、十字形基礎(chǔ)適用于地基承載力較高,基坑較淺的工程；1 板式基礎(chǔ) 十字形基礎(chǔ) 應(yīng)用工程有：建行災(zāi)備中心、光谷新世界等工程、武漢保利文化廣場（利用 底板）樁基礎(chǔ)是由預(yù)制混凝土樁、 預(yù)應(yīng)力混凝土管樁、 混凝土灌注樁或鋼管樁及上端連接的矩形板式或十字形梁式承臺組成的基礎(chǔ)；樁基礎(chǔ)適用于在脆弱土層, 淺基礎(chǔ)不能滿意塔機(jī)對地基承載力和變形的要求或因場地限制,塔吊布置于地下室范疇內(nèi)且不需在土方開挖之前投入使用的工程；樁基礎(chǔ)應(yīng)用工程有：武漢萬達(dá)廣場（樁 +承臺）、武商摩爾城（樁 +承臺）2 組合式基礎(chǔ)是由如干格構(gòu)式鋼柱或鋼管柱與其下端連接的基樁以及上端連接

3、的混凝土承臺或型鋼平臺組成的基礎(chǔ)；適用于因場地限制, 塔吊布置于地下室范疇內(nèi)且需在土方開挖之前投入使用的工程；應(yīng)用工程有：天津 117 大廈（樁 +鋼格構(gòu)柱 +鋼承臺）；福新惠譽(yù)（樁 +鋼格構(gòu) 柱+混凝土承臺）；組合式基礎(chǔ) 三、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計運算 . 1、基礎(chǔ)荷載取值 采納塔機(jī)制造商供應(yīng)的塔機(jī)使用說明書的基礎(chǔ)荷載,包括作用于基礎(chǔ)頂?shù)呢Q向荷載標(biāo)準(zhǔn) 值（ Fk）、水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值（Fvk）、傾覆力矩（包 括塔機(jī)自重、起重荷載、風(fēng)荷載等引起的力矩）荷載標(biāo)準(zhǔn)值（ Mk）及扭矩荷載標(biāo)準(zhǔn)值（ Tk）；基礎(chǔ)基礎(chǔ)荷載 荷載仍 包括 基礎(chǔ)及 其 上土的 自重荷 載標(biāo) 準(zhǔn) 值（Gk）；如： TC5613塔式起重機(jī)廠家

4、給定的基礎(chǔ)荷載如下表：M kkN.M FkKN FvkkN TkkN.M 工作狀態(tài)1827.0 619.0 30.3 332.0 非工作狀態(tài)2395.5 526.3 62 0.0 .2、板式基礎(chǔ)設(shè)計和運算設(shè)計構(gòu)造要求：基礎(chǔ)高度應(yīng)滿意塔機(jī)預(yù)埋件的抗拔要求,星或臺階形截面的基礎(chǔ)；且不宜小于 1000mm,不宜采納坡基礎(chǔ)的混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C25,墊層混凝土強(qiáng)度不應(yīng)低于C10,厚度不小于 100mm；板式基礎(chǔ)在基礎(chǔ)表層和底層配置直徑不應(yīng)小于12mm、間距不應(yīng)大于 200mm的鋼筋,且上、下層主筋應(yīng)用間距不大于 500mm 的豎向構(gòu)造鋼筋連接；架立筋3 的截面積不宜小于受力筋截面積的一半預(yù)埋于基礎(chǔ)

5、中的塔機(jī)基礎(chǔ)節(jié)錨栓或預(yù)埋節(jié),應(yīng)符合塔機(jī)制造商供應(yīng)的 塔機(jī)使用說明書規(guī)定的構(gòu)造要求,并應(yīng)有支盤式錨固措施；矩形基礎(chǔ)的長邊與短邊長度之比不宜大于2,宜采納方形基礎(chǔ)；板式基礎(chǔ)一般依據(jù)地勘報告供應(yīng)的地基承載力特點值,從塔機(jī)制造商供應(yīng) 的塔機(jī)使用說明書中的基礎(chǔ)中選取；4 如：TC5613塔式起重機(jī)廠家給定的基礎(chǔ)圖如下：表1工況載荷（）（）（.）（.）工作工況 非工作工況注：表 1中、及彎矩為基礎(chǔ)最大彎矩固定基礎(chǔ)載荷示意圖工況載荷,扭矩為基礎(chǔ)最大扭矩工況載荷；上層主筋架立筋下層主筋 固定基礎(chǔ)表2上層筋下層筋地耐力砼方量重量架立筋縱橫向各 27- | 25縱橫向各 27-| 25縱橫向各 30- | 25縱

6、橫向各 30-| 25縱橫向各 33- | 25縱橫向各 33-| 25注：本基礎(chǔ)應(yīng)采納整體鋼筋砼基礎(chǔ)；對基礎(chǔ)的基本要求如下：固夯實,依據(jù)土質(zhì)情形,可選用不同的基礎(chǔ)（見左固定基礎(chǔ)圖）；1）基礎(chǔ)下土質(zhì)應(yīng)堅 2）砼強(qiáng)度等級不得低于,地耐力不小于表 2的規(guī)定； 3）砼基礎(chǔ)的深度應(yīng)大于 1350；4）砼基礎(chǔ)的四個固定支腿上表面應(yīng)校水平,平面度誤差小于 1/500 ；塔式起重機(jī)固定基礎(chǔ)圖5 設(shè)計運算 1）抗傾覆驗算2）地基承載力驗算eMkF vkg hF kG ke b/ 4求基礎(chǔ)底面平均壓應(yīng)力p kFkG kbl求基礎(chǔ)底面邊緣最大壓應(yīng)力值當(dāng)偏心距max時：p k2FkG k3 la其中,a合力作用點至

7、 基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣的距離當(dāng)偏心距 時：p kmaxFkG kMkFvkg hblW修正后的地基承載力特點值6 fafakbb3dmd0.5地基承載力驗算 基礎(chǔ)底面壓力應(yīng)同時符合：p k f a p km ax 1.2 f a kp相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時,基礎(chǔ)底面處的平均壓力值；p km ax相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時,基礎(chǔ)底面邊緣的最大壓力值；af修正后的地基承載力特點值. 3）基礎(chǔ)運算 求基底靜反力 基底凈反力采納基底平均壓力設(shè)計值 p：1 p max p p 2 p max、p 荷載效應(yīng)基本組合運算的基 底邊 緣最大壓力值、塔機(jī)立柱邊的基底壓力值；求彎矩設(shè)計值MPlba2/8其中 a

8、為塔吊標(biāo)準(zhǔn)節(jié)邊長 基礎(chǔ)受彎運算 按單筋矩形截面進(jìn)行受彎配筋運算,運算簡圖如下列圖；7 單筋矩形截面的運算簡圖單筋矩形截面受壓區(qū)混凝土的等效應(yīng)力圖求截面抗擊矩系數(shù)ss1Mfc2 bh 0求相對受壓區(qū)高度112sbb 取 0.55（ C50 HRB330）0.518C50 HRB400 8 求內(nèi)力臂系數(shù)sss10 5.t=112s2求配筋A(yù)sminA sM0. 2求最小配筋A(yù)sfy0hAsminbh0 . 45f f,且miny底部鋼筋取配筋最大值,上部鋼筋不小于底部鋼筋的一半,一般對稱布置；基礎(chǔ)受剪運算Vh0 . 7hftbh 080014h 0當(dāng) h0 小于 800mm 時取 h0=800mm

9、 當(dāng) h02022mm 時取 h0=2022mm . 3、十字形基礎(chǔ)運算 1）設(shè)計構(gòu)造要求：十字形基礎(chǔ)主筋應(yīng)按梁式配筋, 主筋直徑不 應(yīng)小于 12mm,箍筋直徑不應(yīng)小于 8mm 且間距 不應(yīng)大于 200mm,側(cè)向構(gòu)造縱筋的直徑不應(yīng)小 于 10mm 且間距不應(yīng)大于 200mm；架立筋的截 面積不宜小于受力筋截面積的一半；十字形基礎(chǔ)的節(jié)點處應(yīng)采納加腋構(gòu)造；2）基礎(chǔ)運算 傾覆力矩設(shè)計值（M ）和水平荷載設(shè)計值9 （Fv）應(yīng)按其中任一條形基礎(chǔ)縱向作用運算,豎向荷載設(shè)計值（F）應(yīng)由全部基礎(chǔ)承擔(dān)；其他參考板式基礎(chǔ)；. 5、樁基礎(chǔ)運算1）樁端持力層的挑選樁端持力層宜挑選中低壓縮性的黏性土、中密或密實的砂土或

10、粉土等承載力較高的土層；樁端全斷面進(jìn)入持力層的深度,對于黏性土、粉土不宜小于 2d,對于砂土不宜小于 1.5d,碎石類土不宜小于 1d；當(dāng)存在脆弱下臥層時,樁端以下硬持力土層厚度不宜小于 2）樁基運算3d,并應(yīng)驗算下臥層的承載力；樁基運算應(yīng)包括樁頂作用效應(yīng)運算、樁基豎向抗壓及抗拔承載力運算、樁身承載力運算、樁承臺運算等,可不運算樁基的沉降變形；1 樁頂作用效應(yīng)運算 樁頂作用效應(yīng),應(yīng)取沿矩形或方形承臺對角線方向的傾覆力矩和水平荷載及 豎向荷載進(jìn)行運算； 當(dāng)采納十字形承臺時, 傾覆力矩和水平荷載的作用應(yīng)取其中 任一條形承臺按其縱向作用進(jìn)行運算,豎向荷載應(yīng)按全部樁基承擔(dān)進(jìn)行運算；基樁的樁頂作用效應(yīng)運

11、算公式：軸心豎向力作用下QkF kGkMkLF hn偏心豎向力作用下QkmaxF kG knQkminF kG kMkLF hn式中：Q 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下,基樁的平均豎向力；Q kmax 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下,角樁的最大豎向力；Q kmin 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下,角樁的最小豎向力；F 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時,作用于樁基承臺頂面的豎向力；G 樁基承臺及其上土的自重標(biāo)準(zhǔn)值,對穩(wěn)固的地下水位以下部分應(yīng)扣除水的浮力；n 樁基中的樁數(shù)M 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時, 沿矩形或方形承臺的對角線方向作用于承臺頂面的力矩；Fvk 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時,塔機(jī)作用于承臺頂面的水平力；h

12、承臺的高度；L 矩形承臺對角線兩端基樁的軸線距離；2 樁基豎向承載力運算Q k R a樁基豎向承載力應(yīng)符合：Q k max 1.2 R a式中 R 單樁豎向恒載力特點值；R a u q sia l i q pa A pq pa、q sia 樁端端阻力、 樁側(cè)阻力特點值, 由當(dāng)?shù)仂o載荷試驗結(jié)果統(tǒng)計分析算得；A 樁底端橫截面面積；u 樁身周邊長度；il 第 i 層巖土的厚度；3 樁的抗拔承載力Q k R a樁的抗拔承載力應(yīng)符合：R a u i q l sia i G p式中 Q k按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合運算的基樁拔力；R 單樁豎向抗拔承載力特點值；i 抗拔系數(shù), 當(dāng)無試驗資料且樁的入土深度不小于 6.

13、0m 時,可依據(jù)土質(zhì)和樁的入土深度,取 i =0.50.8 （砂性土,樁入土較淺時取低值；黏性土和粉土,樁入土較深時取高值）；G 樁身的重力標(biāo)準(zhǔn)值,水下部分按浮重度計；4 樁身承載力運算：11 軸心受壓樁樁身承載力應(yīng)符合：Qcf A ps0.9f As式中 Q 荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計值；c 基樁成樁工藝系數(shù),混凝土預(yù)制樁和預(yù)應(yīng)力混凝土空心樁取 0.85 ；干作業(yè)非擠土灌注樁取 0.90 ；泥漿護(hù)壁和套管護(hù)壁非擠土灌注樁和擠土灌注樁取 0.70 0.80 ；軟土地區(qū)擠土灌注樁取 0.60 ；cf 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；按現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范取值,樁身混凝土等級為 C30；A

14、樁身橫截面積；fy 縱向主筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；f A y sfpyApyAs 縱向主筋截面面積；軸心抗拔樁樁身承載力應(yīng)符合：Q式中 Q 荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向拉力設(shè)計值；yf 、fpy一般鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值；A 、A py一般鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；5 承臺運算：M x N y i承臺彎矩運算公式 ：M y N x i其中 M , M 分別為繞 X 軸、Y軸方向運算截面處的彎矩設(shè)計值 kN m；ix, iy 分別為垂直 y 軸、x 軸方向自樁軸線到相應(yīng)運算截面的距離；N 扣除承臺及格構(gòu)柱自重,在荷載效應(yīng)基本組合下的第 i 樁樁頂豎向反力設(shè)計值 kN 當(dāng)板式承臺基礎(chǔ)下沿對角

15、線布置4-5 根基樁時,宜在樁頂布置暗梁；1-1 截面運算簡圖 集中荷載作用點尺寸按 塔機(jī)立柱的實際間距確定塔機(jī)對角線上兩立柱對基礎(chǔ)的集中荷載設(shè)計值：F max min F M 4 L 1 F max min 塔機(jī)傾覆力矩沿塔身截面對角線方向作用時,相應(yīng)對角線上兩立柱對基礎(chǔ)的集中荷載設(shè)計值；F塔機(jī)荷載效應(yīng)基本組合時作用于基礎(chǔ)頂?shù)呢Q向荷載；M塔機(jī)荷載效應(yīng)基本組合時作用在基礎(chǔ)頂?shù)膬A覆力矩；L1塔機(jī)塔身截面對角線上兩立柱軸線間的距離；承臺受角樁沖切運算：Nl1 x c2a 1 y/ 21 yc 11ya 1 x/ 2hpg g01 x0.560.561x0.21y0.2N 荷載效應(yīng)基本組合時,不計承

16、臺及 其上土重力的角樁樁頂?shù)呢Q向力設(shè)計值；1x 、1y 角樁沖切系數(shù)；c 、c 角樁內(nèi)邊緣至承臺外邊緣的水平 距離；a1x、a 1y從承臺底角樁頂內(nèi)邊緣引45沖切線與承臺頂面相交點至角樁內(nèi)邊緣的水平距 離；當(dāng)塔機(jī)塔身柱邊位于該 45 線以內(nèi)時,就取 由塔機(jī)塔身柱邊與樁內(nèi)邊緣連線為沖切椎體的錐線；hp 承臺受沖切承載力截面高度影響系數(shù),當(dāng) h800mm 時,hp 取 1.0,；h200mm13 時,hp 取 0.9；其間按先行內(nèi)插法取值；tf 混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值；h 承臺外邊緣的有效高度；.1x 、1y 角樁沖垮比,其只應(yīng)滿意0.251.0,1xa 1 x/h ,1ya 1y/h06、組合

17、式基礎(chǔ)運算（1）設(shè)計構(gòu)造組合式基礎(chǔ)可由混凝土承臺或型鋼承臺、格構(gòu)式鋼柱或鋼管柱及灌注樁或鋼管樁等組成；混凝土承臺及基樁見樁基礎(chǔ)設(shè)計運算部分；（2）型鋼承臺設(shè)計和運算型鋼平臺的設(shè)計應(yīng)符合鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017的有關(guān)規(guī)定,由厚鋼板和型鋼主次梁焊接或螺栓連接而成,型鋼主梁應(yīng)連接于格構(gòu)式鋼柱, 宜采納焊接 連接；采納型鋼承臺時,樁的布置宜與塔機(jī)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)尺寸一樣；鋼承臺須運算承臺抗彎、抗剪和整體穩(wěn)固性以及連接；抗彎強(qiáng)度運算MXMyfy W nyx W nx抗剪強(qiáng)度運算VSfvItw整體穩(wěn)固性的運算MXxMyyfb WyW連接運算 對接焊縫運算Nft（fc w）lwt14 直角焊縫運算fNf1fwh

18、e lwfNwh elwf（3）格構(gòu)式鋼柱設(shè)計運算 格構(gòu)式鋼柱的布置應(yīng)與下端的基樁軸線重合且宜采納焊接四肢組合式對稱構(gòu)件,界面輪廓尺寸不宜小于400 400mm,分肢宜采納等邊角鋼；格構(gòu)式鋼柱深化承臺的長度不宜低于承臺厚度的中心；下端深化灌注樁的錨固長度不宜小于2.0m,且應(yīng)與基樁的縱筋焊接；格構(gòu)式鋼柱按軸心受壓構(gòu)件設(shè)計和運算,須運算格構(gòu)式鋼柱受壓整體穩(wěn)固性、分肢長細(xì)比和綴件彎矩、剪力；受壓整體穩(wěn)固性運算求構(gòu)件換算長細(xì)比0222Z02綴板時0 xx120y2y140AA 1 x綴條時0 xx0y240AA 1 yyxH0Ix4A 0yH0Iy4A 0Ix4Ix0A0a/2Iy4Iy0A 0a/

19、2Z0215 求格構(gòu)式鋼柱換算長細(xì)比 0 max0 max0 max 格構(gòu)式鋼柱繞兩主軸x、y 的換算長細(xì)比中大值；軸心受壓構(gòu)件答應(yīng)長細(xì)比,取 150；求受壓整體穩(wěn)固性Nmax/Af格構(gòu)式鋼柱分肢的長細(xì)比驗算 格構(gòu)式鋼柱分肢的長細(xì)比要求：當(dāng)綴件為綴板時,10.50 max,且140當(dāng)綴件為綴條時,10.70 max1格構(gòu)式鋼柱分肢對最小剛度軸的長細(xì)比 綴件運算 綴件剪力運算VAffyA=4A；85235式中： A格構(gòu)式鋼柱四肢的毛截面面積之和,f鋼材的抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；fy鋼材的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（屈服強(qiáng)度）綴板彎矩、剪力運算 綴板應(yīng)按受彎構(gòu)件設(shè)計,彎矩和剪力分別為：16 M0Vl14V0Vl12

20、b 1斜綴條受壓運算 斜綴條應(yīng)按軸心受壓構(gòu)件設(shè)計,軸向壓力值為：N0V2cosM0單個綴板承擔(dān)的彎矩；V0單個綴板承擔(dān)的剪力；N0單個斜綴條承擔(dān)的軸向壓力；b1分肢型鋼形心軸之間的距離；1l 格構(gòu)式鋼柱的一個節(jié)間長度； 斜綴條和水平面的夾角；四、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計和運算常見問題 1、基礎(chǔ)設(shè)計常見問題 1）持力層挑選不妥,忽視地基變形和穩(wěn)固性自然地基持力層宜挑選承載力特點值不小于130kPa,黏性土狀態(tài)不低于可塑（液性指數(shù) Il 不大于 0.75）、砂土的密實度不低于稍密的土層,否就要進(jìn)行天然地基的變形驗算；塔機(jī)持力層下有脆弱下臥層,或基礎(chǔ)底距離坡頂小于 2m,或距破底大于1.0m 時應(yīng)進(jìn)行邊坡的穩(wěn)固

21、性分析；樁端持力層宜挑選中低壓縮性的黏性土、中密或密實的砂土或粉土等承載力較高的土層；樁端全斷面進(jìn)入持力層的深度,對于黏性土、粉土不宜小于 2d,對于砂土不宜小于 1.5d,碎石類土不宜小于 1d；當(dāng)存在脆弱下臥層時,樁端以下硬持力土層厚度不宜小于3d,并應(yīng)驗算下臥層的承載力；2）基礎(chǔ)布置不合理,未躲開承臺和地梁 塔吊基礎(chǔ)設(shè)計時,應(yīng)繪制基礎(chǔ)剖面圖,表現(xiàn)塔吊基礎(chǔ)與地下室底板、承臺,塔吊標(biāo)準(zhǔn)節(jié)和主體結(jié)構(gòu)在平面和立面上的相對位置關(guān)系,盡量躲開承臺、 梁以及17 電梯井的位置,同時考慮基礎(chǔ)和標(biāo)準(zhǔn)節(jié)拆除的便利；3）板式基礎(chǔ)設(shè)計不經(jīng)濟(jì),未按地耐力進(jìn)行挑選 板式基礎(chǔ)設(shè)計時過于保守,習(xí)慣按最低地耐力挑選基礎(chǔ),

22、特別不經(jīng)濟(jì)；以 TC5613塔式起重機(jī)廠家給定的基礎(chǔ)圖為例,當(dāng)?shù)啬土Υ笥?210kPa時,可選截面 5000* 5000*1350,混凝土 33.75m 3,鋼筋 81t ,如按地耐力 120kPa 挑選,截面 6000* 6000*1350,混凝土 48.6m 3,鋼筋 116t ,就混凝土多用 44%,鋼筋多用 43%；板式基礎(chǔ)在征得工程設(shè)計單位同意時,可利用地下室底板作為塔機(jī)基礎(chǔ)；4）承臺設(shè)計不經(jīng)濟(jì),截面挑選太大承臺設(shè)計時習(xí)慣采納塔機(jī)廠家供應(yīng)的板式基礎(chǔ),截面太大, 特別不經(jīng)濟(jì)； 根據(jù)試算,TC7030及以下當(dāng)支腿長度為 800mm 時選用 1000mm 厚承臺均能滿意要求,而按板式基礎(chǔ),

23、如挑選厚 1700mm 厚承臺,就鋼筋混凝土多用 70%；另外承臺的長寬,滿意承臺的相關(guān)構(gòu)造要求即可,盡量削減承臺的截面尺寸；承臺設(shè)計時應(yīng)考慮預(yù)埋支腿的高度,如采納 預(yù)埋支腿長度達(dá) 1800mm,承臺厚 1500mm；TC153、CJ140等平頭塔吊時,承臺在征得工程設(shè)計單位同意時,可利用地下室底板作為塔機(jī)承臺；5）樁基設(shè)計不經(jīng)濟(jì),樁徑、樁長取值過大樁基設(shè)計習(xí)慣采納工程樁設(shè)計, 特別不經(jīng)濟(jì)； 工程樁設(shè)計應(yīng)依據(jù)運算來設(shè)計和優(yōu)化確定相關(guān)參數(shù)；樁基鋼筋主要滿意抗拔的需要；6）鋼格構(gòu)柱設(shè)計不合理,分肢穩(wěn)固和構(gòu)造不符合要求鋼格構(gòu)柱習(xí)慣按支撐格構(gòu)柱設(shè)計,運算時未驗算分肢的長細(xì)比或穩(wěn)固性,綴件設(shè)計不滿意構(gòu)造要求,如：綴板高度：d 2 b 1 3綴板厚度：t 1 b 1 且 t 6 mm；40綴板間距：l 1 2b 1,且滿意分肢長細(xì)比的運算要求格構(gòu)柱上端