卵形消化池預(yù)應(yīng)力損失與結(jié)構(gòu)內(nèi)力監(jiān)測分析

1、卵形消化池預(yù)應(yīng)力損失與結(jié)構(gòu)內(nèi)力監(jiān)測分析第一章 預(yù)應(yīng)力損失監(jiān)測分析本工程的卵形消化池采用無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力方案，在無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力工程中，孔道摩阻損失宜作施工現(xiàn)場的測定，并按測試值取定張拉控制應(yīng)力和計(jì)算理論伸長值。該預(yù)應(yīng)力工程采用360和180張拉，需要現(xiàn)場進(jìn)行預(yù)應(yīng)力筋摩阻損失測試。本部分監(jiān)測分析主要以2#消化池為研究對象，主要監(jiān)測內(nèi)容如下：變角墊塊摩阻損失測試；180張拉預(yù)應(yīng)力筋摩阻損失及伸長量的量測；360張拉預(yù)應(yīng)力筋摩阻損失及伸長量的量測；預(yù)應(yīng)力損失現(xiàn)場測點(diǎn)設(shè)在消化池的上部承臺處，共兩組，第組設(shè)在標(biāo)高33.30m處，第組設(shè)在標(biāo)高33.80m處。預(yù)應(yīng)力試驗(yàn)筋測點(diǎn)布置見圖1-1。圖1-1 預(yù)應(yīng)力試驗(yàn)筋測

2、點(diǎn)布置圖一、變角墊塊摩阻損失通過設(shè)置在變角墊塊前后的荷載傳感器讀數(shù)，即可確定出變角墊塊前后預(yù)應(yīng)力筋的張拉力值，進(jìn)而計(jì)算出變角墊塊引起的摩阻損失。該部分的預(yù)應(yīng)力損失值大小對所取用的超張拉系數(shù)有著直接的影響。1、實(shí)驗(yàn)室內(nèi)量測結(jié)果分級加壓，量測兩端傳感器的讀數(shù)，將其經(jīng)過分析處理，結(jié)果列于表1-1。由表可知，本次實(shí)驗(yàn)的最大變角摩阻損失為3%，最小值為1%，平均值為2%。表1-1 實(shí)驗(yàn)室變角墊塊摩阻損失測試結(jié)果分析油壓10MPa油壓20MPa油壓30MPa測點(diǎn)位置預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力（MPa）（MPa）（MPa）張拉端312623955固定端308605935摩阻損失（%）1.03.02

3、.02、現(xiàn)場測試為了真實(shí)體現(xiàn)實(shí)際張拉過程中變角墊塊摩阻損失情況，特再次對其進(jìn)行測量，實(shí)驗(yàn)設(shè)備與安裝布置與前述的相似，選取第組預(yù)應(yīng)力試驗(yàn)筋進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。同樣分級張拉至1.03倍的張拉控制應(yīng)力，實(shí)驗(yàn)結(jié)果列于表1-2，從表中可知本次現(xiàn)場實(shí)驗(yàn)的最大變角摩阻損失為1.4%，最小為0.2%，在張拉至75%以上時，其值穩(wěn)定在0.8%。表1-2 現(xiàn)場變角墊塊摩阻損失測試結(jié)果分析試驗(yàn)部位測點(diǎn)位置油壓6MPa油壓18MPa油壓30MPa油壓41MPa預(yù)應(yīng)力筋預(yù)應(yīng)力筋預(yù)應(yīng)力筋預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力(MPa)應(yīng)力(MPa)應(yīng)力(MPa)應(yīng)力(MPa)3號筋張拉端2215729131242固定端2175709051232變角摩阻損失

4、（%）1.40.20.80.8注：表中的油壓值6、18、30和41MPa分別對應(yīng)15%、45%、75%和103%的張拉控制應(yīng)力。二、180張拉預(yù)應(yīng)力筋損失測試測試方法：在張拉端將荷載傳感器安設(shè)在張拉千斤頂和變角墊塊之間，由此可測得張拉端預(yù)應(yīng)力筋拉力。在固定端將荷載傳感器安設(shè)在工具錨與錨墊板之間，用來量測固定端預(yù)應(yīng)力筋拉力。中間端預(yù)應(yīng)力筋拉力則由鋼絞線張拉測定儀測量。具體實(shí)驗(yàn)步驟簡述如下：1）一端張拉，一端固定，完成各部分實(shí)驗(yàn)設(shè)備的就位；2）張拉至0.15con，讀取荷載傳感器的數(shù)據(jù)及千斤頂油缸伸長量。3）步驟同2，張拉至0.45con，讀取數(shù)據(jù)；4）步驟同2，張拉至0.75con，讀取數(shù)據(jù)；5

5、）張拉至1.03con，讀取荷載傳感器的數(shù)據(jù)、千斤頂?shù)挠透咨扉L量及中間端的預(yù)應(yīng)力筋測試數(shù)據(jù)。在上述測試方法下，根據(jù)張拉端和固定端的力值大小，即可計(jì)算出該段預(yù)應(yīng)力筋的中間與總摩擦損失，試驗(yàn)結(jié)果詳見表1-3。表1-3 180張拉環(huán)向預(yù)應(yīng)力筋的摩擦損失預(yù)應(yīng)力筋千斤頂油壓值主動端應(yīng)力中間端應(yīng)力固定端應(yīng)力中間摩擦損失值總摩擦損失值孔道摩擦系數(shù)編號（Mpa）（MPa）（MPa）（MPa）（%）（%）1621113834.51856944122.43091672620.80.03054113031164106310.718.40.02112619213827.81854442422.33086868321.

6、30.0326413618713826.01853842121.83088670220.80.0307411170102892412.221.00.03164620913834.11855441824.73085069118.60.0220411178105890010.223.60.0423注：總摩擦損失平均值為23.9%，孔道摩擦系數(shù)平均值為0.0301。由表1-3可知，預(yù)應(yīng)力筋的總摩擦損失在第一級荷載（張拉至0.15con）略大，其范圍在26%34.5%，后幾級荷載下總摩擦損失測試結(jié)果非常均勻，其值在18.4%24.7%。在本次測試中總的摩擦損失主要包括以下二種摩擦損失：1）預(yù)應(yīng)力筋張拉

7、端的變角墊塊摩擦損失；2）曲線預(yù)應(yīng)力筋的孔道摩擦損失。另外，張拉至1.03con時，采用鋼絞線張拉力測定儀量測了中間端預(yù)應(yīng)力筋的拉力。由張拉端、中間端與固定端的應(yīng)力值可大體了解沿程的摩擦損失情況。根據(jù)現(xiàn)行規(guī)程，整束預(yù)應(yīng)力筋的護(hù)套壁每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)取0.004。曲線預(yù)應(yīng)力筋在池壁內(nèi)的變化角度及長度x，由摩擦損失系數(shù)公式，即可反算出預(yù)應(yīng)力筋孔道摩阻系數(shù)。計(jì)算中取變角墊塊所占摩擦損失值1.5%，計(jì)算結(jié)果如表1-3所示，該值比規(guī)程推薦的孔道摩擦系數(shù)0.09要小的多。三、360張拉預(yù)應(yīng)力筋損失測試此部分量測在一組預(yù)應(yīng)力試驗(yàn)筋中進(jìn)行，將兩段180試驗(yàn)筋用游動錨連接起來，進(jìn)行360張拉預(yù)應(yīng)力損失

8、測試。在360張拉實(shí)驗(yàn)中，張拉端和固定端的拉力相同，由荷載傳感器可測得。與張拉端相對的另一端為連接端，即為由游動錨將兩段180預(yù)應(yīng)力筋連接在一起的端頭，該連接端因空間不夠，鋼絞線拉力不予量測，故只量測兩個中間端的鋼絞線拉力。綜上，360張拉環(huán)向預(yù)應(yīng)力筋總摩擦損失只能計(jì)算與張拉端成90中間端的損失值，與張拉端最遠(yuǎn)端的損失值可按中間端預(yù)應(yīng)力損失為其2倍進(jìn)行估算，分析結(jié)果見表1-4。表1-4 360張拉環(huán)向預(yù)應(yīng)力筋的摩擦損失千斤頂油壓值張拉端應(yīng)力中間端1應(yīng)力中間端2應(yīng)力中間端1總摩擦損失中間端2總摩擦損失連接端總摩擦損失孔道摩擦系數(shù)（MPa）（MPa）（MPa）（MPa）（%）（%）（%）41131

9、21165111011.215.426.60.0344計(jì)算孔道摩擦系數(shù)時，相關(guān)的一些要求同前。經(jīng)計(jì)算，孔道摩擦系數(shù)為0.0344，比規(guī)程推薦的孔道摩擦系數(shù)0.09要小的多，這一結(jié)論同前。四、小結(jié)本部分通過預(yù)應(yīng)力損失檢測及數(shù)據(jù)分析，主要結(jié)論如下：預(yù)應(yīng)力筋在未剝掉PE塑料護(hù)壁套，采用34變角張拉，引起的變角墊塊摩擦損失平均值為1.4%；確定張拉控制應(yīng)力時應(yīng)充分估量變角墊塊摩擦損失量，以避免因張拉應(yīng)力過大導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力筋意外拉斷，建議取3%。通過對預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失值的檢測，計(jì)算得出預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù)在0.020.05范圍內(nèi)，平均值為0.0301，比規(guī)范值0.09

10、要小的多。第二章 結(jié)構(gòu)內(nèi)力監(jiān)測分析卵形消化池在內(nèi)水作用下殼體接近于純受拉狀態(tài)，為此，環(huán)向設(shè)置177道預(yù)應(yīng)力筋，徑向均布60 道預(yù)應(yīng)力筋，以建立足夠適當(dāng)?shù)念A(yù)壓混凝土應(yīng)力，滿足結(jié)構(gòu)的抗裂性能要求。為了解池體在滿水狀態(tài)下能否達(dá)到工藝提出的密閉性要求，在預(yù)應(yīng)力張拉和閉水試驗(yàn)階段進(jìn)行了結(jié)構(gòu)進(jìn)行了混凝土應(yīng)力測試分析。本部分結(jié)構(gòu)監(jiān)測分析主要以2#消化池為研究對象，結(jié)構(gòu)內(nèi)力測試主要結(jié)合有限元分析計(jì)算與現(xiàn)場實(shí)驗(yàn)進(jìn)行。在張拉階段環(huán)向預(yù)應(yīng)力筋作用下有限元計(jì)算只考慮本階段產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失項(xiàng)目，包括變角摩擦損失、錨具變形和無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失和孔道摩擦損失。一、預(yù)應(yīng)力張拉階段在張拉前后的整個過程中對消化池

11、內(nèi)力變化進(jìn)行了跟蹤測試，張拉階段引起的混凝土應(yīng)力值在靠近池壁外表面處的測點(diǎn)應(yīng)力沿池體高度方向的分布詳見圖1-2。圖中左側(cè)為內(nèi)外側(cè)環(huán)向混凝土應(yīng)力，右側(cè)為內(nèi)外側(cè)豎向混凝土應(yīng)力。從圖中看出，環(huán)向預(yù)應(yīng)力筋施加給池體的環(huán)向預(yù)壓應(yīng)力在殼體根部比較小，承臺內(nèi)部最小，其值均在1.0MPa左右。殼體根部以上大約5m高度范圍內(nèi)達(dá)到最大，內(nèi)側(cè)10.17MPa，外側(cè)9.68MPa，再向上緩慢減小，其中最上層測點(diǎn)應(yīng)力外側(cè)為3.53MPa，內(nèi)側(cè)為3.94MPa。內(nèi)外側(cè)環(huán)向混應(yīng)力經(jīng)比較發(fā)現(xiàn)，內(nèi)側(cè)壓力值要比外側(cè)的大一些，主要原因是環(huán)向預(yù)應(yīng)力鋼筋對內(nèi)層混凝土的環(huán)箍效應(yīng)所致。總體上，環(huán)向混凝土應(yīng)力沿池體高度變化趨勢與設(shè)計(jì)思路是比

12、較吻合的。與環(huán)向預(yù)壓應(yīng)力相比，預(yù)應(yīng)力筋張拉產(chǎn)生的徑向混凝土應(yīng)力要小的多，測點(diǎn)應(yīng)力有正有負(fù)，其值較大的地方出現(xiàn)在承臺和殼體過渡區(qū)域，其中的內(nèi)側(cè)徑向應(yīng)力呈壓，最大值達(dá)7.33MPa，而外側(cè)呈現(xiàn)拉應(yīng)力，其值達(dá)6.19MPa，從圖中的變化趨勢和標(biāo)注的數(shù)值說明由于環(huán)向預(yù)壓應(yīng)力的施加使得殼體根部產(chǎn)生了很大的徑向彎矩，從而使得過渡區(qū)域成為一個應(yīng)力分布集中區(qū)，不過在承臺內(nèi)部很快得以削減。將張拉階段建立的混凝土應(yīng)力與SAP計(jì)算結(jié)果相對比，內(nèi)側(cè)和外側(cè)的混凝土環(huán)向應(yīng)力分別見圖1-3和圖1-4。從圖中可知，環(huán)向混凝土應(yīng)力的測試結(jié)果與SAP有限元分析計(jì)算結(jié)果的應(yīng)力變化趨勢比較一致，數(shù)值也相對比較吻合，尤其是外側(cè)環(huán)向混凝

13、土應(yīng)力。內(nèi)側(cè)環(huán)向混凝土應(yīng)力計(jì)算結(jié)果與測試結(jié)果要小一些，這與預(yù)應(yīng)力筋在截面中的靠外側(cè)布放有關(guān)，預(yù)應(yīng)力鋼筋對內(nèi)側(cè)混凝土產(chǎn)生了較大的環(huán)箍效應(yīng)。環(huán)向預(yù)應(yīng)力施加產(chǎn)生的徑向混凝土應(yīng)力有壓有拉，而且數(shù)值很小，各測點(diǎn)測試結(jié)果與計(jì)算結(jié)果吻合很好，因其不是主要的受力方向，故在此略去對比圖形。圖1-2 張拉階段建立的混凝土應(yīng)力圖1-3 張拉階段環(huán)向內(nèi)側(cè)混凝土應(yīng)力變化圖圖1-4 張拉階段環(huán)向外側(cè)混凝土應(yīng)力變化圖二、閉水階段消化池閉水試驗(yàn)從空池狀態(tài)至達(dá)到設(shè)計(jì)水位絕對高程67.461，采取一定流速逐步進(jìn)水的方法，使得水頭高度最后達(dá)到39.861m，進(jìn)水時間總共持續(xù)了兩周多時間，其中在最大胸徑和設(shè)計(jì)水頭高度處按設(shè)計(jì)要求停留

14、24h，在這期間每隔一定時間定時量測各層測點(diǎn)讀數(shù)，以便隨時掌握消化池應(yīng)力的變化情況。為了直觀，同樣將閉水階段建立的混凝土應(yīng)力沿高度標(biāo)于池體上，詳見圖1-5。圖中左側(cè)為內(nèi)外側(cè)環(huán)向混凝土應(yīng)力，右側(cè)為內(nèi)外側(cè)徑向混凝土應(yīng)力。從圖中可知，在內(nèi)水壓力作用下池體的應(yīng)力除徑向應(yīng)力在殼體根部有個別點(diǎn)為壓應(yīng)力外其余均為拉應(yīng)力，而且環(huán)向?yàn)橹饕芰Ψ较?。殼體內(nèi)外側(cè)環(huán)向混凝土應(yīng)力在高度14.056m處為最大，內(nèi)側(cè)為6.97MPa，外側(cè)7.65MPa，由此向上向下均呈減小趨勢，殼體上部測點(diǎn)內(nèi)外側(cè)混凝土應(yīng)力差值較小，說明結(jié)構(gòu)處于純拉狀態(tài)；而殼體根部外側(cè)環(huán)向應(yīng)力有一定的應(yīng)力集中分布區(qū)，測得的峰值為5.92MPa，與內(nèi)側(cè)應(yīng)力3

15、.75MPa相差較多，這說明根部存在有較大的環(huán)向彎矩；承臺內(nèi)部測點(diǎn)拉應(yīng)力值比較均勻，均在2.0MPa左右。與環(huán)向混凝土應(yīng)力相比，徑向混凝土應(yīng)力要小的多，地上殼體的測點(diǎn)應(yīng)力為拉應(yīng)力，承臺測點(diǎn)應(yīng)力有拉有壓，變化要相對復(fù)雜。殼體根部內(nèi)部出現(xiàn)壓應(yīng)力，其值為1.73MPa；外側(cè)承臺最上層測點(diǎn)也出現(xiàn)壓應(yīng)力，其值為3.16MPa。承臺內(nèi)側(cè)測點(diǎn)的徑向應(yīng)力值要比承臺外側(cè)測點(diǎn)應(yīng)力要稍大一些。將環(huán)向混凝土應(yīng)力測試結(jié)果與SAP計(jì)算結(jié)果相對比，內(nèi)側(cè)和外側(cè)的混凝土環(huán)向應(yīng)力分別見圖1-6和圖1-7。從圖中可知，測試的混凝土應(yīng)力值和用SAP有限元分析軟件計(jì)算的應(yīng)力值的變化趨勢比較一致，測試值相對要大一些，尤其是測點(diǎn)高程14.

16、056m處，在殼體根部最低層測點(diǎn)應(yīng)力與有限元計(jì)算結(jié)果反差較大，這與用有限元軟件SAP計(jì)算時的邊界約束假定有著一定的關(guān)系，有限元計(jì)算時將殼體根部按完全固定支承考慮。本階段產(chǎn)生的徑向混凝土應(yīng)力也數(shù)值較小，各測點(diǎn)測試結(jié)果與計(jì)算結(jié)果吻合較好，因其不是主要的受力方向，同樣，在此略去對比圖形。三、張拉+滿水工況圖1-8和圖1-9為預(yù)應(yīng)力作用+滿水作用下的內(nèi)外側(cè)環(huán)向混凝土應(yīng)力變化圖，計(jì)算結(jié)果和測試結(jié)果大體上一致，從圖中的數(shù)值和高度顯示了，殼體除根部區(qū)域外，其余各點(diǎn)混凝土應(yīng)力均為壓應(yīng)力，其值在1.04.0MPa范圍內(nèi)，在主要工況內(nèi)水作用下池體完全滿足設(shè)計(jì)抗裂度的要求，符合工藝和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求。圖1-5 滿水試驗(yàn)

17、階段建立的混凝土應(yīng)力 圖1-6 滿水階段內(nèi)側(cè)環(huán)向混凝土應(yīng)力變化圖圖1-7 滿水階段外側(cè)環(huán)向混凝土應(yīng)力變化圖圖1-8 預(yù)應(yīng)力作用和滿水工況外側(cè)環(huán)向混凝土應(yīng)力變化圖圖1-9 預(yù)應(yīng)力作用和滿水工況內(nèi)側(cè)環(huán)向混凝土應(yīng)力變化圖四、小結(jié)通過對張拉階段和閉水試驗(yàn)階段混凝土應(yīng)力的量測分析，預(yù)應(yīng)力作用施加在池體上產(chǎn)生了足夠的混凝土預(yù)壓應(yīng)力，在主要工況內(nèi)水作用下，池體的環(huán)向混凝土應(yīng)力仍為壓應(yīng)力，且在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的控制范圍內(nèi)，滿足抗裂性能要求。殼體根部是應(yīng)力分布的集中區(qū)域，受力相對上部殼體部分要復(fù)雜的多，不過從測得的數(shù)值看，承臺內(nèi)部的應(yīng)力比較小，說明上部傳下來的荷載能有效地?cái)U(kuò)散。高層鋼結(jié)構(gòu)施工螺栓、栓釘、連接板等小型構(gòu)件

18、各種手持工具多，易生小構(gòu)件的墜落事件，構(gòu)成安全事故。通過在高空設(shè)置活動工具房，作業(yè)人員隨身佩帶工具包，所有工具設(shè)掛繩防止墜落。在樓層施工時滿鋪水安全網(wǎng)，柱與柱之間拉設(shè)安全繩，沿外圍四周搭設(shè)防護(hù)外挑網(wǎng)的方式解決人員的安全防護(hù)問題。這永遠(yuǎn)是我公司工作的重點(diǎn)。根據(jù)對施工工期的要求，我公司將派駐無論從施工驗(yàn)、施工技術(shù)熟練程度、安全意識及綜合素質(zhì)都具備高水準(zhǔn)的施工人員進(jìn)駐現(xiàn)場施工，并承諾將以高比率的施工技術(shù)人員充實(shí)整個施工隊(duì)伍，且以行業(yè)內(nèi)最高水的施工手法依據(jù)相關(guān)幕墻工程技術(shù)規(guī)范的要求達(dá)到同類工程的最高質(zhì)量。高層鋼結(jié)構(gòu)施工螺栓、栓釘、連接板等小型構(gòu)件各種手持工具多，易生小構(gòu)件的墜落事件，構(gòu)成安全事故。通過

19、在高空設(shè)置活動工具房，作業(yè)人員隨身佩帶工具包，所有工具設(shè)掛繩防止墜落。在樓層施工時滿鋪水安全網(wǎng)，柱與柱之間拉設(shè)安全繩，沿外圍四周搭設(shè)防護(hù)外挑網(wǎng)的方式解決人員的安全防護(hù)問題。這永遠(yuǎn)是我公司工作的重點(diǎn)。根據(jù)對施工工期的要求，我公司將派駐無論從施工驗(yàn)、施工技術(shù)熟練程度、安全意識及綜合素質(zhì)都具備高水準(zhǔn)的施工人員進(jìn)駐現(xiàn)場施工，并承諾將以高比率的施工技術(shù)人員充實(shí)整個施工隊(duì)伍，且以行業(yè)內(nèi)最高水的施工手法依據(jù)相關(guān)幕墻工程技術(shù)規(guī)范的要求達(dá)到同類工程的最高質(zhì)量。在承重架體的主立桿上設(shè)置吊掛層主梁的支撐點(diǎn)，支撐點(diǎn)采用工16工字鋼，工字鋼與架體的主立桿之間設(shè)置可調(diào)節(jié)U型鋼墊板，用來調(diào)整支撐點(diǎn)頂面標(biāo)高，支撐梁頂面標(biāo)高與

20、懸掛層主梁底面標(biāo)高一致（包括起拱值）。支撐點(diǎn)設(shè)置完成后，用全站儀在每個支撐梁的頂面準(zhǔn)確的放出懸掛層主梁的線及兩邊線的面位置，并在兩邊線位置焊上定位鋼板。本工程二層地下室部分從自然地面-0.4米挖至其板塊區(qū)的底板墊層底標(biāo)高為-9.15米，挖深為8.75米，板塊區(qū)的承臺墊層底標(biāo)高為-9.65米，則自然地面挖至其承臺墊層底挖深為9.25米。主樓對應(yīng)下的各電梯井坑坑墊層底標(biāo)高為-11.2米至-11.55米，則其相對自然地面挖深為10.8米至11.15米。穿入管內(nèi)導(dǎo)線包括絕緣層的總截面積，不應(yīng)大于管子內(nèi)截面積的40%，且穿入的導(dǎo)線應(yīng)能滿足日后維修更換要求，杜絕死線。導(dǎo)線在管內(nèi)嚴(yán)禁有接頭扭結(jié)，也不得將導(dǎo)線

21、接頭埋入箱底板后的墻體，如有接頭必須在箱、盒內(nèi)。導(dǎo)線在盒、箱內(nèi)應(yīng)預(yù)留長度。在接線盒、開關(guān)、插座及燈頭盒內(nèi)導(dǎo)線應(yīng)預(yù)留長度150mm，在配電箱內(nèi)預(yù)留長度為配電箱周長的一半，出戶導(dǎo)線應(yīng)預(yù)留1.5米。塔樓一的外筒勁性鋼柱設(shè)計(jì)上均無鋼梁連接，在鋼柱吊裝到位，過千斤頂校正并臨時固定好后，控制焊接變形對鋼柱標(biāo)高，垂直度影響極其關(guān)鍵。施工主要采取預(yù)留變形對稱焊接兩種措施，并在焊接過程要始終對柱頂標(biāo)高、垂直度進(jìn)行監(jiān)測，如現(xiàn)異常，則停止焊接，并通過改變焊接順序或加熱校正等措施進(jìn)行特殊處理。在燈位盒上安裝吸頂燈時、燈具或絕緣臺應(yīng)完全遮蓋住燈位盒。安裝有絕緣臺的吸頂燈，在確定好的燈位處，應(yīng)先將導(dǎo)線由絕緣臺的出線孔穿出

22、，再根據(jù)結(jié)構(gòu)的不同，采用不同的方法安裝。絕緣臺固定好后，將燈具底板與絕緣臺進(jìn)行固定，無絕緣臺時可直接把燈具底板與建筑物表面固定，燈具的接線應(yīng)按上述有關(guān)內(nèi)容進(jìn)行。若燈泡與絕緣臺接近時(如半扁圓罩燈)，應(yīng)在燈泡與絕緣臺間鋪墊3mm厚的石棉板或石棉布隔熱。構(gòu)件之間的拼縫處未設(shè)置鋼筋焊接。在施工，安裝、敲焊渣、打膨脹螺栓孔抽取支撐鋼筋時產(chǎn)生各種機(jī)械振動都對構(gòu)件拼縫產(chǎn)生嚴(yán)重影響，嚴(yán)重破壞了構(gòu)件的整體性。因此，通過在拼縫處焊接鋼筋來對構(gòu)件進(jìn)行加固，讓安裝完畢的GRC形成一個統(tǒng)一的整體，減少了裂縫的出現(xiàn)概率。通過抽檢120個點(diǎn)，有30個點(diǎn)是超限制的，因此該項(xiàng)是裂縫產(chǎn)生的主要原因之一，屬要因。十字轉(zhuǎn)箱型構(gòu)件進(jìn)

23、行組焊時采用專用胎架，專用胎架設(shè)計(jì)時必須考慮到可重復(fù)循環(huán)利用性，在胎架上設(shè)置可調(diào)節(jié)墊塊，不僅提高了工作效率，同時也保證了制作質(zhì)量。專用胎架采用H200200812的型鋼焊接而成，該專用胎架米重為350kg/m，因此箱型構(gòu)件所需制作胎架總重量為80m350kg/m=28000kg=28噸。深化設(shè)計(jì)制作構(gòu)件時原則上以結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供的理論坐標(biāo)為依據(jù)，除鋼骨勁性柱外筒鋼管柱在特定節(jié)段留調(diào)整余量外，其余構(gòu)件均不作預(yù)變形；安裝階段以階段調(diào)整來補(bǔ)償豎向變形，以逐環(huán)復(fù)位（鋼外筒安裝時每一環(huán)鋼立柱的面位置均以理論坐標(biāo)進(jìn)行定位）來逐步逼近設(shè)計(jì)位形。臨時用水水源由市政給水管網(wǎng)供給，在離施工區(qū)域最近給水管道處造點(diǎn)引出，

24、結(jié)合正式用水需求，在給水管路上設(shè)置水表井，引出De150的水源接駁口。根據(jù)現(xiàn)場施工及規(guī)范需要，施工現(xiàn)場采用樹枝狀管網(wǎng)供水。主干管、施工區(qū)支管材質(zhì)均為鍍鋅鋼。主干管直徑為DN100，施工區(qū)支管為DN65，洗車池及辦公室生活區(qū)支管選用De50的PPR管。室外給水管道場內(nèi)沿道路北側(cè)敷設(shè)，過路管道需埋地敷設(shè)，埋深1.2m，加設(shè)套管。線路是指從網(wǎng)絡(luò)圖原始事件出，順著箭線方向到達(dá)網(wǎng)絡(luò)圖結(jié)束事件，間由一系列事件箭線所組成的通道，完成某條線路所需的總持續(xù)時間，稱為該條線路的線路時間，根據(jù)線路時間的長短，可分為關(guān)鍵線路非關(guān)鍵線路，關(guān)鍵線路是指網(wǎng)絡(luò)圖線路時間最長的線路，其線路時間代表整個網(wǎng)絡(luò)圖的計(jì)算總工期。關(guān)鍵線

25、路上的工作都是關(guān)鍵工作，非關(guān)鍵線路上除了關(guān)鍵工作之外，其余工作均為非關(guān)鍵工作。工程有2幢高層及若干配套用房組成，其1#樓12F，建筑高度40m，2#樓12F，建筑高度40m，工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限為50年，結(jié)構(gòu)安全等級二級，設(shè)防烈度7度，砌體施工控制等級B級，地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級甲級。場地內(nèi)設(shè)有二層地下室，其局部地下室為戰(zhàn)結(jié)合核六級、常六級甲類人防地下車庫。屋面支撐架撓度控制得到了模架協(xié)專家們的一致贊賞，到目前為止我們已接待了同行業(yè)單位多次的參觀、考察。一方面提高了我公司在高空大跨度懸挑結(jié)構(gòu)方面的施工能力，為企業(yè)在建筑市場上增強(qiáng)了競爭力。另一方面，通過QC小組活動，為今后的技術(shù)工作拓展了思路，積累了

26、驗(yàn)。同時為提高了公司知名度作出了貢獻(xiàn)。抄時推薦由放線工用水準(zhǔn)儀進(jìn)行抄，如果現(xiàn)場采用水尺或塑料水管進(jìn)行抄時，每次測抄完畢應(yīng)與起始點(diǎn)進(jìn)行復(fù)核，偏差在5mm以內(nèi)為合格，超過則應(yīng)重做，并查找出問題原因。夏天使用塑料水管進(jìn)行抄時，在使用前應(yīng)檢查間是否有氣泡、管子是否打結(jié)堵塞，將管子兩并放在一起，等待大約1分鐘液面水時再使用，夏天氣溫高須注意使用容易出現(xiàn)氣泡，冬天氣溫低水容易被凍結(jié)且塑料管極易脆斷，因此冬季施工時不得使用塑料水管進(jìn)行抄。鋼柱的檢測內(nèi)容主要有截面的長寬、腹板心偏移、翼緣板的垂直度、彎曲矢高、扭曲以及腹板局部面度等。對于扭曲整度，具體檢查步驟如下：可先目測，如現(xiàn)有異常情況或疑點(diǎn)時，可使用緯儀或

27、鉛垂測量來校正柱的傾斜，且可在構(gòu)件支點(diǎn)間拉緊鐵絲或細(xì)線來測量柱的傾斜。在底板面及周邊可通視區(qū)域建立面空間測量基準(zhǔn)網(wǎng)，采用高精度全站儀及垂準(zhǔn)儀沿混凝土核心筒外壁垂直傳遞，建立測量繼站；在分段柱點(diǎn)及環(huán)梁與柱交點(diǎn)處設(shè)測點(diǎn)。用全站儀進(jìn)行每一節(jié)柱的精確定位，必要時通過兩個測站互相測校；以千斤頂組進(jìn)行構(gòu)件校正糾偏，以臨時裝配板高強(qiáng)螺栓作臨時固定；適時采用GPS定位系統(tǒng)進(jìn)行定位復(fù)核。鋼柱吊裝至安裝位置后，通過臨時連接耳板將上下節(jié)鋼柱臨時固定（首節(jié)柱通過預(yù)埋螺栓固定），并在鋼柱頂拉設(shè)四道纜風(fēng)繩，纜風(fēng)繩另一固定在預(yù)埋措施上：具體做法為在樓層混凝土澆筑前，預(yù)埋一段彎折圓鋼在樓層梁上。纜風(fēng)繩的拉設(shè)方向宜與鋼柱的正軸

28、線方向一致，便于鋼柱校正。若柱在承重后沉降穩(wěn)定，可進(jìn)行高程控制，在地面上架設(shè)水準(zhǔn)儀，后視水準(zhǔn)基點(diǎn)，采用50m鋼尺配水準(zhǔn)儀（加尺長、溫度改正），則可將標(biāo)高傳送至鋼柱上，作好點(diǎn)位標(biāo)志，選擇每分段節(jié)點(diǎn)左右兩邊下弦節(jié)點(diǎn)分別投影在桁架心投射線上，作好節(jié)點(diǎn)標(biāo)志。采用全站儀進(jìn)行三角高程測量測出節(jié)點(diǎn)兩側(cè)高差，并與設(shè)計(jì)節(jié)點(diǎn)標(biāo)高比較，標(biāo)注于臺上投影射節(jié)點(diǎn)附近，以此作為千斤頂調(diào)節(jié)標(biāo)高的依據(jù)?？v橫向桁架高度允許偏差15mm。當(dāng)電源開關(guān)較遠(yuǎn)，不能立即斷開時，救護(hù)可以使用干燥的絕緣物品（如干燥的衣服、手套、繩子、木棒竹竿或其他不導(dǎo)電物體）作為工具，使觸電者與電源分開，但不能使用金屬或潮濕物件做工具。如果觸電者的衣服是干燥

29、的而且不是緊裹在身上時，可以拉他的衣服，但不得觸及他的身體皮肉貼及其他身體的導(dǎo)體。挑開落在人身上的電線時，注意不要使電線觸及自已或他人身上。吊掛層通過高強(qiáng)鋼棒將樓層自重樓層荷載傳遞至屋蓋桁架，屋蓋桁架由混凝土核心筒支撐。此類吊掛層結(jié)構(gòu)形式的受力遞的路徑為自下而上傳遞，常規(guī)的自上而下安裝順序無法進(jìn)行吊裝。因此采用“先支撐后吊掛、先卸荷后澆筑樓面混凝土、動態(tài)監(jiān)測、隨時調(diào)整、控制防止變形”的施工技術(shù)安裝。在場內(nèi)靠近內(nèi)環(huán)設(shè)置兩臺旋轉(zhuǎn)式龍門吊，龍門吊的固定機(jī)構(gòu)設(shè)置在場內(nèi)地坪上，并隨著吊裝區(qū)域的不同而進(jìn)行移位；固定機(jī)構(gòu)、移動機(jī)構(gòu)軌道設(shè)置在場外地坪上，局部設(shè)在樓板上。龍門吊的高度達(dá)到60m，跨度達(dá)到108m

30、。以南北為起點(diǎn)，依次將散件安裝在已搭設(shè)好的臨時胎架上。深基坑臨時水支撐拆除對周邊環(huán)境及臨時支撐結(jié)構(gòu)本身都將產(chǎn)生影響，由于相應(yīng)支撐拆除前后過程是一個結(jié)構(gòu)受力轉(zhuǎn)換過程，支撐結(jié)構(gòu)內(nèi)力將重分布，這將導(dǎo)致基坑支撐結(jié)構(gòu)的內(nèi)力變化變形、周邊土體沉降變化及改變周邊建筑的受力狀態(tài)，因此及時掌握支護(hù)結(jié)構(gòu)周邊環(huán)境的沉降變形顯得尤為重要。如生該類情況，立即停止拆除作業(yè)，采取有效加固措施防止變形繼續(xù)。預(yù)防措施：加工螺紋時，要求螺紋正、光滑、無毛刺、不斷絲、不亂扣等；螺紋加工后，可以用手?jǐn)Q緊23扣，再用管鉗繼續(xù)上緊，以上緊后留出23扣為宜；選用的管鉗要合適，用大規(guī)格的管鉗上小管徑的管件，因用力過大使管件損壞，反之因用力不

31、夠致使管件上不緊面而造成滲水或漏水；螺紋連接時，應(yīng)根據(jù)管道榆送的介質(zhì)采用相應(yīng)的輔料，以達(dá)到連接嚴(yán)密；安裝完畢要嚴(yán)格按施工及驗(yàn)收規(guī)范的要求，進(jìn)行嚴(yán)密性強(qiáng)度水壓試驗(yàn)；試驗(yàn)合格的管道，應(yīng)防止踩、踏或用來支撐其它物體，防止因受力不均而導(dǎo)致管道接口漏水。 構(gòu)造柱、抱框混凝土由人工澆筑，振搗棒振搗，同時配以人工振搗，門窗口抱框混凝土人工振搗時，不得用力夯擊，防止模板移位?；炷练謱庸嘧?，分層振搗，層間混凝土接茬處仔細(xì)振搗，保證混凝土接茬處振搗密實(shí)。混凝土施工完成、清理干凈工作面，做到活完腳底清。用砂漿車運(yùn)輸混凝土，砂漿車封閉嚴(yán)密，不得漏漿，下班后將車清理干凈，用水沖凈。混凝土每層或每100m3取樣一組，用

32、于檢驗(yàn)28天的混凝土強(qiáng)度。構(gòu)件到場后，驗(yàn)收班組按隨車貨運(yùn)清單材質(zhì)及資料核對所到構(gòu)件的數(shù)量及編號是否相符，所有構(gòu)件鋼柱、鋼梁等重型構(gòu)件應(yīng)在卸車前檢查構(gòu)件尺寸、板厚、外觀等質(zhì)量控制要素。如果現(xiàn)問題，應(yīng)迅速采取措施，要求制作廠簽字確認(rèn)并在規(guī)定時間內(nèi)完成更換或補(bǔ)充構(gòu)件，以保證現(xiàn)場施工進(jìn)度。鋼結(jié)構(gòu)普通涂料涂裝工程應(yīng)在鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件組裝、預(yù)拼裝或鋼結(jié)構(gòu)安裝工程檢驗(yàn)批的施工質(zhì)量驗(yàn)收合格后進(jìn)行。涂裝時的環(huán)境溫度相對濕度應(yīng)符合涂料產(chǎn)品說明書的要求，當(dāng)產(chǎn)品說明書無要求時，環(huán)境溫度宜在538之間，相對濕度不應(yīng)大于85%。溫濕度采用自動溫濕記錄儀或溫濕度儀進(jìn)行實(shí)時監(jiān)控。本工程鋼結(jié)構(gòu)總用鋼量為6萬噸，鋼構(gòu)件數(shù)量27000件

33、，安裝過程使用高強(qiáng)螺栓136萬套，壓型鋼板11萬方米，栓釘125萬套，防火涂料33萬方米。工程鋼結(jié)構(gòu)總工期為494天，約16.5個月，鋼結(jié)構(gòu)地下4層、地上75層，間含四道伸臂桁架層。如此大的工作量如此短的工期對于總承包商的工程組織管理能力提出了很高要求。連廊鋼結(jié)構(gòu)為鋼管桁架結(jié)構(gòu)體系，鋼管桁架管徑介于60203mm，管徑介于3.514mm，鋼管連接的節(jié)點(diǎn)形式為K、K+T、雙K型相貫，根據(jù)分布位置及結(jié)構(gòu)形式，采用主體育館的150噸履帶吊先安裝兩桁架，再安裝間嵌補(bǔ)桁架，桁架分段位置下方搭設(shè)支撐胎架，支撐胎架頂部通過千斤頂與桁架連接，待桁架安裝完成后進(jìn)行卸載。鋼架的安裝校正：鋼結(jié)構(gòu)連接臨時固定完成后，

34、應(yīng)在測量工的測量監(jiān)視下，利用千斤頂、倒鏈以及楔子等對其的垂直度偏差、軸線偏差以及標(biāo)高偏差進(jìn)行校正。鋼結(jié)構(gòu)面軸線及水標(biāo)高核驗(yàn)合格后，排尺放線，鋼架吊裝就位在基礎(chǔ)上。用緯儀檢查鋼架垂直度的方法是用緯儀后視柱腳下的定位軸線，然后仰視柱頂鋼架心線，互相垂直的兩個方向均鋼架頂。建立健全施工準(zhǔn)備工作責(zé)任制，按計(jì)劃將責(zé)任落實(shí)到有關(guān)部門甚至個人，同時明確各級技術(shù)負(fù)責(zé)人在施工準(zhǔn)備工作所負(fù)的責(zé)任，各級技術(shù)負(fù)責(zé)人應(yīng)是各階段施工準(zhǔn)備工作的負(fù)責(zé)人，負(fù)責(zé)審查施工準(zhǔn)備工作計(jì)劃施工組織計(jì)劃，督促檢查各分項(xiàng)施工準(zhǔn)備工作的實(shí)施，及時總結(jié)驗(yàn)教訓(xùn)。采用在地面組裝，用多組拔桿起吊，在提升到不同的標(biāo)高層時逐漸向四圍擴(kuò)散拼接，整體提升，至

35、設(shè)計(jì)標(biāo)高后落入支座就位。此種方法，在提升過程能讓其它工序穿插進(jìn)行，但本工程網(wǎng)架覆蓋區(qū)域西側(cè)存在混凝土結(jié)構(gòu)板，與東側(cè)無樓板區(qū)域標(biāo)高相差7.35m，不具備整體拼裝臺，且樓板的承重能力必須過精密計(jì)算通過專家論證后才能進(jìn)行施工。鋼柱吊裝前在柱頂部劃出鋼柱柱頂安裝心標(biāo)記線，以便上層鋼柱安裝的就位使用。校正時，鋼柱的心線應(yīng)與下節(jié)鋼柱的心線吻合，定位軸線應(yīng)從基準(zhǔn)線直接引上，不得從下層柱的軸線引。鋼柱校正分四步進(jìn)行：初裝時初校、土建綁扎鋼筋后復(fù)校、混凝土澆筑過程跟蹤監(jiān)測、焊接后的最終結(jié)果測量。按部位或分項(xiàng)，檢驗(yàn)施工工序的質(zhì)量，嚴(yán)格執(zhí)行“上道工序不合格，下道工序不施工”的準(zhǔn)則，使監(jiān)理工程師能順利開展工作。對可能

36、出現(xiàn)的工作意見不一的情況，遵循“先執(zhí)行監(jiān)理的指導(dǎo)后予以磋商統(tǒng)一”的原則，在現(xiàn)場質(zhì)量管理工作，維護(hù)好監(jiān)理工程師的權(quán)威。細(xì)心聽取監(jiān)理工程提出的合理化建議，并在施工過程合理應(yīng)用，以提高工程施工質(zhì)量。對監(jiān)理工程提出的質(zhì)量整改意見，按時完成。理部物資設(shè)備部在進(jìn)行材料采購時，先向甲方遞交樣品，甲方審核認(rèn)可后，理部根據(jù)施工進(jìn)度計(jì)劃進(jìn)行加工訂貨，翻樣單上注明加工尺寸、規(guī)格、數(shù)量、材料名稱、材質(zhì)質(zhì)量要求及進(jìn)場日期。材料驗(yàn)收采取三方聯(lián)合驗(yàn)收方式，即甲方、監(jiān)理、施工單位三方聯(lián)合驗(yàn)收，并填寫各種相關(guān)表格相關(guān)資料（材料報(bào)驗(yàn)單、合格證、檢測等）報(bào)批準(zhǔn)后再使用該材料。除了在上面提到的各項(xiàng)工期保證措施以外，根據(jù)以往的施工驗(yàn)，

37、將采用“對號入座”法進(jìn)行設(shè)計(jì)、制作、施工。即根據(jù)鋼構(gòu)件所在位置在設(shè)計(jì)、翻樣過程就對所有構(gòu)件按序編號，使其能對號入座。所有構(gòu)件在設(shè)計(jì)、制作、運(yùn)輸及安裝過程均采用同一編號，方便查找，以加快施工安裝的進(jìn)度。外包混凝土施工包括有鋼筋的綁扎、模板的支護(hù)混凝土的澆筑；土建施工在鋼柱吊裝完成后進(jìn)行外圍鋼筋綁扎模板支護(hù)，考慮土建混凝土澆筑密實(shí)度問題，鋼柱吊裝領(lǐng)先土建柱子施工一節(jié)鋼柱。即上部鋼柱吊裝對接焊接完成后，土建開始進(jìn)行下部鋼柱外圍鋼筋綁扎模板支護(hù)。技術(shù)部門認(rèn)真研究總包提供的設(shè)計(jì)文件（結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖紙、設(shè)計(jì)規(guī)范、技術(shù)要求等），積極參加進(jìn)行設(shè)計(jì)交底，技術(shù)部門消化理解后，編制相關(guān)制作方案，完成施工圖深化設(shè)計(jì)、焊接工藝評定試驗(yàn)、火焰切割工藝評定試驗(yàn)、涂裝工藝評定試驗(yàn)、工藝文件編制、工裝設(shè)計(jì)精度控制標(biāo)準(zhǔn)以及焊工、檢驗(yàn)人員培訓(xùn)等技術(shù)準(zhǔn)備工作。模板作為一種周轉(zhuǎn)性材料，同時又由于其在施工質(zhì)量的關(guān)鍵性作用，對施工工期、成本投入、質(zhì)量控制均是重要性。根據(jù)本工程特點(diǎn)，模板體系以安全、質(zhì)量有保障、降低成本為原則，借鑒當(dāng)?shù)爻墒熳鞣?，并加以合理改進(jìn)。本工程采用雙面覆膜膠合板模板，梁、柱、板的外背楞均采用48