塔吊基礎(chǔ)施工方案

1、 江蘇中南建筑產(chǎn)業(yè)集團(tuán)有限責(zé)任公司工程塔吊沉降觀測記錄表施工單位：xxxx建筑產(chǎn)業(yè)集團(tuán)有限責(zé)任公司 編號：工程名稱恒大文旅城3-4地塊項目測量儀器型號塔吊位置基準(zhǔn)點編號塔吊高度（m）說明：A、B、C、D點均為地腳螺栓，沉降值是與首次觀測標(biāo)高進(jìn)行比較。觀測點編號觀測日期后視（m）后視讀數(shù)（m）前視讀數(shù)（m）高程（m）沉降值（mm）說明ABCD編制： 測量： 記錄： 計算書1、矩形板式基礎(chǔ)計算書 計算依據(jù)： 1、塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機(jī)屬性塔機(jī)型號QTZ60

2、13塔機(jī)獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機(jī)獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43.5塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6 二、塔機(jī)荷載 1、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(kN)449起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN)60豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)509水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)31傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kNm)1039非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)449水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)71傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kNm)1668 2、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機(jī)自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk11.35449606.15起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35Fq

3、k1.356081豎向荷載設(shè)計值F(kN)606.15+81687.15水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.353141.85傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.3510391402.65非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F(kN)1.35Fk1.35449606.15水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.357195.85傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.3516682251.8 三、基礎(chǔ)驗算基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)5.5基礎(chǔ)寬b(m)5.5基礎(chǔ)高度h(m)1.5基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級C40基礎(chǔ)混凝土自重c(kN/m3)25基礎(chǔ)上部覆土厚度h(m)0基礎(chǔ)上部覆土

4、的重度(kN/m3)19基礎(chǔ)混凝土保護(hù)層厚度(mm)50地基參數(shù)地基承載力特征值fak(kPa)200基礎(chǔ)寬度的地基承載力修正系數(shù)b0.3基礎(chǔ)埋深的地基承載力修正系數(shù)d1.6基礎(chǔ)底面以下的土的重度(kN/m3)19基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度m(kN/m3)19基礎(chǔ)埋置深度d(m)1.5修正后的地基承載力特征值fa(kPa)244.65 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Gk=blhc=5.55.51.525=1134.375kN 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.351134.375=1531.406kN 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： Mk=1668kNm Fv

5、k=Fvk/1.2=71/1.2=59.167kN 荷載效應(yīng)基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： M=2251.8kNm Fv=Fv/1.2=95.85/1.2=79.875kN 基礎(chǔ)長寬比：l/b=5.5/5.5=11.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ)。 Wx=lb2/6=5.55.52/6=27.729m3 Wy=bl2/6=5.55.52/6=27.729m3 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=16685.5/(5.52+5.52)0.5=1179.454kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=16685.5/(5.52+

6、5.52)0.5=1179.454kNm 1、偏心距驗算 (1)、偏心位置 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(449+1134.375)/30.25-1179.454/27.729-1179.454/27.729=-32.7270 偏心荷載合力作用點在核心區(qū)外。 (2)、偏心距驗算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1668+711.5)/(449+1134.375)=1.121m 合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣的距離： a=(5.52+5.52)0.5/2-1.121=2.768m 偏心距在x方

7、向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.1215.5/(5.52+5.52)0.5=0.792m 偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=1.1215.5/(5.52+5.52)0.5=0.792m 偏心荷載合力作用點至eb一側(cè)x方向基礎(chǔ)邊緣的距離：b=b/2-eb=5.5/2-0.792=1.958m 偏心荷載合力作用點至el一側(cè)y方向基礎(chǔ)邊緣的距離：l=l/2-el=5.5/2-0.792=1.958m bl=1.9581.958=3.832m20.125bl=0.1255.55.5=3.781m2 滿足要求！ 2、基礎(chǔ)底面壓力計算 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)底面

8、邊緣壓力值 Pkmin=-32.727kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(449+1134.375)/(31.9581.958)=137.734kPa 3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(449+1134.375)/(5.55.5)=52.343kN/m2 4、基礎(chǔ)底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =200.00+0.319(5.5-3)+1.619(1.5-0.5)=244.65kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=52.343kPafa=244.65kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承

9、載力驗算 Pkmax=137.734kPa1.2fa=1.2244.65=293.58kPa 滿足要求！ 5、基礎(chǔ)抗剪驗算 基礎(chǔ)有效高度：h0=h-=1500-(50+25/2)=1438mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(449.000/30.250-(1668.000+59.1671.500)/27.729)=-65.490kPa Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(449.000/30.250+(1668.000+59.1671.500)/27.729)=105.566kPa 假設(shè)Pxmin=0,偏心安全，得 P

10、1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.500+1.600)/2)105.566/5.500=68.138kPa Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(449.000/30.250-(1668.000+59.1671.500)/27.729)=-65.490kPa Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(449.000/30.250+(1668.000+59.1671.500)/27.729)=105.566kPa 假設(shè)Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.500+1.600)/2)105

11、.566/5.500=68.138kPa 基底平均壓力設(shè)計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(105.566+68.138)/2=86.852kPa py=(Pymax+P1y)/2=(105.566+68.138)/2=86.852kPa 基礎(chǔ)所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=86.852(5.5-1.6)5.5/2=931.486kN Vy=|py|(l-B)b/2=86.852(5.5-1.6)5.5/2=931.486kN X軸方向抗剪： h0/l=1438/5500=0.2614 0.25cfclh0=0.25119.155001438=37765.475kNVx=9

12、31.486kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1438/5500=0.2614 0.25cfcbh0=0.25119.155001438=37765.475kNVy=931.486kN 滿足要求！ 四、基礎(chǔ)配筋驗算基礎(chǔ)底部長向配筋HRB400 25170基礎(chǔ)底部短向配筋HRB400 25170基礎(chǔ)頂部長向配筋HRB400 25170基礎(chǔ)頂部短向配筋HRB400 25170 1、基礎(chǔ)彎距計算 基礎(chǔ)X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.5-1.6)286.8525.5/8=908.199kNm 基礎(chǔ)Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.5-1.6)286.8525.5/8

13、=908.199kNm 2、基礎(chǔ)配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=908.199106/(119.1550014382)=0.004 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.004)0.5=0.004 S1=1-1/2=1-0.004/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=908.199106/(0.9981438360)=1758mm2 基礎(chǔ)底需要配筋：A1=max(1758，bh0)=max(1758，0.001555001438)=11864mm2 基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋：As1=16372.087mm2A1=11863.5mm2 滿足

14、要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=908.199106/(119.1550014382)=0.004 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.004)0.5=0.004 S2=1-2/2=1-0.004/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=908.199106/(0.9981438360)=1758mm2 基礎(chǔ)底需要配筋：A2=max(1758，lh0)=max(1758，0.001555001438)=11864mm2 基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋：AS2=16372.087mm2A2=11863.5mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積

15、基礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H配筋：AS3=16372.087mm20.5AS1=0.516372.087=8186.043mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H配筋：AS4=16372.087mm20.5AS2=0.516372.087=8186.043mm2 滿足要求！ (5)、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積 基礎(chǔ)豎向連接筋為雙向HRB400 20510。 五、配筋示意圖基礎(chǔ)配筋圖設(shè)計基礎(chǔ)深度為1.35m，計算深度需不小于1.5m。2、矩形板式樁基礎(chǔ)計算書 計算依據(jù)： 1、塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑樁基

16、技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機(jī)屬性塔機(jī)型號QTZ6013塔機(jī)獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機(jī)獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43.5塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6 二、塔機(jī)荷載 1、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(kN)449起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN)60豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)509水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)31傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kNm)1039非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)449水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)71傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kNm)1668 2、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工

17、作狀態(tài)塔機(jī)自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk11.35449606.15起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35Fqk1.356081豎向荷載設(shè)計值F(kN)606.15+81687.15水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.353141.85傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.3510391402.65非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F(kN)1.35Fk1.35449606.15水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.357195.85傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.3516682251.8 三、樁頂作用效應(yīng)計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.35承臺長l(m)5.5承臺寬

18、b(m)5.5承臺長向樁心距al(m)3.6承臺寬向樁心距ab(m)3.6承臺參數(shù)承臺混凝土等級C40承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護(hù)層厚度(mm)50配置暗梁否承臺底標(biāo)高d1(m)-1.35基礎(chǔ)布置圖 承臺及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Gk=bl(hc+h)=5.55.5(1.3525+019)=1020.938kN 承臺及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.351020.938=1378.266kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m 1、荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組

19、合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+1020.938)/4=367.484kN 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(449+1020.938)/4+(1668+711.35)/5.091=713.937kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(449+1020.938)/4-(1668+711.35)/5.091=21.032kN 2、荷載效應(yīng)基本組合 荷載效應(yīng)基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(606.15+1378.266)/4+(2251.8

20、+95.851.35)/5.091=963.815kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(606.15+1378.266)/4-(2251.8+95.851.35)/5.091=28.393kN 四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁類型灌注樁樁直徑d(mm)800樁混凝土強(qiáng)度等級C35樁基成樁工藝系數(shù)C0.75樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護(hù)層厚度(mm)50樁底標(biāo)高d2(m)-15樁有效長度lt(m)13.65樁配筋樁身普通鋼筋配筋HRB400 1418自定義樁身承載力設(shè)計值否樁身普通鋼筋配筋HRB400 1418樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000普通鋼筋相

21、對粘結(jié)特性系數(shù)V1最大裂縫寬度lim(mm)0.2裂縫控制等級三級地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)20自然地面標(biāo)高d(m)0是否考慮承臺效應(yīng)是承臺效應(yīng)系數(shù)c0.1土名稱土層厚度li(m)側(cè)阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)素填土10.3101500.690強(qiáng)風(fēng)化巖2.781000.350中風(fēng)化巖7.322535000.4150 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.8=2.513m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5.5/2,5)=2

22、.75m fak=(2.7590)/2.75=247.5/2.75=90kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-n-3Ap)/n=(5.55.5-4-30.503)/4=6.185m2 復(fù)合樁基豎向承載力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=0.82.513(8.9510+2.78+225)+35000.503+0.1906.185=2140.078kN Qk=367.484kNRa=2140.078kN Qkmax=713.937kN1.2Ra=1.22140.078=2568.094kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=21.032kN0 不需要進(jìn)行樁基

23、豎向抗拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：As=nd2/4=143.142182/4=3563mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計值：Q=Qmax=963.815kN cfcAp+0.9fyAs=(0.7514.30.503106 + 0.9(3603562.566)10-3=6548.946kN Q=963.815kNcfcAp+0.9fyAs=6548.946kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=21.032kN0 不需要進(jìn)行軸心受拔樁樁身承載力計算！ 4、樁身構(gòu)造配筋計算 As/Ap100%=(3562.5

24、66/(0.503106)100%=0.708%0.65% 滿足要求！ 5、裂縫控制計算 Qkmin=21.032kN0 不需要進(jìn)行裂縫控制計算！ 五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 25170承臺底部短向配筋HRB400 25170承臺頂部長向配筋HRB400 25170承臺頂部短向配筋HRB400 25170 1、荷載計算 承臺計算不計承臺及上土自重: Fmax=F/n+M/L =606.15/4+2251.8/5.091=593.833kN Fmin=F/n-M/L =606.15/4-2251.8/5.091=-290.758kN 承臺底部所受最大彎矩: Mx= Fmax

25、 (ab-B)/2=593.833( My= Fmax (al-B)/2=593.833( 承臺頂部所受最大彎矩: Mx= Fmin (ab-B)/2=-290.758( My= Fmin (al-B)/2=-290.758( 計算底部配筋時：承臺有效高度：h0=1350-50-25/2=1288mm 計算頂部配筋時：承臺有效高度：h0=1350-50-25/2=1288mm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=606.15/4 + 2251.8/5.091=593.833kN 受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：hs=(800/1288)1/4=0.888 塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：a1b=

26、(ab-B-d)/2=(3.6-1.6-0.8)/2=0.6m a1l=(al-B-d)/2=(3.6-1.6-0.8)/2=0.6m 剪跨比：b=a1b/h0=600/1288=0.466，取b=0.466； l= a1l/h0=600/1288=0.466，取l=0.466； 承臺剪切系數(shù)：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.466+1)=1.194 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.466+1)=1.194 hsbftbh0=0.8881.1941.711035.51.288=12838.672kN hslftlh0=0.8881.1941.711035.51.288=12

27、838.672kN V=593.833kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=12838.672kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.288=4.176m ab=3.6mB+2h0=4.176m，al=3.6mB+2h0=4.176m 角樁位于沖切椎體以內(nèi)，可不進(jìn)行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=593.833106/(119.1550012882)=0.003 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S1=1-1/2=1-0.003/2=0.998 AS1=My/(S1h0fy1)=593.833106/(0.9981288360)=1283mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(1283,0.001555001288)=10626mm2 承臺底長向?qū)嶋H配筋：AS1=16373mm2A1=10626mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fclh02)=593.833106/(119.1550012882)=0.003 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S2=1-2/