建筑工程腳手架工程施工方案

建筑工程腳手架工程施工方案1．編制依據1.1施工圖紙表7-1圖紙名稱圖紙內容工程號歸檔日期設計單位北京××工程

施工圖紙建施1一40

結施1一37×年×月×日北京××設計院1.2主要規(guī)范、規(guī)程表7-2序號規(guī)范、規(guī)程名稱發(fā)布日期施行日期規(guī)范規(guī)程編號1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（2002版）2001.12001.6JGJ130一20012建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范1992.11992.8.1JGJ80一913建筑施工安全檢查標準1999.31999.5.lJGJ59一994北京市建筑工程施工安全操作規(guī)程2002.62002.9DBJ01一62一20021.3施工組織設計表7-3施組名稱編制日期編制人北京××工程施工組織設計××年×月×××1.4參考圖書表7-4序號圖書名稱出版日期l建筑施工手冊（第四版）2003.92簡明施工計算手冊1999.73實用建筑施工安全手冊1999.74建筑施工腳手架實用手冊1994.5

2．工程概況2.1工程簡介表7-5序號項目內容1工程名稱北京××工程2工程地址北京市××區(qū)××路3建設單位北京××房地產開發(fā)股份有限公司4設計單位北京××設計院5監(jiān)理單位北京××工程建設監(jiān)理公司6監(jiān)督單位北京市建設工程質量監(jiān)督總站7施工單位北京××建設工程有限公司××項目經理部8基本情況工期（d）質量目標3503＃、4＃樓北京市金質結構長城杯工程北京市金質長城杯工程（竣工）3．施工部署3.1安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業(yè)生存與發(fā)展的前提條件，是達到無傷亡事故的必然保障，也是我項目部創(chuàng)建。文明現場”、。樣板工地”的根本要求。為此項目經現部成立以生產副董事長經理為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員及責任分工如下：組長：×××（生產副經理）—負責協調工副組長：×××（技術部長）—技術總×××（工程部長）—現場施工總指揮組員：×××、×××（技術員）—方案編制、技術交底×××（號長）—3＃、4＃樓現場施工協調×××（安全員）—現場施工指揮、安全巡視和檢查3.2設計總體思路結合本工程結構形式、實際施工特點，建筑物四周搭設落地式、全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架。此架為一架三用，既用于結構施工和裝修施工，同時兼作安全防護。荷載按裝修荷載考慮，要求三層同時作業(yè)。根據設計單位提供的頂板承載極限值（活荷載skN／mz、恒荷載6kN／mz）要進行頂板承載驗算，若不滿足要求，則須在地下1～2層的相應部位設回撐用的碗扣式鋼管腳手架支撐。腳手架搭設采用雙排雙立桿。立桿距結構外沿0.35m，排距（橫距）為1.1m、術距為1.55m，大橫桿步距為1.80m。4．構造要求及技術措施4.1扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施4.1.1地基處理：肥槽回填土采用2:8灰土分層夯實，密實度采用環(huán)刀取樣進行試驗，表面用C10混凝土進行硬化，厚度為100mm。四周外腳手架以硬化的回填土作為基礎，所有的基礎必須平整?；A上、底座下設置墊板，其厚度不小于50mm，布設必須平穩(wěn)，不得懸空。并在四周距腳手架外立桿50cm處設一淺排水溝。4.1.2立桿：全樓腳手架采用雙排雙立桿，立桿頂端高出結構格口上皮1.5m，雙立桿應采用雙管底座。立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節(jié)點的距離不大于60cm。4.1.3大橫桿：大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3跨、不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱的距離不大于50cm。4.1.4小橫桿：每一立桿與大橫桿相交處（即主節(jié)點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點的距離不大于15crn。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業(yè)層’腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間在等間距設置增設1一2根小橫桿，其最大間距不大于75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm；伸出里排大橫桿距結構外邊緣15cm，且長度不大于44cm。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置，見附圖012所示。4.1.5縱、橫向掃地桿：縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。北側裙房頂板存在較大高差，則將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立柱固定?？窟吰碌牧⒅S線到邊坡的距離不小于50cm，并對此立桿采取雙向斜拉加固措施。4.1.6剪刀撐：本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續(xù)布置。雙立桿部位采用雙桿通長剪刀撐，單立桿部位則采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在45°～600°之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續(xù)布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2—4個扣結點。所有固定點距主節(jié)點距離不大于15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度≥100cm，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離》10cm。橫向斜撐搭設在主樓腳手架部位，在同節(jié)內、由底至頂層呈“之”字型、在里、外排立柱之間上下連續(xù)布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上。除拐角處設橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道。4.1.7腳手板：腳手板采用松木，厚5cm、寬35—45cm、長度不少于3.5m的硬木板。在作業(yè)層下部架設一道水平兜網，隨作業(yè)層上升，同時作業(yè)不超過兩層。首層滿鋪一層腳手板，以上每隔六層也要滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在3根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲箍繞2一3圈固定。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根小橫桿，并將板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩(wěn)，接縫中設兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于15cmo靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。4.1.8連墻件：連墻件采用剛性連接，垂直間距為3.60m、水平間距為4.05m。連墻桿用48×3.5的鋼管，它與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件。在結構每一外框架柱處設一組雙桿箍柱式拉桿與框架柱拉結。在頂板上兩框架柱間中點處，距結構外皮1.5m處預埋HRB335鋼筋（加工尺寸與懸挑架預埋件相同），用似8×3.5的鋼管與腳手架可靠拉結。14層以上沒有框架柱的地方則以圓柱代替，同時在兩圓柱中間增設一道上述拉結。在腳手架的轉角處，于框架柱上雙向設置上述箍柱式拉桿。在建筑物的首層設置兩道連墻件。連墻件橫豎向順序排列、均勻布置、與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節(jié)點（距主節(jié)點的距離不大于30cm)。連墻桿伸出扣件的距離應大于1Ocm。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿，靠近框架柱的小橫桿可直接作連墻桿用。4.1.9防護設施：腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網。密目網采用1.8×6.0m的規(guī)格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。作業(yè)層網應高于平臺1.2m，并在作業(yè)層下步架處設一道水平兜網。在架內高度3.6m處設首層平網，往上每隔5步距設隔層平網，施工層應設隨層網。作業(yè)層腳手架立桿于0.6m及1.2m處設有兩道防護欄桿，底部側面設18cm高的擋腳板。4.2卸料平臺從經濟、實用的角度考慮，卸料平臺設計為懸挑式型鋼平臺，兩樓各制作2個，規(guī)格為5.0m×4.5m×1.5m（長×寬×高）懸挑長度為3.0m。平臺上要設有限定荷載標牌，本工程卸料平臺限重為1.5t,主梁、次梁分別采用［十字鋼、十槽鋼，所有構件均為螺栓連接，即為鉸接。防護欄采用φ48×3.5鋼管，分別在高75cm、150cm處設立兩道，并與四周工字鋼焊接。四周工字鋼外側面及防護欄均刷紅白相間的油漆標識，并滿布密目安全網。平臺每側設兩根6×19,φ20.0鋼絲繩，每根繩設夾具不少于3個。鋼絲繩與卸料平臺鋼管架接觸處墊橡膠膠皮，以緩沖鋼絲繩的拉力。鋼絲繩通過梁上側模對拉螺栓孔拉接，但兩根鋼絲繩不得拉結于同一個對拉螺栓孔，并且預留的梁上預留的孔洞要保證能讓上述鋼絲繩穿過。平臺底面設5cm厚的腳手板，滿鋪、鋪牢、兩端用8號鍍鋅鐵絲捆緊，并在四周設18cm高的踢腳板。卸料平臺自第4層至9層每層設一個。4.3腳手架出人口的構造該出人口設在⑨軸一⑩軸之間，挑空兩根立桿、跨越三步三跨，大小為4.5m×5.4m（寬×高）。出入口處再搭設6.0m×4.5m×6.0m（長×寬×高）的防護棚，上鋪50mm厚的雙層腳手板。在出人口兩側的內、外排單立桿處分別增設一根輔立桿，并高于門洞口1～2步，立柱用短管斜撐相互聯系。上方懸空立柱處增加兩根斜桿，斜桿與各主節(jié)點相交處用扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部，以保證立柱懸空處的整體性。門洞兩側分別增加兩根斜腹桿，并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離在15二內。當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通長桿件，必須接長時用對接扣件連接。5．安全防護措施5.1電梯井洞口防護措施電梯井口設置不低于1.2m高的開啟式防護門，用φ12的螺紋鋼筋、按水平間距30cm、豎向間距40cm焊制而成，并在防護門上要刷漆、豐鎖、掛牌。電梯井筒內每隔一層在人口處設置一個用φ25鋼筋、鋼管及木板搭設的平臺，中間一層用鋼筋支托安全網一道，網上及平臺上均不得存有雜物。電梯井內不準做垂直運輸通道或垃圾通道。5.2結構臨邊防護措施在結構四周邊線內50cm處設置全封閉式護身欄，使用材料均采用φ48×3.5鋼管。其高度不低于1.2m、立桿間距不大于2.5m、豎向每隔0.6m設一道通長大橫桿、每隔一根立桿設一道三腳架。沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標志牌；護身欄桿四周滿掛密目安全網、白天設警示牌、夜間設紅色標志燈；臨邊四周lm范圍內不準堆料、停放機具。5.3樓梯間防護措施樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m高的護身欄，側邊底部設18cm高的擋腳板。5.4防雷避電措施采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。避雷針共設置4根避雷針，避雷針采用φ12鍍鋅鋼筋制作，高度不小于lm，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。接地線采用40×4的鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體。接地線的連接應保證接觸牢靠，與立桿連接時應用2道螺栓卡箍連接，螺絲加彈簧墊圈以防松動并保證接觸面不小于10mm，并將表面油漆及氧化層清除，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m設置1個，位置不得選在人們經常走到的地方以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械傷害。兩者的連接來用焊接，焊接長度應大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10?。同時應注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離（一般不小于3m）以免發(fā)生擊穿事故。6．腳手架的搭設及拆除施工工藝6.1落地式鋼管腳手架搭設施工工藝落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實→基礎承載實驗、材料配備→定位設置通長腳手板、鋼底座→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿（擱柵）→剪刀撐，連墻桿→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩(wěn)，不得懸空；雙管立柱應采用雙管底座，底座下墊枕木，并垂直于墻面設置。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩(wěn)定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。其余組件的搭設要求參見構造要求。6.2懸挑式鋼管腳手架的搭俊施工工藝懸挑腳手架的搭設順序為：水平挑桿一縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→……其后的搭設順序與落地架相同。6.3卸料平臺的施工工藝卸料平臺加工制作完畢經驗收合格后方可吊裝。吊裝時，先掛好四角的吊鉤，傳發(fā)初次信號，但只能稍稍提升平臺，放松斜拉鋼絲繩，方可正式吊裝，吊鉤的四條引繩應等長，保證平臺在起吊過程中平穩(wěn)。吊裝至預定位置后，先將平臺工字鋼與預埋件固定后，再將鋼絲繩固定，緊固螺母及鋼絲繩卡子，完畢后方可松塔吊吊鉤，卸料平臺安裝完畢后經驗收合格后方可使用，卸料平臺的限重牌應掛在該平臺附近的明顯位置。要求提升一次驗收一次。6.4腳手架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為：安全網→欄桿→腳手板→剪刀撐→小橫桿→大橫桿戶立桿）。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩(wěn)定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節(jié)時，應防止失穩(wěn)。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。7．勞動力及材料、機具配備7.1勞動力配備表7—6工種人數任務架子工35負責架子搭設及拆除測量放線工2負責腳手架垂直度控制7.2材料配備表7—7名稱數量規(guī)格直角扣件8200個一鋼絲繩16根6×19、φ20.0旋轉扣件6300個無縫鋼管8762lmφ48×3.5mm水平安全網3600密目安全網184001.8×6.0m卡具660個GD21卡具96個GD22腳手板38.5厚5cm、寬20～30cm花籃螺栓90個M22鋼絲繩85根6×19、φ5.5對接扣件6350個鍍鋅鐵絲4500m直徑1.2mm7.3機具配備表7-8名稱數量備注架子扳手80把架子工搭設和拆除架子用力矩扳手2把檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒鏈1把調整架子水平彎曲度8．質量保證體系8.1構配件允許偏差表7-9序號項目允許偏差△(mm)示意圖檢查工具1無縫鋼管尺寸外徑48mm壁厚3.5rnm一0.5一0.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差△1.70塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度（△=△1＋△2）≤0.50游標卡尺4立桿鋼管彎曲3m≤l≤4m3m≤l≤4m≤12≤20鋼板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲l≤6.5m≤308.2腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法表7-10項次項目技術要求允許偏差△(mm)示意圖檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降一10

續(xù)表項次項目技術要求允許偏差△(mm)示意圖檢查方法與工具2立桿垂直度最后驗收垂直度－±100圖略詳見JGJ130-2001（2002版）P41一42表8.2.4用經緯儀或吊線和卷尺下列腳手架允許水平偏差（mm)搭設中檢查偏差的高度(m)總高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50±7±20±40±60±80±100±7±25±50±75±100±7±50±100中間檔次用插人法。3間距步距縱距橫距－±20±50±20－鋼板尺4縱向水平桿高差一根桿的兩端-±20圖略，詳見,JGJ130一2001（2002版）P41～42表8.2.4水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差-±10圖略，詳見JGJ130一2001（2002版）P41一42表8.2.45雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm一50－鋼板尺8.3扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準表7-11＋檢查項目安裝扣件數量（個）抽檢數量（個）允許的不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件1201～32005052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節(jié)點處）1201～320050109．安全施工技術措施9.1材質及其使用的安全技術措施9.1.1扣件的緊固程度應在40～50N·m，并不大于65N·m，對接扣件的搞拉承載力為3kN?？奂下菟ū３诌m當的擰緊程度?！飳涌奂惭b時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。9.1.2各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。9.1.3鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。9.1.4外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。9.1.5嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。9.2腳手架搭設的安全技術措施9.2.1腳手架的基礎必須經過硬化處理滿土必須達到設計強度的75％以上才能施工。9.2.2搭設過程中劃出工作標志區(qū)，禁止行人進人、統一指揮、上下呼應、動作協調指揮下作業(yè)。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。9.2.3開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn)定后，方可根據情況拆除。9.2.4腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩(wěn)定。9.2.5腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。9.2.6在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。9.2.7外腳手架的卸荷嚴格采用φ15.5的鋼絲繩通過梁上對拉螺栓孔與腳手架連接，嚴禁私自拆改。9.3腳手架上施工作業(yè)的安全技術措施9.3.1結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9.3.2嚴禁控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m，確保較大安全儲備。9.3.3結構施工時不允許多層挑架的同時作業(yè)層數不超過1層。9.3.4當作業(yè)層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當臨時撐拉措施。9.3.5各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。9.3.6定期檢查腳手架，發(fā)現問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。9.4腳手架拆除的安全技術措施9.4.1拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業(yè)計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。9.4.2架體拆除前，必須察看施工現場環(huán)境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。9.4.3拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進人。9.4.4拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。9.4.5在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。9.4.6每天拆架下班時，不應留下隱患部位。9.4.7拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9.4.8所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。9.4.9所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。9.4.10拆下的零配件要裝人容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。10．文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業(yè)健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時做到如下：10.1進人施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。10.2進人施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。10.3嚴禁酗酒人員上架作業(yè)，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。10.4腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業(yè)架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發(fā)上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業(yè)者，一律不得上腳手架操作。10.5上架子作業(yè)人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。10.6護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業(yè)班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。10.7腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。10.8不準利用腳手架吊運重物；作業(yè)人員不準攀登架子上下作業(yè)面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。10.9不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。10.10在架子上的作業(yè)人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。10.11拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。10.12腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發(fā)現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決。10.13要保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。10.14施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。10.15使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。10.16腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續(xù)。10.17施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。10.18運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規(guī)格堆放整齊，妥善保管。10.19六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業(yè)。在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。11．穩(wěn)定承載計算11.1落地式腳手架承載計算11.1.1計算依據：(1)鋼管截面特征：（鋼號：Q235,b類）表7-12規(guī)格φ(mm)48×3.5慣性矩I(mm）12.19×10單位重量q0(kg/m)3.84抵抗矩W(mm）5.08×10截面積A(m㎡）489回轉半徑i(mm)15.8抗彎、抗壓容許應力[]N/m㎡205(2)腳手架特性參數：表7-13立桿縱距(m)1.55腳手板重量（kg/m)0.25立桿橫距(m)1.1連墻件縱距(m)3.6大橫桿步距h(m)1.8連墻件橫距h(m)4.05施工荷載q(kN/㎡）3同時作業(yè)層數2內立桿距結構外皮寬度(m)0.35作業(yè)面鋪腳手板寬度(m)1.1＋0.6＝1.7

(3)相關計算參數：表7-14項目數值來源扣件鋼管架構件自重計算基數值（kN/m)0.1081《建筑施工手冊》（第四版）表5－7作業(yè)層面材料自重計算塞數g值(kN/m)0.3891《建筑施工手冊》（第四版）表5—10整體拉結和防護材料良重計算基數(kN/m）0.0768《建筑施工手冊》（第四版）表5—11作業(yè)層施工荷載計算基數值（kN/m)1.65《建筑施工手冊》（第四版）表5—12風壓高度變化系數架高19.2m處1.23《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009—2001）架高62.5m處1.79腳手架風荷載體型系數μ1.3《建筑施工手冊》（第四版）表5—6北京地區(qū)基本風壓(kN/m2)0.35《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009—2001）扣件式鋼管腳手架立桿計算長度系數μ1.51《建筑施工手冊》（第四版）表5—16材料強度附加分項系數(按受彎構件考慮)’1.1705《建筑施工手冊》（第四版）表5—5軸心受壓構件穩(wěn)定系數0.24《建筑施工手冊》（第四版）表5—18注：計算長度=μ×h=1.51×1.8=2718mm長細比λ=/i=2718/15.8=172附表：《施工手冊》(第四版)表5一7、表5一10、表5一11、表5一12、表5一6、表5一16、表5一5、表5一18：

扣件式鋼管手架的值表5-7步距h(m)立桿橫距l(xiāng)(m)立桿類別gkl(kN/m)，當(m）為0.60.91.21.51.82.10.90.6中0.12270.13650.15030.16400.17780.1916邊0.12270.13650.15020.16400.17780.1915角0.12030.12650.13280.13910.14530.15160.9中0.13530.14910.16280.17660.19040.2041邊0.12900.14270.15650.17030.18400.1978角0.12650.13280.13910.14530.15160.15791.2中0.14790.16160.17540.18920.20290.2167邊0.13520.14900.16280.17650.19030.2041角0.13280.13910.14530.15160.15790.16411.20.9中0.11180.12210.13250.14280.15310.1634邊0.10710.11740.12770.13800.14840.1587角0.10520.10990.11460.11930.12400.12871.2中0.12120.13160.14190.15220.16250.1729邊0.11180.12210.13240.14270.15310.1634角0.10990.11460.11930.12400.12870.13341.5中0.13070.14100.15130.16160.17200.1823邊0.11650.12680.13710.14740.15780.1681角0.11460.11930.12400.12870.13340.13811.50.9中0.09770.10600.11420.12250.13070.1390邊0.09390.10220.11040.11870.12700.1353角0.09240.9620.10000.10370.10750.11131.2中0.10520.11350.12180.13000.13830.1465邊0.09770.10590.11420.12250.13070.1390角0.9620.10000.10370.10750.11130.11501.5中0.11280.12100.12930.13760.14580.1541邊0.10140.10970.11800.12620.13450.1427角0.10000.10370.10750.11130.11500.11881.8中0.12030.12860.13680.14510.15340.1616邊0.10520.11350.12170.13000.13820.1.465角0.10370.10750.11130.11500.11880.1225續(xù)表步距h(m)立桿橫距(m)立桿類別gk1(kN/m)，當(m）為0.60.91.21.51.82.11.80.9中0.08830.09520.10210.10900.11580.1227邊0.08510.09200.09890.10580.11270.11.96角0.08390.08700.09020.09330.09640.09961.2中0.09460.10150.10840.11520.12210.1290邊0.00830.09510.01020.10890.11580.1227角0.08700.09020.09330.09640.099E0.10271.5中0.10090.10780.11460.12150.12840.1353邊0.09140.09830.10520.11210.11890.1258角0.09020.09330.09640.09960.10270.10581.8中0.10720.11400.12090.12780.13460.1415邊0.09450.10140.10830.11520.12210.1290角0.09330.09640.09960.10270.10580.10902.10.9中0.08160.08750.09340.09930.10520.1111邊0.07890:08480.09070.09660.10250.1084角0.07780.08050.08320.08590.08860.09131.2中0.08700.09290.09880.10470.11060.1165邊0.08160.08740.09330.09920.10510.1110角0.08050.08320.08590.08860.09130.09391.5中0.09240.09830.10420.11010.11600.1219邊0.08420.09010.09600.10190.10780.1137角0.08320.08590.08860.09130.09390.09661.8中0.09770.10360.10950.11540.12130.1272邊0.08690.09280.09870.10460.11050.1164角0.08590.08860.09130.09390.09660.0933作業(yè)層面材料自，計算基數值表5一10序次腳手架類別腳手板種類板底支承間距（m)攔護設置g(kN/m,)，當立桿橫距l(xiāng)(m）為0.91.21.51.81扣件式鋼管腳手架竹串片0.75有無0.35870.20870.41120.26120.46370.31370.51620.366223木、其他1.0有無0.34590.19590.34840.29840.45090.30090.50340.35344沖壓鋼1.5有無0.33310.18310.38560.23560.43810.2881.0.49060.34065碗扣式鋼管腳手架掛扣式有無0.26250.11250.30000.15000.33750.18750.37500.22506其他有無0.30750.15750.36000.21000.41250.26250.46500.3150.7竹串片0.75有無0.36080.21080.41330.26330.46580.31580.41830.368389木、其他1.0有無0.34750.19750.40000.25000.45250.30250.50500.355010沖壓鋼1.5有無0.31170.16170.35670.20670.40170.25170.44670.296711門式鋼管腳手架掛扣式1.8木擋板鋼網無0.20250.13250.11250.27000.17670.1500整體拉結和防護材料自重計算基數值表5一11序次腳手架類別整體拉結桿件設置情況圍護材料封閉類型(KPa/m2），當(m）為1.21.51.82.11剪刀撐，增加一道橫桿固定封閉材料安全網，塑料編織布半全0.06020.06140.07530.07680.09040.09220.10540.10752席子半全0.06380.06860.07980.08580.09580.10300.11170.12013竹笆半全0.08900.11900.11130.19880.13360.17860.15580.2083續(xù)表序次腳手架類別整體拉結桿件設置情況圍護材料封閉類型(KPa材），當(m）為1.21.51.82.14碗扣式鋼管腳手架不設料桿，增加一道橫桿固定封閉材料安全網編織布半全0.02810.02930.03510.03660.04210.04390.04910.5125席子半全0.01370.03650.03960.04560.04750.05470.05540.06386竹笆半全0.05690.08690.07110.10860.08530.13030.09950.152071/3框格設斜桿，增加一道橫桿固定封閉橫桿固定封閉材料安全網編織布半全0.04230.04370.05310.05460.06370.06550.07430.07648席子半全0.04610.05090.05760.06360.06910.07630.08060.08909竹笆半全0.07130.10130.08910.12660.10960.15190.12470.177210交叉支撐,6步一道水平加強桿安全編織布半全0.03420.036011席子半全0.03960.046812保護網板半全0.12240.212413竹笆半全0.07740.1224作業(yè)層施工荷花淀載計算基數值表5一12序次實用施工荷載標準值(kN/m）(kN/m），當立桿橫距(m）為0.91.21.51.8131.351.82.252.7220.91.21.51.8310.450.60.750.940.450.60.750.9腳手架風荷載體型系數μ表5一6背靠建筑物的狀況全封閉敞開、開洞腳手架狀況各種封閉情況1.0μ1.39敞開扣件式鋼管腳手架立桿的計算長度系數μ表5一16立桿橫距l(xiāng)(m)連墻件布置2步3跨3步3跨雙排架1.051.501.701.301.551.751.551.601.80單排架≤1.51.802.00鋼管腳手架γ’m的取值或計算式表5一5構件類別γ’m當荷載組合情況為不組合風荷載組合風荷載受彎構件γ’m=γ’m=軸心受壓構件γ’m=γ’m=Q235鋼軸心受壓構件的穩(wěn)定系數φ表表5一18λ012345678901.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.949200.9470.9470.9440.9410.9380.9360.9300.9270.9240.921300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.8610.8580.855500.8520.8490.8460.8430.8390.8360.8320.8290.8250.822600.8180.8140.8100.8060.8020.7970.7930.7890.7840.779700.7750.7700.7650.7600.7550.7500.7440.7390.7330.728800.7220.7160.7100.7040.7980.6920.860.6800.6730.667900.6610.6540.6480.6410.6340.6260.6180.6110.6030.5951000.5880.5800.5730.5660.5580.5510.5440.5370.5300.5231100.5160.5090.5020.4960.4890.4830.4760.4700.4640.4581200.4520.4460.4400.4340.4280.4230.4170.4120.4060.4011300.3960.3910.3860.3810.3760.3710.3670.3620.3570.3531400.3490.3440.3400.3360.3320.3280.3240.3200.3160.312續(xù)表01234567891500.3080.3050.3010.2980.2940.2910.2870.2840.2810.2771600.2740.2710.2680.2650.2620.2590.2560.2530.2510.2481700.2450.2430.2400.2370.2350.2320.2300.2270.2250.2231800.2200.2180.2160.2140.2110.2090.2070.2050.2030.2011900.1990.1970.1950.1930.1910.1890.1880.1860.1840.1822000.1800.1790.1770.1750.1740.1720.1770.1690.1670.1662100.1640.1630.1610.1600.1590.1570.1560.1540.1530.1522200.1500.1490.1480.1460.1450.1440.1430.1410.1400.1392300.1380.1370.1360.1350.1330.1320.1310.1300.2190.2182400.1290.1260.1250.1240.1230.1220.1210.1200.1190.1182500.11711.1.2驗算項目和步驟本腳手架屬施工荷載由縱向水平桿傳給立桿情況，傳遞線路如下:腳手板→小橫桿→大橫桿→立桿→地基。因此應對基礎、連墻體、立桿、縱橫向水平桿等進行驗算。縱、橫向水平桿承載驗算：表7―15橫向水平桿（以長桿為對象）縱向水平桿（以三跨為對象）計算簡圖荷載Q=0.775×(1.2×0.25+1.4×3)=3.49kN/mP=3.49×0.5×1.7=2.97kN抗彎強度擾度W=(4×1.1×)××3.49×0.6×/(24×2.06××12.19×)=3.13mm≤L/400=1700/400=4.25mmW=1.615×2.97××/(100×2.06×)=7.11mm≤L/150=1550/150=10mm表7—16主樓單立桿部分（架高35一62.5m)主樓雙立桿部分（架高0～35m)裙房單立桿部分（架高0一19.2m)力桿穩(wěn)定驗算立桿計算截面以上架高=62.5－35=27.5m立桿計算截面億上架高=62.5m立桿計算截面億上架高=19.2m恒載標準值=27.5×(0.1081＋0.0768)＋2×1.55×0.3891=6.29kN=62.5×(0.1081+0.0768)+2×1.55×0.3891=12.67kN=19.2×(0.1081+0.0768)+2×1.55×0.3891=4.76kN不做此項驗算21.46/0.62＝34.61kN/m2鎮(zhèn)0.4×98＝39.2kN/m211.62/0.62=18.74kN/m0.4×98＝39.2kN/m2活載標準值==2×1.55×1.65=5.12N軸向力設計值N=1.2＋0.85×1.4=1.2(＋)N=1.2×(6.29＋5.12)=13.69kNN=1.2×(12.76＋5.12)=21.46kNN=1.2×(4.76＋5.12)=11.86kN風荷載標準值得=0.7×1.79×1.3×0.35=0.57N/㎡=0.7×1.23×1.3×0.35=0.39N/㎡風載產生彎距設計值=0.12=0.12×0.57×1.55×=0.34kN·m=0.12×0.39×1.55×=0.24kN·m穩(wěn)定驗算0.9×（N/13.69×/(0.24×489)+0.34×/5080=183.58N/m㎡≤2.5/(0.9×1.1705)=194.6N/m㎡21.46×/(0.24×2×489)+0.34×/5080=158.36N/m㎡≤205/(0.9×1.1705)=194.6N/m㎡11.86×/(0.24×2×489)+0.34×/5080=148.30N/m㎡≤205/0.9×1.1705)=19406N/m㎡連墻件穩(wěn)定驗算風荷載產生軸向力設計值=1.4×0.57×3.6×8.1=23.27N=1.4×0.57×3.6×8.1=15.92N腳手架平面外變形產生的軸向力=5N連墻件軸向力設計值==23.27＋5=28.27kN=15.92+5=20.92kN連墻桿的計算長度=1.1+0.75=1.85m=1850mm長細比==1850/1508=117.09軸心受壓構件穩(wěn)定系數=0.47【《建筑施工手冊》（第四版）表5—18】穩(wěn)定驗算28.27×/（0.47×2×489）=61.5N/m㎡≤205/1.5607=146N/m㎡20.92×/（0.47×2×489）=45.51N/m㎡≤205/1.5607=146N/m㎡扣件抗滑驗算【按直角扣件計：Rc=8.0Kn/個】28.27N≤4×8.0=32N20.92N≤4×8.0=32續(xù)表主樓單立桿部分（架高35一62.5m)主樓雙立桿部分（架高0～35m)裙房單立桿部分（架高0一19.2m)地基承載力驗算立桿底座承載力驗算N≤R【立桿底座承載力設計值R=40kN】不做此項驗算21.46kN≤40kN11.86kN≤40kN東西兩側回填土地基承載力驗算【按回填土k=0.4=1.55×0.4=0.62㎡】不做此項驗算21.46/0.62=34.61kN/㎡≤0.4×98＝39.2kN/㎡11.62/0.62=18.74kN/m≤0.4×98＝39.2kN/㎡南北兩側頂板地基承載力驗算N/≤[]【=1.55×0.4=0.62㎡按設計提供數據[]=1.4×活載＋1.2×恒載=1.4×5＋1.2×6=14.2kN/㎡】不做此項驗算21.46/0.62＝34.61kN/㎡≤14.2kN/㎡11.62/0.62=18.74kN/㎡≥14.2kN/㎡由表知：1）桿承載最小安全系數（194.6－183.58)/194.6×100%=5.68%＞5%；2）回填土承載最小安全系數(39.2－34.61)/39.2×100%=11.71%＞5%。顯然驗算項目均是安全的。(3) 頂板基礎不回頂的立桿搭設限高計算：表7-17設立桿計算截面以上架高Ho立桿縱距=1.55m立桿橫距＝1.lm大橫桿步距h=1.8m施工荷載結構時=1.65kN/㎡裝修時=1.1kN/㎡同時作業(yè)層數結構時=1裝修時=2扣件鋼管架構件自重計算基數=0.1081kN/m作業(yè)層面材料自重計算基數=0.3891kN/m整體拉結和防護材料自重計算基數=0.0768kN/㎡恒載標準值=×(＋)＋=×（0.1081＋0.0768）＋2×1.55×0.3891=0.1894＋1.2062kN活載標準值結構時=××=1×1.55×1.65=2.56kN取最大值3.1kN裝修時=××=2×1.55×1.1=3.1kN軸向力設計值N=1.2＋1.4N＝1.2×（0.1849＋1.2062）＋1.4×3.1＝0.22188＋5.78744kN頂板地基承載力驗算N/≤[]【=1.55×0.4=0.62㎡按設計提供數據[]=1.4×活載＋1.2×恒載=1.4×5＋1.2×6=14.2N/㎡lN＝0.22188＋5.78744≤[]＝0.62×14.2＝8.804kN解得：≤13.60m必須由工程部安全員驗收合格后方可繼續(xù)施工。(4) 卸荷裝置的穩(wěn)定承載計算：卸荷吊點間距取為一個柱距（8.1m）與結構外皮間距1.2m，卸載能力按其承載力的一半分配上部荷載（架高31.63～62.50m），且不超過上部荷載的1/3。其計算過程如表7—18所示：表7—18每個吊點承載腳手價（架高31.63m～62.50m）一個縱距內全部荷載設計值：N=1.2×[30.87×(0.1081+0.0768)+2×1.55×0.3891]+1.4×2×1.55×1.65=15.46kNA點=0.5×(N×8.1/1.55×1/3)=0.5×(15.46×8.1/1.55×1/3)=13.47KnB點=0.5×(N×8.1/1.55×1/3)＋1.2×2×1.55×0.3891×0.35/1.1×8.1/1.55＋鋼絲繩受力計算斜拉鋼絲繩的計算簡圖如右。由圖知：Sinα=0.8cosα=0.6Sinβ=0.91cosβ=0.41=16.84×0.6+30.53×0.41=22.62Kn則：鋼絲繩最大拉力選擇鋼絲繩卡環(huán)鋼絲繩之間荷載不均勻系數a=0.85(對6×19鋼絲)鋼絲繩使用安全系數=3.5由公式ZHID鋼絲繩破斷拉力總和滿足于：則選用6×19、Φ15.5的鋼絲繩，其要求卡環(huán)與鋼絲繩配套，查表知與Φ15.5的鋼絲繩配套的卡環(huán)為GD21號，其安全荷重，故它是安全的。吊環(huán)處抗滑承載按規(guī)定每個扣件抗滑承載力設計值為8.0kN，而次結構吊點處，水平方向分力最大值只要三個扣見就滿足了。每個吊環(huán)處現有兩個扣件與立桿卡緊，因此水平方向抗滑移需增設兩個扣件，以保證結構安全。垂直方向分力為F==27.78kN，所需扣件數：n=F/8.0=27.78/8.0=3.47個，現吊環(huán)處有兩個扣件，不能滿足要求，需增設兩個扣件，以保證結構安全。11.2懸挑式腳手架的穩(wěn)定承載計算該懸挑架所用的鋼管材質與扣件式落地架相同，其截面特征參數參見表7－12中所列數據。承受荷載的傳遞途徑是：腳手架→小橫桿→大橫桿→立桿→承力架→樓面頂板。需要計算的項目有：◆立桿的穩(wěn)定行◆連墻件的強度、穩(wěn)定性和扣件的抗滑力；◆懸挑桿的強度、饒度；撓度；◆斜撐桿和鋼絲繩的穩(wěn)定性。11.2.1立桿、連墻減和扣件的穩(wěn)定承載計算：表7－19計算內容備注恒載標準值鋼管架構件《建筑施工手冊》表5－7作業(yè)層面材料《建筑施工手冊》表5－10整體拉結和防護材料《建筑施工手冊》表5－11立桿計算截面以上架高+1×1.5×0.4112=3.4023N取同時作業(yè)層數活載作業(yè)層數施工荷載《建筑施工手冊》表5－12軸向力設計值=1.2×（3.4023＋2.7）=7.32kN風載產生彎距風壓高度變化系數《建筑結構荷載規(guī)范》風荷載體型系數《建筑施工手冊》表5－6北京地區(qū)基本風壓《建筑結構荷載規(guī)范》風載標準值材料強度附加分項系數按受彎構件考慮立桿計算長度系數《建筑施工手冊》表5－16計算長度長細比軸心受壓構件穩(wěn)定系數《建筑施工手冊》表5－18穩(wěn)定演算【安全】續(xù)表計算內容備注連墻件穩(wěn)驗算風載產生軸力設計值腳手甲平面外變形產生的軸向力連墻件軸向力設計值連墻桿的計算長度長細比軸心受壓構件穩(wěn)定系數《建筑施工手冊》表5—18穩(wěn)定驗算扣件抗滑驗算【按直角扣件計:Rc=8.0Kn/個】19.7kN≤4×8.0=3Kn【安全】水平挑桿\斜撐桿和鋼絲繩的穩(wěn)定承載計算:表7—20第一層懸挑桿穩(wěn)定承載計算第三層懸挑桿穩(wěn)定承載驗算外立桿=0.5×｛1.2×[5.03/2×（0.1089＋0.0768）＋1×1.5×0.4112]＋1.4×1×1.5×1.8｝=2.54kN=0.5×｛1.2×[(4.2＋4.2/2)×（0.1089＋0.0768）＋1×1.5×0.4112]＋1.4×1×1.5×1.8｝=2.96Kn內立桿=+0.35×1.5×（1.2×0.4112+1.4×1.8）/1.2=3.48kN=+0.35×1.5×（1.2×0.4112+1.4×1.8）/1.2=3.9N挑桿及其組件穩(wěn)定承載驗算繩子張力T=（1.55C）/（1.55sin59°）=3.88kN斜撐桿壓力P=（1.55+0.35）/（1.55sin59°）=4.09kN最大剪力=+-Tsin59°=2.69kN最大剪力=+-Psin70°=3.02kN最大彎距=1.2sin59°－1.2=0.94kN·m最大彎距=1.2sin70°－1.2=1.06kN·m挑桿軸力N=Tcos59°=2.0kN挑桿軸力N=Tcos70°=1.4kN有前面卸荷計算知：張力T滿足承載要求，在此不做驗算。對斜撐桿：=N/A=4.09×103/489=8036N/m㎡＜[]=205N/m㎡【安全】抗剪驗算：＜[]=205N/m㎡【安全】長細比軸心受壓構件穩(wěn)定系數抗彎壓驗算：0.9×（N/A+/W）≤f/rm’2.0×/(0.603×489)+0.94×/5080=191.8N/m㎡≤205/(0.9×1.1705)=194.6N/m㎡【安全】說明：①由于內排立桿還要承受距結構外皮0.35m這段的施工荷載及整體拉結和防護材料的自重，所以透視機的承載要大于外排立桿；②做懸挑水平桿的穩(wěn)定承載驗算時候。不考慮風荷的影響；③取本層懸跳桿承受本層高一半以及上一層層高一半的恒載作用，再耕具懸挑桿支撐情況的不同，取第一層和第三層作為計算對象。11.3倒料平臺的穩(wěn)定承載計算此平臺限載1.5t(總荷載)，其穩(wěn)定承載驗算主要包括主梁、次梁、鋼絲繩和預埋件的抗滑。計算中采用的設計值為恒載標準的1.2倍于活載標準值的1.4倍之和。在此不考慮中間鋼絲繩承載的有利影響。11.3.1有關計算參數：表7—21名稱自重G慣性距截面系數腳手板400N/㎡工字鋼112.5N/m245×m49×槽鋼100N/m198.3×m39.7×鋼管38.4N/m施工荷載1000N/㎡(1.5××10)/(5.0×3.0)11.3.2計算過程：表7—22次梁強度驗算受力分析見右圖，均布荷載為：=1.2×[0.4×1.0+0.1+0.0384×（1.5×20+5.0×2）/（4×3.0）]+1.4×1.0×1.0=2.13kN/m最大彎距=2.13×＜[f]=215N/m㎡【安全】主梁強度驗算受力分析見右圖，均布荷載為：=1.2×112.5=0.14kN/m集中荷載P==2.13×2.5=5.33Kn繩張力T=（2.0P+0.5）/sinβ=10.87/0.61=17.82kN（當層高為最小值3.5m時，T最大）最大彎距=0.14×/8+5.33×3/3=5.49kN·m=5.49×106/(1.05×49×)=106.7N/m㎡＜[f]=215N/m㎡【安全】續(xù)表選擇鋼絲繩鋼絲繩之間荷載不均勻系數a=0.85（對6×19鋼絲）取鋼絲繩使用安全系數=10規(guī)范要求【≥10】由公式≤a知鋼絲繩的破斷拉力總和Pg滿足于：≥=17.82×10/0.85=209.65kN則選用6×19、Ф20.0的鋼絲繩，其=234.0kN＞209.65kN要求卡壞與鋼絲繩配套，查表知與Ф20.0的鋼絲繩配套的卡環(huán)為GD22號，其安全荷重=273.9kN＞209.65kN，故它是安全的吊環(huán)節(jié)點驗算豎向力：=Tsinβ＝17.82×0.61=10.87kN水平力N=Tcosβ=17.82x0.79=17.08kN吊環(huán)取d=20mm,焊縫高度=8mm、長度=50mm＝N/(0.7∑)=17.08×/[0.7×8×2×(50－10)]=8.13N/m<.1.22×160＝195N/【安全】=/(0.7∑)=10.87×/[0.7×8×2×(50一10)]=24.26N/m㎡＜1.22×160＝195N/m【安全】以產品為中心，轉型升級到以用戶為中心，不是簡單的口號和幾項制度就能決定得了的。首先是一場思想革命，從頂層戰(zhàn)略設計思維到基層戰(zhàn)術實施觀念轉變；其次是機床行業(yè)業(yè)務流程再造的一次革命，從設計到服務、生產到銷售，讓客戶體驗到簡單貼心與眾不同產品設計與服務關懷；然后才是機床行業(yè)的一次管理的革新，以產品生產銷售績效管理為中心轉型到以客戶滿意度管理為核心全面流程再造及管理。過去生產制造企業(yè)以生產和銷售二輪驅動，轉型升級到以客戶為中心的客戶服務、產品設計、生產質量和銷售渠道創(chuàng)的新四輪驅動。傳統和新興的金融和保險行業(yè)、傳統物流供應企業(yè)也紛紛以智慧醫(yī)療應用為契機，以優(yōu)化醫(yī)療服務流程、降低醫(yī)療服務成本為目標，與醫(yī)療機構積極互聯互通，探索通過大數據的利用精細化病種成本核算，重構醫(yī)療保險的支付與核算，為用戶提供更便捷、精確和可控成本的醫(yī)療服務。通過物聯網技術，實現醫(yī)院藥品供應、衛(wèi)生耗材配送等供應鏈管理的社會化運營，探索全面托管醫(yī)院的供應鏈，降低醫(yī)院后勤運維保障成本。據宇博智業(yè)市場研究中心分析稱：“資源約束和養(yǎng)殖業(yè)水平低是決定目前中國原奶價格高的主要因素，不過目前國內原奶價格處于下滑通道，這將會觸碰養(yǎng)殖企業(yè)的底線，謹防散戶殺牛以及大面積退出的惡果?！倍@種擔憂早就在乳業(yè)上游得到印證，日前一位養(yǎng)殖企業(yè)高管對于原奶價格滑落局面稱，不可能一直跌下去，否則奶農就不干了?，F階段，隨著人們癌癥等疾病患病率的提升及生物醫(yī)藥技術的不斷發(fā)展，精準醫(yī)療已成為國家戰(zhàn)略性新興產業(yè)的組成部分。2016年3月，科技部發(fā)布“精準醫(yī)療研究”重點研究專項指南，提出實施精準醫(yī)療研究，以臨床應用為導向，使精準醫(yī)療成為經濟社會發(fā)展的新增長點。數據顯示，2019年全球精準醫(yī)療市場規(guī)模915億美元。2016-2019年全球行業(yè)發(fā)展增速在15%左右，推算，2020年全球精準醫(yī)療市場規(guī)模將突破1000億美元。而AI技術又進一步發(fā)現、判斷、分析并最終解決用戶的隱性需求和衍生型需求，這既能擴展廠商的業(yè)務范圍和盈利空間，還在一定程度上推動在線教育整體市場規(guī)模的擴大。此外，AR等沉浸感強的新興技術，為實操性強或場景化要求高的學科也創(chuàng)造了新的機遇，不斷豐富在線教育學科內容和教學形式。同時，教育直播互動的推廣打破了時空的界限，也加快了在線教育向三四線城市轉移的進程，多樣化可自主選擇的教學模式不斷滿足著變化多端的用戶需求。知識付費模式的發(fā)展，用戶知識付費習慣的培養(yǎng)也推動著教育廠商不斷深挖垂直場景需求，大范圍個性化教學將在技術的不斷迭代及應用推廣中成為可能。氫能源產業(yè)鏈：日益完善，整裝待發(fā)。氫能源產業(yè)鏈包括上游制氫產氫、氫氣儲存運輸、加氫站運營、中游燃料電池系統及零部件生產制造、下游氫燃料電池應用等眾多環(huán)節(jié)。同時，圍繞氫氣展開的主產業(yè)鏈條需要大量高技術含量機械設備支持，主要集中在制氫和壓縮領域。我們認為，制氫路徑會按照制氫地的資源稟賦不同而有所變化，儲氫環(huán)節(jié)主要還是氣態(tài)儲氫，但合金儲氫前景較好，加氫站環(huán)節(jié)會呈現中央制氫與分布式制氫共存互補的格局，燃料電池環(huán)節(jié)的機會在于質子交換膜、低成本催化劑以及儲氫瓶，下游應用環(huán)節(jié)中汽車市場最大，汽車應用市場中，我們預計氫燃料電池商用車市場最先爆發(fā)。智能機器人功能和種類打造成為產業(yè)新增長點。隨著智能時代的加速來臨，在多科學領域前沿技術的交叉融合作用下，2019年智能機器人將不斷衍生進化出更多復雜功能和新型功能，應用領域持續(xù)拓寬，激發(fā)出更加多元化的消費需求。這將帶動機器人產業(yè)新興增長點的形成，為我國機器人產業(yè)發(fā)展另辟蹊徑、換道超車提供了充足動能?？偠灾?019年的機器人產業(yè)發(fā)展同樣會面臨著無數的機遇和挑戰(zhàn)，如何把握趨勢，化阻力為動力依然是需要發(fā)展的關鍵。在這樣的情況下，我國企業(yè)、行業(yè)和政府只有通力合作，致力發(fā)展，才能推動國內機器人產業(yè)走向真正的成熟與壯大。近年來，我國數控機床行業(yè)出現了明顯的供需矛盾，主要體現在低檔數控機床的產能過剩和高檔數控機床的供應不足而導致供給側結構性失衡。由于低檔數控機床行業(yè)門檻低，進入企業(yè)多，且近幾年低檔數控機床市場有效需求不足，該領域已經出現產能過剩的現象;另一方面，隨著國民經濟的發(fā)展以及產業(yè)結構的升級，高檔數控機床的應用越加普及，產品需求越來越大，供給卻難以滿足需求。以產品為中心，轉型升級到以用戶為中心，不是簡單的口號和幾項制度就能決定得了的。首先是一場思想革命，從頂層戰(zhàn)略設計思維到基層戰(zhàn)術實施觀念轉變；其次是機床行業(yè)業(yè)務流程再造的一次革命，從設計到服務、生產到銷售，讓客戶體驗到簡單貼心與眾不同產品設計與服務關懷；然后才是機床行業(yè)的一次管理的革新，以產品生產銷售績效管理為中心轉型到以客戶滿意度管理為核心全面流程再造及管理。過去生產制造企業(yè)以生產和銷售二輪驅動，轉型升級到以客戶為中心的客戶服務、產品設計、生產質量和銷售渠道創(chuàng)的新四輪驅動。傳統和新興的金融和保險行業(yè)、傳統物流供應企業(yè)也紛紛以智慧醫(yī)療應用為契機，以優(yōu)化醫(yī)療服務流程、降低醫(yī)療服務成本為目標，與醫(yī)療機構積極互聯互通，探索通過大數據的利用精細化病種成本核算，重構醫(yī)療保險的支付與核算，為用戶提供更便捷、精確和可控成本的醫(yī)療服務。通過物聯網技術，實現醫(yī)院藥品供應、衛(wèi)生耗材配送等供應鏈管理的社會化運營，探索全面托管醫(yī)院的供應鏈，降低醫(yī)院后勤運維保障成本。據宇博智業(yè)市場研究中心分析稱：“資源約束和養(yǎng)殖業(yè)水平低是決定目前中國原奶價格高的主要因素，不過目前國內原奶價格處于下滑通道，這將會觸碰養(yǎng)殖企業(yè)的底線，謹防散戶殺牛以及大面積退出的惡果?！倍@種擔憂早就在乳業(yè)上游得到印證，日前一位養(yǎng)殖企業(yè)高管對于原奶價格滑落局面稱，不可能一直跌下去，否則奶農就不干了。現階段，隨著人們癌癥等疾病患病率的提升及生物醫(yī)藥技術的不斷發(fā)展，精準醫(yī)療已成為國家戰(zhàn)略性新興產業(yè)的組成部分。2016年3月，科技部發(fā)布“精準醫(yī)療研究”重點研究專項指南，提出實施精準醫(yī)療研究，以臨床應用為導向，使精準醫(yī)療成為經濟社會發(fā)展的新增長點。數據顯示，2019年全球精準醫(yī)療市場規(guī)模915億美元。2016-2019年全球行業(yè)發(fā)展增速在15%左右，推算，2020年全球精準醫(yī)療市場規(guī)模將突破1000億美元。而AI技術又進一步發(fā)現、判斷、分析并最終解決用戶的隱性需求和衍生型需求，這既能擴展廠商的業(yè)務范圍和盈利空間，還在一定程度上推動在線教育整體市場規(guī)模的擴大。此外，AR等沉浸感強的新興技術，為實操性強或場景化要求高的學科也創(chuàng)造了新的機遇，不斷豐富在線教育學科內容和教學形式。同時，教育直播互動的推廣打破了時空的界限，也加快了在線教育向三四線城市轉移的進程，多樣化可自主選擇的教學模式不斷滿足著變化多端的用戶需求。知識付費模式的發(fā)展，用戶知識付費習慣的培養(yǎng)也推動著教育廠商不斷深挖垂直場景需求，大范圍個性化教學將在技術的不斷迭代及應用推廣中成為可能。氫能源產業(yè)鏈：日益完善，整裝待發(fā)。氫能源產業(yè)鏈包括上游制氫產氫、氫氣儲存運輸、加氫站運營、中游燃料電池系統及零部件生產制造、下游氫燃料電池應用等眾多環(huán)節(jié)。同時，圍繞氫氣展開的主產業(yè)鏈條需要大量高技術含量機械設備支持，主要集中在制氫和壓縮領域。我們認為，制氫路徑會按照制氫地的資源稟賦不同而有所變化，儲氫環(huán)節(jié)主要還是氣態(tài)儲氫，但合金儲氫前景較好，加氫站環(huán)節(jié)會呈現中央制氫與分布式制氫共存互補的格局，燃料電池環(huán)節(jié)的機會在于質子交換膜、低成本催化劑以及儲氫瓶，下游應用環(huán)節(jié)中汽車市場最大，汽車應用市場中，我們預計氫燃料電池商用車市場最先爆發(fā)。智能機器人功能和種類打造成為產業(yè)新增長點。隨著智能時代的加速來臨，在多科學領域前沿技術的交叉融合作用下，2019年智能機器人將不斷衍生進化出更多復雜功能和新型功能，應用領域持續(xù)拓寬，激發(fā)出更加多元化的消費需求。這將帶動機器人產業(yè)新興增長點的形成，為我國機器人產業(yè)發(fā)展另辟蹊徑、換道超車提供了充足動能?？偠灾?019年的機器人產業(yè)發(fā)展同樣會面臨著無數的機遇和挑戰(zhàn)，如何把握趨勢，化阻力為動力依然是需要發(fā)展的關鍵。在這樣的情況下，我國企業(yè)、行業(yè)和政府只有通力合作，致力發(fā)展，才能推動國內機器人產業(yè)走向真正的成熟與壯大。近年來，我國數控機床行業(yè)出現了明顯的供需矛盾，主要體現在低檔數控機床的產能過剩和高檔數控機床的供應不足而導致供給側結構性失衡。由于低檔數控機床行業(yè)門檻低，進入企業(yè)多，且近幾年低檔數控機床市場有效需求不足，該領域已經出現產能過剩的現象;另一方面，隨著國民經濟的發(fā)展以及產業(yè)結構的升級，高檔數控機床的應用越加普及，產品需求越來越大，供給卻難以滿足需求。我國燃料乙醇行業(yè)實行嚴格的行業(yè)準入制度，定點生產、定向銷售、封閉流通、政府定價，生產企業(yè)需經國家批準、獲得定點采購資格后才能向中國石油天然氣集團(中石油)和中國石油化工集團(中石化)兩大石油公司供貨。定點采購限定于生物質燃料乙醇，國內現階段僅8家定點生產企業(yè)，分別為安徽中糧生化、吉林燃料乙醇、肇東中糧生化、河南天冠、國投廣東生物質、廣西中糧生物質、內蒙古中興能源、山東龍力生物，各家企業(yè)均有限定的銷售區(qū)域，行業(yè)高度集中。20世紀90年代以來，介入治療迅速發(fā)展，該技術是在醫(yī)學影像（如CT、MRI、US、X射線等）的引導下，將特制的導管、導絲等精密器械，引入人體，對體內病態(tài)進行診斷和局部治療。該技術為許多以往臨床上認為不治或難治之癥，開辟了新的有效治療途徑。介入治療的醫(yī)生把導管或其它器械置入到人體幾乎所有的血管分支和其它管腔結構（消化道、膽道、氣管、鼻腔等）以及某些特定部位，對許多疾病實施局限性治療，該技術還特別適用于那些失去手術機會或不宜手術的肝、肺、胃、腎、盆腔、骨與軟組織惡性腫瘤。2.家種藥材供應量擴大。近年來，受到供給側改革推進、中藥材產業(yè)扶貧政策實施及種植糧食作物收益下滑的影響，中藥材種植關注度不斷上漲，中藥材種植面積不斷擴大，隨著土地確權和中藥材種植機械的改良和升級，在我國中北部區(qū)域中藥材種植向農場化發(fā)展的趨勢越來越明顯。到2020年我國中藥材種植面積規(guī)模預計超過6620萬畝（含林地種植面積）。家種藥材供應量在未來幾年將進一步增大，特別是機械化種植家種藥材供應量需要重點關注。2013年全球醫(yī)療大數據量為153TB，預計到2020年將達到2314TB，年增長率為48%。醫(yī)療保健大數據的市場規(guī)模預計到2025年將達530億到690億美元之間，復合年增長率高達27%。除了生成龐大的數據系統外，醫(yī)療衛(wèi)生服務體系在對數據的收集、篩選、判定等方面也趨于完善。在美國，衛(wèi)生和公眾服務部(HHS)已投資350億美元用于加速電子健康記錄(EHR)的落地以及提高醫(yī)療數據存儲的安全性。通過對海量數據的聚合、整理，我們已經能夠形成醫(yī)療閉環(huán)，充分了解患者的癥狀、治療