層框架結構運動會場館高支模計算書

第七屆世界軍人運動會射擊館工程高支模計算書審批人：審核人：編制人：二〇一七年八月第七屆世界軍人運動會射擊館項目高支模安全專項施工方案中建鋼構有限公司第頁編制依據(jù)序號名稱編號1《鋼管腳手架扣件》GB158311-200662《建筑結構荷載規(guī)規(guī)范》GB500099-201223《混凝土結構設計計規(guī)范》GB500100-201004《建筑施工安全技技術統(tǒng)一規(guī)范范》GB508700-201335《碳素結構鋼》GB/T7000-200666《直縫電焊鋼管》GB/T137793-200087《混凝土模板用膠合合板》GB/T176556-200088《建筑機械使用安安全技術規(guī)范范》JGJ33-220129《施工現(xiàn)場臨時用用電安全技術術規(guī)范》JGJ46-2200510《建筑施工安全檢檢查標準》JGJ59-2201111《建筑施工高處作作業(yè)安全技術術規(guī)范》JGJ80-2201612《建筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術規(guī)規(guī)范》JGJ130--201113《建筑施工模板安安全技術規(guī)范范》JGJ162--200814《建筑施工臨時支支撐結構技術規(guī)范范》JGJ300--201315《危險性較大的分分部分項工程程安全管理辦辦法》建質2009（87）號號16《建設工程高大模模板支撐系統(tǒng)統(tǒng)施工安全監(jiān)監(jiān)督管理導則則》建質2009（2544）號17《建設工程安全生產產管理條例》——18建設工程高支撐模模板系統(tǒng)施工工安全監(jiān)督管管理導則——19廣聯(lián)達眾然施工安安全設施計算算軟件及建筑筑施工手冊第第五版——工程概況工程概況序號項目內容1工程名稱第七屆世界軍人運運動會射擊場場館建設工程程2建設地點武漢市蔡甸區(qū)奓山山街老世陳村村特一號野戰(zhàn)戰(zhàn)國防園3建設單位武漢蔡甸生態(tài)發(fā)展展集團有限公公司4設計單位武漢理工大設計研研究院有限公公司5勘察單位武漢市勘察設計有有限公司6監(jiān)理單位湖北新天地工程建建設監(jiān)理有限限責任公司7總承包單位中建鋼構有限公司司8結構類型及層數(shù)混凝土框架結構；；大跨度鋼結結構9工程承包范圍（1）土建（含鋼結構構及裝飾工程程、屋面工程程）、水、電電和消防工程程及室外道路路、管網、路路燈工程等施施工圖紙內包包含的全部工工作內容;（2）投標截止時間前前發(fā)出的設計計變更。10質量目標合格（在合格的基基礎上保證到到達優(yōu)質工程程標準）11工期目標2017年6月開開工，2018年6月完成主體體建筑建設，2018年底完成設設備安裝，2019年正式投入入運行。12承包方式施工總承包13效果圖14主要信息本工程位于蔡甸野野戰(zhàn)國防園，占占地面積373畝，總建筑筑面積約52000㎡，主要建建筑包括10米/25米/50米手（步）槍槍射擊館（寬寬97m×長173m）、飛碟射射擊靶場(寬16m×長183m)、300米步槍射擊擊場和運動員員及媒體中心心大樓（寬68m×長110m），設計接接待規(guī)模400人，預計總總投資3.2億元。設計概況本工程僅在10m/25m/50m射擊館中有部分區(qū)域有高大支模工程。10米/25米/50米手（步）槍射擊館概況序號項目內容1單體名稱10/25/500米氣手（步步槍）射擊館館2建筑層次地上三層（負一層層、一層、二二層）3建筑功能負一層為10米射射擊館、一層層為25米射擊館、二二層為50米射擊館；；其中一層與與二層之間設設一夾層，二二層上設一夾夾層。4建筑高度坡地建筑：10米射擊館一側建筑筑高度H1=222.7m25米和50米射擊館一側建筑筑高度H2=188.3m5建筑面積總建筑面積285560.744㎡（無地下下室）6設計標準設計使用年限50年抗震設防烈度6度抗震等級三級建筑類別多層公建（甲級體體育建筑）建筑防火分類等級級一級耐火等級一級屋面防水等級混凝土大屋面：ⅠⅠ級，檢修通通道屋面及金金屬屋面防水水等級為II級地下工程防水等級級二級基礎設計等級乙級結構安全等級二級7結構概況基礎形式柱下獨立基礎持力層(4-2)層中風風化泥質粉砂砂巖，地基承載力特征值值fak=11500Kppa，主體結構形式型鋼混凝土框架結結構混凝土結構材料1、混凝土強度等級級墊層混凝土：C115獨立基礎、地下室室底板、基礎礎梁、梁、板板：C35地下室外墻、框架架柱：C40所有二次現(xiàn)澆混凝凝土構件中，雨雨篷等室外構構件混凝土強強度等級為：：C30其他構件（構造柱柱、填充墻拉拉梁、現(xiàn)澆門門窗過梁等）混混凝土強度等等級為：C252、地下室底板,外外墻壁，外露露地下室頂板板，(包括相關基基礎承臺和基基礎梁),電梯基坑、集集水井壁均應應采用防水砼砼，抗?jié)B等級級為P6，地下室配配電房和種植植頂板防水等等級為一級，其其余部分防水水等級為二級級。摻入10%(水泥含量)。鋼筋材料：為HRB4400熱軋鋼鋼筋fy=3360N/mmm2?連接形式：本工程程除特別注明明者外，框架架梁、基礎梁梁內縱向鋼筋筋、采用機械械連接或焊接接接頭，其中中直徑≥16mm采用機械連連接，機械接接頭等級為Ⅰ級，非框架架梁上部縱筋筋及板內縱向向鋼筋、墻內內豎向及水平平鋼筋采用搭搭接連接。計算書梁模板計算書600*1700梁模板安全計算書一、計算依據(jù)1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20112、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20084、《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》JGJ300-20135、《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》GB50018-20026、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003二、600*1700梁模板（扣件式）界面參數(shù)表一、基本參數(shù)新澆混凝土梁名稱稱3GGKL4(55)6000*17000新澆混凝土梁計算算跨度(m)16.5混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)600×17000新澆混凝土結構層層高(m)8.7梁側樓板厚度(mmm)100二、支撐體系參數(shù)數(shù)新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側有板，梁板板立柱共用((A)梁跨度方向立柱間間距l(xiāng)a(mm)500梁兩側立柱間距l(xiāng)lb(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)'a(mm)1000新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)'b(mm)1000混凝土梁居梁兩側側立柱中的位位置居中梁左側立柱距梁中中心線距離((mm)600梁底增加立柱根數(shù)數(shù)2梁底增加立柱布置置方式按梁兩側立柱間距距均分梁底增加立柱依次次距梁左側立立柱距離(mm)400,800梁底支撐小梁根數(shù)數(shù)5梁底支撐小梁最大大懸挑長度((mm)100結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依依據(jù)《建筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術規(guī)規(guī)范》JGJJ130-22011三、荷載參數(shù)模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)0.1,0.3,,0.5,00.75新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷荷載標準值QQ1k(kN/m2)1振搗荷載Q2k((kN/m2)2模板工程支拆環(huán)境境考慮風荷載省份浙江地區(qū)杭州市基本風壓ω0(kkN/m2)0.3風壓高度變化系數(shù)數(shù)μz0.65風荷載體型系數(shù)μμs0.8風荷載標準值ωkk(kN/m2)0.156四、面板參數(shù)面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mmm)15面板抗彎強度設計計值[f]((N/mm22)15面板彈性模量E((N/mm22)10000五、小梁參數(shù)小梁材質及類型方木方木寬(mm)40方木高(mm)80小梁抗彎強度設計計值f(N//mm2)13小梁抗剪強度設計計值τ(N/mm2)1.4小梁截面慣性矩II(cm4)170.67小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁彈性模量E((N/mm22)9600驗算方式三等跨連續(xù)梁六、主梁參數(shù)主梁材質及類型鋼管截面類型Ф48×3主梁抗彎強度設計計值f(N//mm2)205主梁抗剪強度設計計值τ(N/mm2)125主梁截面慣性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁彈性模量E((N/mm22)206000七、可調托座參數(shù)數(shù)可調托座內主梁根根數(shù)2可調托座承載力容容許值[N]](kN)30八、立柱參數(shù)鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A((mm2)424立柱截面回轉半徑徑i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49立柱抗壓強度設計計值[f]((N/mm22)205支架自重標準值qq(kN/mm)0.15九、地基參數(shù)模板支架作用位置置混凝土樓板支撐層樓板厚度hh(mm)100混凝土強度等級C15立桿墊板長a(mmm)200立桿墊板寬b(mmm)200二、荷載設計模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及及其他支承結結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωkk(kN/m2)基本風壓ω0(kkN/m2)0.3非自定義:0.1156風壓高度變化系數(shù)數(shù)μz0.65風荷載體型系數(shù)μμs0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間間距l(xiāng)a(mm)500梁兩側立柱間距l(xiāng)lb(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1000、10000混凝土梁居梁兩側側立柱中的位位置居中梁左側立柱距梁中中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數(shù)數(shù)2梁底增加立柱布置置方式按梁兩側立柱間距距均分梁底增加立柱依次次距梁左側立立柱距離(mm)400,800梁底支撐小梁根數(shù)數(shù)5每縱距內附加梁底底支撐主梁根根數(shù)0梁底支撐小梁最大大懸挑長度(mm)100結構表面的要求結構表面隱蔽設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm))15面板抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)15面板彈性模量E((N/mm22)10000取單位寬度1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×0.7×2]×1＝54.556kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝52.792kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1.7]×1＝43.45kN/m1、強度驗算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×52.792×0.152+0.121×1.764×0.152＝0.132kN·mσ＝Mmax/W＝0.132×106/37500＝3.517N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×43.45×1504/(100×10000×281250)＝0.049mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜l+0.446q1活l=0.393×52.792×0.15+0.446×1.764×0.15＝3.23kNR2=R4=1.143q1靜l+1.223q1活l=1.143×52.792×0.15+1.223×1.764×0.15＝9.375kNR3=0.928q1靜l+1.142q1活l=0.928×52.792×0.15+1.142×1.764×0.15＝7.651kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2l=0.393×43.45×0.15＝2.561kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×43.45×0.15＝7.45kNR3'=0.928q2l=0.928×43.45×0.15＝6.048kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mmm)40×80小梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)13小梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)1.4小梁彈性模量E((N/mm22)9600小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁截面慣性矩II(cm4)170.67驗算方式三等跨連續(xù)梁為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{3.23+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.7-0.1)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，9.375+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4}=9.411kN/mq2＝max{2.561+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.7-0.1)+(0.5+(24+1.1)×0.1)×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，7.45+(0.3-0.1)×0.6/4}＝7.48kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×9.411×0.52，0.5×9.411×0.12]＝0.235kN·mσ＝Mmax/W＝0.235×106/42670＝5.514N/mm2≤[f]＝13N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×9.411×0.5，9.411×0.1]＝2.823kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.823×1000/(2×40×80)＝1.323N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×7.48×5004/(100×9600×1706700)＝0.193mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝7.48×1004/(8×9600×1706700)＝0.006mm≤[ν]＝2l2/250＝2×100/250＝0.8mm滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×9.411×0.5，0.4×9.411×0.5+9.411×0.1]＝5.176kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R5＝2.807kN，R2＝R4＝5.176kN，R3＝4.228kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×7.48×0.5，0.4×7.48×0.5+7.48×0.1]＝4.114kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'5＝2.439kN，R'2＝R'4＝4.114kN，R'3＝3.347kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mmm)Ф48×3可調托座內主梁根根數(shù)2主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205主梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)125主梁截面慣性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.173×106/4490＝38.439N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝3.645kNτmax＝2Vmax/A=2×3.645×1000/424＝17.193N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.068mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.139kN，R2=10.237kN，R3=10.237kN，R4=0.139kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方方式可調托座扣件抗滑移折減系系數(shù)kc0.85可調托座內主梁根根數(shù)2可調托座承載力容容許值[N](kkN)301、扣件抗滑移驗算兩側立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.139,0.139]＝0.139kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調托座驗算可調托座最大受力N＝max[R2，R3]＝10.237kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立柱驗算剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hdd(mm)600立桿伸出頂層水平平桿中心線至至支撐點的長長度a(mm))200頂部立桿計算長度度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長長度系數(shù)μ21.755鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A((mm2)424回轉半徑i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗壓強度設計值ff(N/mmm2)205支架自重標準值qq(kN/mm)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210長細比滿足要求！2、風荷載計算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×0.5×1.52/10＝0.022kN·m3、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×0.9×2]×1＝54.66kN/m2)小梁驗算q1＝max{3.242+1.2×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.7-0.1)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，9.402+1.2×(0.3-0.1)×0.6/4}=9.438kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝0.141kN，R2＝10.27kN，R3＝10.27kN，R4＝0.141kN頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(600+2×200)=1642.41mmλ1＝l01/i＝1642.41/15.9＝103.296，查表得，φ1＝0.566立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+Mw/lb＝max[0.141+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+0.6-0.6/2)/2×1，10.27，10.27，0.141+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+1.2-0.6-0.6/2)/2×1]+0.022/1.2＝10.288kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10287.94/(0.566×424)+0.022×106/4490＝47.794N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+Mw/lb＝max[0.141+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+0.6-0.6/2)/2×1，10.27，10.27，0.141+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+1.2-0.6-0.6/2)/2×1]+0.022/1.2＝10.288kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+1.2×0.15×(8.7-1.7)+Mw/lb＝max[0.141+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+0.6-0.6/2)/2×1，10.27，10.27，0.141+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+1.2-0.6-0.6/2)/2×1]+1.26+0.022/1.2＝11.548kNf＝N/(φA)+Mw/W＝11547.94/(0.188×424)+0.022×106/4490＝149.796N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度hh(mm)100混凝土強度等級C15立桿底座長a(mmm)200立桿底座寬b(mmm)200F1=N=11.548kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft++0.25σσpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或或集中反力設設計值βh截面高度影響系數(shù)數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mmm時，取βh=0.9；中間線性性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個個方向混凝土土有效預壓應應力按長度的的加權平均值值，其值控制制在1.0-33.5N/㎜2范圍內um臨界截面周長：距距離局部荷載載或集中反力力作用面積周周邊h0/2處板垂直截截面的最不利利周長。h0截面有效高度，取取兩個配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4++1.2/ββs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷載或集中反反力作用面積積形狀的影響響系數(shù)η2臨界截面周長與板板截面有效高高度之比的影影響系數(shù)βs局部荷載或集中反反力作用面積積為矩形時的的長邊與短邊邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為為圓形時，取取βs=2as板柱結構類型的影影響系數(shù)：對對中柱，取as=40，對邊柱，取取as=30：對角柱，取取as=20說明在本工程計算中為為了安全和簡簡化計算起見見，不考慮上上式中σpc,m之值，將其其取為0，作為板承承載能力安全全儲備。可得：βh=1，ft=0.91N/mm2，η=1，h0=h-20=80mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.91+0.25×0)×1×1120×80/1000=57.075kN≥F1=11.548kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβllfcAlnF1局部受壓面上作用用的局部荷載載或局部壓力力設計值fc混凝土軸心抗壓強強度設計值；；可按本規(guī)范范表4.1.44-1取值βc混凝土強度影響系系數(shù)，按本規(guī)規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取取用βl混凝土局部受壓時時的強度提高高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈凈面積βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受壓面面積Ab局部受壓的計算底底面積，按本本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=7.2N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.2×40000/1000=1166.4kN≥F1=11.548kN滿足要求！500*1500梁模板安全計算書一、計算依據(jù)1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20112、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20084、《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》JGJ300-20135、《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》GB50018-20026、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003二、500*1500梁模板（扣件式）界面參數(shù)表一、基本參數(shù)新澆混凝土梁名稱稱B-GGKL155(1)5500*15500新澆混凝土梁計算算跨度(m)22混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)500×15000新澆混凝土結構層層高(m)7.55梁側樓板厚度(mmm)250二、支撐體系參數(shù)數(shù)新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側有板，梁板板立柱共用((A)梁跨度方向立柱間間距l(xiāng)a(mm)500梁兩側立柱間距l(xiāng)lb(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)'a(mm)1000新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)'b(mm)1000混凝土梁居梁兩側側立柱中的位位置居中梁左側立柱距梁中中心線距離((mm)600梁底增加立柱根數(shù)數(shù)1梁底增加立柱布置置方式按梁兩側立柱間距距均分梁底增加立柱依次次距梁左側立立柱距離(mm)600梁底支撐小梁根數(shù)數(shù)5梁底支撐小梁最大大懸挑長度((mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依依據(jù)《建筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術規(guī)規(guī)范》JGJJ130-22011三、荷載參數(shù)模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)0.1,0.3,,0.5,00.75新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷荷載標準值QQ1k(kN/m2)1振搗荷載Q2k((kN/m2)2模板工程支拆環(huán)境境考慮風荷載省份湖北地區(qū)武漢市基本風壓ω0(kkN/m2)0.25風壓高度變化系數(shù)數(shù)μz0.65風荷載體型系數(shù)μμs0.8風荷載標準值ωkk(kN/m2)0.13四、面板參數(shù)面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mmm)15面板抗彎強度設計計值[f]((N/mm22)15面板彈性模量E((N/mm22)10000五、小梁參數(shù)小梁材質及類型方木方木寬(mm)40方木高(mm)80小梁抗彎強度設計計值f(N//mm2)13小梁抗剪強度設計計值τ(N/mm2)1.4小梁截面慣性矩II(cm4)170.67小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁彈性模量E((N/mm22)9600驗算方式三等跨連續(xù)梁六、主梁參數(shù)主梁材質及類型鋼管截面類型Ф48×3主梁抗彎強度設計計值f(N//mm2)205主梁抗剪強度設計計值τ(N/mm2)125主梁截面慣性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁彈性模量E((N/mm22)206000七、可調托座參數(shù)數(shù)可調托座內主梁根根數(shù)2可調托座承載力容容許值[N]](kN)30八、立柱參數(shù)鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A((mm2)424立柱截面回轉半徑徑i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49立柱抗壓強度設計計值[f]((N/mm22)205支架自重標準值qq(kN/mm)0.15九、地基參數(shù)模板支架作用位置置混凝土樓板支撐層樓板厚度hh(mm)100混凝土強度等級C15立桿墊板長a(mmm)200立桿墊板寬b(mmm)200三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間間距l(xiāng)a(mm)500梁兩側立柱間距l(xiāng)lb(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1000、10000混凝土梁居梁兩側側立柱中的位位置居中梁左側立柱距梁中中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數(shù)數(shù)1梁底增加立柱布置置方式按梁兩側立柱間距距均分梁底增加立柱依次次距梁左側立立柱距離(mm)600梁底支撐小梁根數(shù)數(shù)5每縱距內附加梁底底支撐主梁根根數(shù)0梁底支撐小梁最大大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm))15面板抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)15面板彈性模量E((N/mm22)10000取單位寬度1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4q1＝γγ0×max[[1.2(GG1k+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4ψcQ2k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..1+(244+1.5))×1.5))+1.4××2，1.35××(0.1++(24+11.5)×11.5)+11.4×0..7×2]××1＝48.3559kN/mmq1靜＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×1..5]×1＝46.5995kN/mmq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.7644kN/mq2＝[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝[0.1++(24+11.5)×11.5]×11＝38.355kN/m1、強度驗驗算Mmaxx＝0.1077q1靜L2+0.1221q1活L2＝0.1077×46.5595×0..1252+0.1221×1.7764×0..1252＝0.0811kN·mσ＝Mmmax/W＝0.0811×106/375000＝2.1666N/mm22≤[f]＝15N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗驗算νmaxx＝0.6322q2L4/(1000EI)=00.632××38.355×12544/(1000×100000×2811250)＝0.0211mm≤[ν]＝l/250＝125/2250＝0.5mmm滿足要求求！3、支座反反力計算設計值((承載能力極極限狀態(tài))R1=RR5=0.3993q1靜l+0..446qq1活l=0.3393×466.595××0.1255+0.4446×1.7764×0..125＝2.3877kNR2=RR4=1.1443q1靜l+1..223qq1活l=1.1143×466.595××0.1255+1.2223×1.7764×0..125＝6.9277kNR3=00.928q1靜l+1..142qq1活l=0.9928×466.595××0.1255+1.1442×1.7764×0..125＝5.6577kN標準值((正常使用極極限狀態(tài))R1'==R5'=0.3993q2l=0.3393×388.35×00.125＝1.8844kNR2'==R4'=1.1443q2l=1.1143×388.35×00.125＝5.4799kNR3'==0.9288q2l=0.9928×388.35×00.125＝4.4499kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mmm)40×80小梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)13小梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)1.4小梁彈性模量E((N/mm22)9600小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁截面慣性矩II(cm4)170.67驗算方式三等跨連續(xù)梁為簡化計計算，按三等等跨連續(xù)梁和和懸臂梁分別別計算，如下下圖：q1＝mmax{2..387+00.9×1..35×[((0.3-00.1)×00.5/4++0.5×((1.5-00.25)]]+0.9××max[11.2×(00.5+(224+1.11)×0.225)+1..4×2，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.25)++1.4×00.7×2]]×max[[0.6-00.5/2，(1.2--0.6)--0.5/22]/2×11，6.9277+0.9××1.35××(0.3--0.1)××0.5/44}=6.9957kN//mq2＝mmax{1..884+((0.3-00.1)×00.5/4++0.5×((1.5-00.25)++(0.5++(24+11.1)×00.25)××max[00.6-0..5/2，(1.2--0.6)--0.5/22]/2×11，5.4799+(0.33-0.1))×0.5//4}＝5.5044kN/m1、抗彎驗驗算Mmaxx＝max[00.1q1l12，0.5q1l22]＝max[00.1×6..957×00.52，0.5×66.957××0.22]＝0.1744kN·mσ＝Mmmax/W＝0.1744×106/426770＝4.0766N/mm22≤[f]＝13N/mmm2滿足要求求！2、抗剪驗驗算Vmaxx＝max[00.6q1l1，q1l2]＝max[00.6×6..957×00.5，6.9577×0.2]]＝2.0877kNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×22.087××1000//(2×400×80)＝0.9788N/mm22≤[τ]＝1.4N//mm2滿足要求求！3、撓度驗驗算ν1＝00.677qq2l14/(1000EI)＝0.6777×5.5004×50004/(1000×96000×17066700)＝0.1422mm≤[ν]＝l1/250＝500/2250＝2mmν2＝qq2l24/(8EII)＝5.5044×20044/(8×99600×117067000)＝0.0677mm≤[ν]＝2l2/250＝2×2000/250＝1.6mmm滿足要求求！4、支座反反力計算梁頭處((即梁底支撐撐主梁懸挑段段根部)承載能力力極限狀態(tài)Rmaxx＝max[11.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[11.1×6..957×00.5，0.4×66.957××0.5+66.957××0.2]＝3.8277kN同理可得得，梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R1＝R5＝2.7099kN，R2＝R4＝3.8277kN，R3＝3.1288kN正常使用用極限狀態(tài)R'maax＝max[11.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[11.1×5..504×00.5，0.4×55.504××0.5+55.504××0.2]＝3.0277kN同理可得得，梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R'1＝R'5＝2.4333kN，R'2＝R'4＝3.0277kN，R'3＝2.4633kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mmm)Ф48×3可調托座內主梁根根數(shù)2主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205主梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)125主梁截面慣性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁自重重忽略不計，因因主梁2根合并，則則抗彎、抗剪剪、撓度驗算算荷載值取半半，計算簡圖圖如下：1、抗彎驗驗算主梁彎矩矩圖(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.3266×106/4490＝72.5776N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！2、抗剪驗驗算主梁剪力力圖(kN)Vmaxx＝2.8488kNτmaxx＝2Vmax/A==2×2.8848×10000/4224＝13.4335N/mmm2≤[τ]＝125N//mm2滿足要求求！3、撓度驗驗算主梁變形形圖(mm)νmaxx＝0.1399mm≤[ν]＝l/250＝600/2250＝2.4mmm滿足要求求！4、支座反反力計算承載能力力極限狀態(tài)支座反力力依次為R1=0.844kN，R2=14.5521kN，R3=0.844kN七、可調托座驗算算荷載傳遞至立桿方方式可調托座扣件抗滑移折減系系數(shù)kc0.85可調托座內主梁根根數(shù)2可調托座承載力容容許值[N](kkN)301、扣件抗抗滑移驗算兩側立柱柱最大受力R＝max[RR1,R3]＝max[00.84,00.84]＝0.84kkN≤0.85××8=6.88kN單扣件在在扭矩達到40～65N·m且無質量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求??！2、可調托托座驗算可調托座座最大受力N＝max[RR2]＝14.5221kN≤[N]＝30kN滿足要求求！八、立柱驗算剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hdd(mm)600立桿伸出頂層水平平桿中心線至至支撐點的長長度a(mm))200頂部立桿計算長度度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長長度系數(shù)μ21.755鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A((mm2)424回轉半徑i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗壓強度設計值ff(N/mmm2)205支架自重標準值qq(kN/mm)0.151、長細比比驗算頂部立桿桿段：l01=kμ1(hd+2a)==1×1.3386×(6600+2××200)==1386mmm非頂部立立桿段：l02=kμ2h=1××1.7555×15000=26322.5mmλ=l00/i=26632.5//15.9==165.5566≤[λ]=2100長細比滿滿足要求！2、風荷載載計算Mw＝γγ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×00.9×0..13×0..5×1.552/10＝0.0188kN·m3、穩(wěn)定性性計算根據(jù)《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規(guī)范》JGJ1330-20111，荷載設計計值q1有所不同：：1)面板板驗算q1＝[[1.2×((0.1+((24+1..5)×1..5)+1..4×0.99×2]×11＝48.544kN/m2)小梁梁驗算q1＝mmax{2..401+11.2×[((0.3-00.1)×00.5/4++0.5×((1.5-00.25)]]+[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.25))+1.4××0.9×11]×maxx[0.6--0.5/22，(1.2--0.6)--0.5/22]/2×11，6.96++1.2×((0.3-00.1)×00.5/4}}=6.999kN/m同上四～～六計算過程程，可得：R1＝00.843kkN，R2＝14.5889kN，R3＝0.8433kN頂部立桿桿段：l01=kμ1(hd+2a)==1.1555×1.3886×(6000+2×2200)=11600.883mmλ1＝ll01/i＝1600..83/155.9＝100.6681，查表得，φ1＝0.5888立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N邊1，R2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[00.843++[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.25)++1.4×00.9×1]]×(1+00.6-0..5/2)//2×1，14.5889，0.8433+[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.25))+1.4××0.9×11]×(1++1.2-00.6-0..5/2)//2×1]++0.0188/1.2＝14.6004kNf＝N//(φA)+Mw/W＝146044.224//(0.5888×4244)+0.0018×1006/4490＝62.6882N/mmm2≤[f]＝205N//mm2滿足要求求！非頂部立立桿段：l02=kμ2h=1..155×11.755××1500==3040..537mmmλ2＝ll02/i＝3040..537/115.9＝191.2229，查表得，φ2＝0.1977立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N邊1，R2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[00.843++[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.25)++1.4×00.9×1]]×(1+00.6-0..5/2)//2×1，14.5889，0.8433+[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.25))+1.4××0.9×11]×(1++1.2-00.6-0..5/2)//2×1]++0.0188/1.2＝14.6004kN立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N邊1，R2，R3+N邊2]+1.22×0.155×(7.555-1.55)+Mw/lb＝max[00.843++[1.2××(0.755+(24++1.1)××0.25))+1.4××0.9×11]×(1++0.6-00.5/2))/2×1，14.5889，0.8433+[1.22×(0.775+(244+1.1))×0.255)+1.44×0.9××1]×(11+1.2--0.6-00.5/2))/2×1]]+1.0889+0.0018/1..2＝15.6993kNf＝N//(φA)+Mw/W＝156933.224//(0.1997×4244)+0.0018×1006/4490＝191.9984N/mmm2≤[f]＝205N//mm2滿足要求求！九、立桿支承面承承載力驗算支撐層樓板厚度hh(mm)100混凝土強度等級C15立桿底座長a(mmm)200立桿底座寬b(mmm)200F1=NN=15.6693kN1、受沖切切承載力計算算根據(jù)《混混凝土結構設設計規(guī)范》GB500010-20010第6.5.1條規(guī)定，見見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhftt+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或或集中反力設設計值βh截面高度影響系數(shù)數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mmm時，取βh=0.9；中間線性性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個個方向混凝土土有效預壓應應力按長度的的加權平均值值，其值控制制在1.0-33.5N/㎜2范圍內um臨界截面周長：距距離局部荷載載或集中反力力作用面積周周邊h0/2處板垂直截截面的最不利利周長。h0截面有效高度，取取兩個配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4++1.2/ββs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷載或集中反反力作用面積積形狀的影響響系數(shù)η2臨界截面周長與板板截面有效高高度之比的影影響系數(shù)βs局部荷載或集中反反力作用面積積為矩形時的的長邊與短邊邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為為圓形時，取取βs=2as板柱結構類型的影影響系數(shù)：對對中柱，取as=40，對邊柱，取取as=30：對角柱，取取as=20說明在本工程計算中為為了安全和簡簡化計算起見見，不考慮上上式中σpc,m之值，將其其取為0，作為板承承載能力安全全儲備?？傻茫害娄耯=1，ft=0.911N/mm22，η=1，h0=h-200=80mmm，um==2[(a++h0)+(b++h0)]=11120mmF=(00.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.77×1×0..91+0..25×0))×1×11120×800/10000=57.0075kN≥F1=15.6693kN滿足要求求！2、局部受受壓承載力計計算根據(jù)《混混凝土結構設設計規(guī)范》GB500010-20010第6.6.1條規(guī)定，見見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβllfcAlnF1局部受壓面上作用用的局部荷載載或局部壓力力設計值fc混凝土軸心抗壓強強度設計值；；可按本規(guī)范范表4.1.44-1取值βc混凝土強度影響系系數(shù)，按本規(guī)規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取取用βl混凝土局部受壓時時的強度提高高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈凈面積βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受壓面面積Ab局部受壓的計算底底面積，按本本規(guī)范第6.6.2條確定可得：ffc=7.2NN/mm2，βc=1，βl=((Ab/Al)1/2=[((a+2b))×(b+22b)/(aab)]1//2=[(6600)×((600)//(200××200)]]1/2=3，Aln=ab==400000mm2F=1..35βcβlfcAln=1.335×1×33×7.2××400000/10000=11666.4kN≥F1=15.6693kN滿足要求求！500*11200梁模板安全全計算書一、計算依據(jù)1、《建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規(guī)范》JGGJ1300－20112、《建筑施工腳手手架安全技術術統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工模板板安全技術規(guī)規(guī)范》JGJJ162-220084、《建筑施工臨時時支撐結構技技術規(guī)范》JJGJ3000-201335、《冷彎薄壁型鋼鋼結構技術規(guī)規(guī)范》GB550018--20026、《建筑結構荷載載規(guī)范》GBB500099-201227、《鋼結構設計規(guī)規(guī)范》GB550017--2003二、500*1200梁梁模板（扣件件式）界面參參數(shù)表一、基本參數(shù)新澆混凝土梁名稱稱3-GlKL400(1)5500*12200新澆混凝土梁計算算跨度(m)20混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)500×12000新澆混凝土結構層層高(m)8.7梁側樓板厚度(mmm)120二、支撐體系參數(shù)數(shù)新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側有板，梁板板立柱共用((A)梁跨度方向立柱間間距l(xiāng)a(mm)500梁兩側立柱間距l(xiāng)lb(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)'a(mm)1000新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)'b(mm)1000混凝土梁居梁兩側側立柱中的位位置居中梁左側立柱距梁中中心線距離((mm)600梁底增加立柱根數(shù)數(shù)1梁底增加立柱布置置方式按梁兩側立柱間距距均分梁底增加立柱依次次距梁左側立立柱距離(mm)600梁底支撐小梁根數(shù)數(shù)5梁底支撐小梁最大大懸挑長度((mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依依據(jù)《建筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術規(guī)規(guī)范》JGJJ130-22011三、荷載參數(shù)模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)0.1,0.3,,0.5,00.75新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷荷載標準值QQ1k(kN/m2)1振搗荷載Q2k((kN/m2)2模板工程支拆環(huán)境境考慮風荷載省份湖北地區(qū)武漢市基本風壓ω0(kkN/m2)0.25風壓高度變化系數(shù)數(shù)μz0.65風荷載體型系數(shù)μμs0.8風荷載標準值ωkk(kN/m2)0.13四、面板參數(shù)面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mmm)15面板抗彎強度設計計值[f]((N/mm22)15面板彈性模量E((N/mm22)10000五、小梁參數(shù)小梁材質及類型方木方木寬(mm)40方木高(mm)80小梁抗彎強度設計計值f(N//mm2)13小梁抗剪強度設計計值τ(N/mm2)1.4小梁截面慣性矩II(cm4)170.67小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁彈性模量E((N/mm22)9600驗算方式三等跨連續(xù)梁六、主梁參數(shù)主梁材質及類型鋼管截面類型Ф48×3主梁抗彎強度設計計值f(N//mm2)205主梁抗剪強度設計計值τ(N/mm2)125主梁截面慣性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁彈性模量E((N/mm22)206000七、可調托座參數(shù)數(shù)可調托座內主梁根根數(shù)2可調托座承載力容容許值[N]](kN)30八、立柱參數(shù)鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A((mm2)424立柱截面回轉半徑徑i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49立柱抗壓強度設計計值[f]((N/mm22)205支架自重標準值qq(kN/mm)0.15九、地基參數(shù)模板支架作用位置置混凝土樓板支撐層樓板厚度hh(mm)100混凝土強度等級C15立桿墊板長a(mmm)200立桿墊板寬b(mmm)200三、模板體系設計計新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間間距l(xiāng)a(mm)500梁兩側立柱間距l(xiāng)lb(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1000、10000混凝土梁居梁兩側側立柱中的位位置居中梁左側立柱距梁中中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數(shù)數(shù)1梁底增加立柱布置置方式按梁兩側立柱間距距均分梁底增加立柱依次次距梁左側立立柱距離(mm)600梁底支撐小梁根數(shù)數(shù)5每縱距內附加梁底底支撐主梁根根數(shù)0梁底支撐小梁最大大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽設計簡圖圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm))15面板抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)15面板彈性模量E((N/mm22)10000取單位寬寬度1000mmm，按四等跨跨連續(xù)梁計算算，計算簡圖圖如下：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4q1＝γγ0×max[[1.2(GG1k+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4ψcQ2k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..1+(244+1.5))×1.2))+1.4××2，1.35××(0.1++(24+11.5)×11.2)+11.4×0..7×2]××1＝39.0665kN/mmq1靜＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×1..2]×1＝37.3kkN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.7644kN/mq2＝[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝[0.1++(24+11.5)×11.2]×11＝30.7kkN/m1、強度驗驗算Mmaxx＝0.1077q1靜L2+0.1221q1活L2＝0.1077×37.33×0.12252+0.1221×1.7764×0..1252＝0.0666kN·mσ＝Mmmax/W＝0.0666×106/375000＝1.7522N/mm22≤[f]＝15N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗驗算νmaxx＝0.6322q2L4/(1000EI)=00.632××30.7××1254/(1000×100000×2811250)＝0.0177mm≤[ν]＝l/250＝125/2250＝0.5mmm滿足要求求！3、支座反反力計算設計值((承載能力極極限狀態(tài))R1=RR5=0.3993q1靜l+0..446qq1活l=0.3393×377.3×0..125+00.446××1.7644×0.1225＝1.9311kNR2=RR4=1.1443q1靜l+1..223qq1活l=1.1143×377.3×0..125+11.223××1.7644×0.1225＝5.5999kNR3=00.928q1靜l+1..142qq1活l=0.9928×377.3×0..125+11.142××1.7644×0.1225＝4.5799kN標準值((正常使用極極限狀態(tài))R1'==R5'=0.3993q2l=0.3393×300.7×0..125＝1.5088kNR2'==R4'=1.1443q2l=1.1143×300.7×0..125＝4.3866kNR3'==0.9288q2l=0.9928×300.7×0..125＝3.5611kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mmm)40×80小梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)13小梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)1.4小梁彈性模量E((N/mm22)9600小梁截面抵抗矩WW(cm3)42.67小梁截面慣性矩II(cm4)170.67驗算方式三等跨連續(xù)梁為簡化計計算，按三等等跨連續(xù)梁和和懸臂梁分別別計算，如下下圖：q1＝mmax{1..931+00.9×1..35×[((0.3-00.1)×00.5/4++0.5×((1.2-00.12)]]+0.9××max[11.2×(00.5+(224+1.11)×0.112)+1..4×2，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×2]]×max[[0.6-00.5/2，(1.2--0.6)--0.5/22]/2×11，5.5999+0.9××1.35××(0.3--0.1)××0.5/44}=5.6629kN//mq2＝mmax{1..508+((0.3-00.1)×00.5/4++0.5×((1.2-00.12)++(0.5++(24+11.1)×00.12)××max[00.6-0..5/2，(1.2--0.6)--0.5/22]/2×11，4.3866+(0.33-0.1))×0.5//4}＝4.4111kN/m1、抗彎驗驗算Mmaxx＝max[00.1q1l12，0.5q1l22]＝max[00.1×5..629×00.52，0.5×55.629××0.22]＝0.1411kN·mσ＝Mmmax/W＝0.1411×106/426770＝3.2988N/mm22≤[f]＝13N/mmm2滿足要求求！2、抗剪驗驗算Vmaxx＝max[00.6q1l1，q1l2]＝max[00.6×5..629×00.5，5.6299×0.2]]＝1.6899kNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×11.689××1000//(2×400×80)＝0.7922N/mm22≤[τ]＝1.4N//mm2滿足要求求！3、撓度驗驗算ν1＝00.677qq2l14/(1000EI)＝0.6777×4.4111×50004/(1000×96000×17066700)＝0.1144mm≤[ν]＝l1/250＝500/2250＝2mmν2＝qq2l24/(8EII)＝4.4111×20044/(8×99600×117067000)＝0.0544mm≤[ν]＝2l2/250＝2×2000/250＝1.6mmm滿足要求求！4、支座反反力計算梁頭處((即梁底支撐撐主梁懸挑段段根部)承載能力力極限狀態(tài)Rmaxx＝max[11.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[11.1×5..629×00.5，0.4×55.629××0.5+55.629××0.2]＝3.0966kN同理可得得，梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R1＝R5＝2.0477kN，R2＝R4＝3.0966kN，R3＝2.5355kN正常使用用極限狀態(tài)R'maax＝max[11.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[11.1×4..411×00.5，0.4×44.411××0.5+44.411××0.2]＝2.4266kN同理可得得，梁底支撐撐小梁所受最最大支座反力力依次為R'1＝R'5＝1.8155kN，R'2＝R'4＝2.4266kN，R'3＝1.9755kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mmm)Ф48×3可調托座內主梁根根數(shù)2主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205主梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)125主梁截面慣性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁自重重忽略不計，因因主梁2根合并，則則抗彎、抗剪剪、撓度驗算算荷載值取半半，計算簡圖圖如下：1、抗彎驗驗算主梁彎矩矩圖(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.2555×106/4490＝56.8665N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！2、抗剪驗驗算主梁剪力力圖(kN)Vmaxx＝2.2499kNτmaxx＝2Vmax/A==2×2.2249×10000/4224＝10.6006N/mmm2≤[τ]＝125N//mm2滿足要求求！3、撓度驗驗算主梁變形形圖(mm)νmaxx＝0.1066mm≤[ν]＝l/250＝600/2250＝2.4mmm滿足要求求！4、支座反反力計算承載能力力極限狀態(tài)支座反力力依次為R1=0.6447kN，R2=11.5528kN，R3=0.6447kN七、可調托座驗算算荷載傳遞至立桿方方式可調托座扣件抗滑移折減系系數(shù)kc0.85可調托座內主梁根根數(shù)2可調托座承載力容容許值[N](kkN)301、扣件抗抗滑移驗算兩側立柱柱最大受力R＝max[RR1,R3]＝max[00.647,,0.6477]＝0.6477kN≤0.85××8=6.88kN單扣件在在扭矩達到40～65N·m且無質量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求??！2、可調托托座驗算可調托座座最大受力N＝max[RR2]＝11.5228kN≤[N]＝30kN滿足要求求！八、立柱驗算剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hdd(mm)600立桿伸出頂層水平平桿中心線至至支撐點的長長度a(mm))200頂部立桿計算長度度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長長度系數(shù)μ21.755鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A((mm2)424回轉半徑i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗壓強度設計值ff(N/mmm2)205支架自重標準值qq(kN/mm)0.151、長細比比驗算頂部立桿桿段：l01=kμ1(hd+2a)==1×1.3386×(6600+2××200)==1386mmm非頂部立立桿段：l02=kμ2h=1××1.7555×15000=26322.5mmλ=l00/i=26632.5//15.9==165.5566≤[λ]=2100長細比滿滿足要求！2、風荷載載計算Mw＝γγ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×00.9×0..13×0..5×1.552/10＝0.0188kN·m3、穩(wěn)定性性計算根據(jù)《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規(guī)范》JGJ1330-20111，荷載設計計值q1有所不同：：1)面板板驗算q1＝[[1.2×((0.1+((24+1..5)×1..2)+1..4×0.99×2]×11＝39.366kN/m2)小梁梁驗算q1＝mmax{1..95+1..2×[(00.3-0..1)×0..5/4+00.5×(11.2-0..12)]++[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.9×1]]×max[[0.6-00.5/2，(1.2--0.6)--0.5/22]/2×11，5.6499+1.2××(0.3--0.1)××0.5/44}=5.6679kN//m同上四～～六計算過程程，可得：R1＝00.651kkN，R2＝11.6226kN，R3＝0.6511kN頂部立桿桿段：l01=kμ1(hd+2a)==1.1855×1.3886×(6000+2×2200)=11642.441mmλ1＝ll01/i＝1642..41/155.9＝103.2296，查表得，φ1＝0.5666立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N邊1，R2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[00.651++[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.9×1]]×(1+00.6-0..5/2)//2×1，11.6226，0.6511+[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.12))+1.4××0.9×11]×(1++1.2-00.6-0..5/2)//2×1]++0.0188/1.2＝11.6442kNf＝N//(φA)+Mw/W＝116411.637//(0.5666×4244)+0.0018×1006/4490＝52.6114N/mmm2≤[f]＝205N//mm2滿足要求求！非頂部立立桿段：l02=kμ2h=1..185×11.755××1500==3119..512mmmλ2＝ll02/i＝3119..512/115.9＝196.1196，查表得，φ2＝0.1888立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N邊1，R2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[00.651++[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.9×1]]×(1+00.6-0..5/2)//2×1，11.6226，0.6511+[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.12))+1.4××0.9×11]×(1++1.2-00.6-0..5/2)//2×1]++0.0188/1.2＝11.6442kN立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N邊1，R2，R3+N邊2]+1.22×0.155×(8.77-1.2))+Mw/lb＝max[00.651++[1.2××(0.755+(24++1.1)××0.12))+1.4××0.9×11]×(1++0.6-00.5/2))/2×1，11.6226，0.6511+[1.22×(0.775+(244+1.1))×0.122)+1.44×0.9××1]×(11+1.2--0.6-00.5/2))/2×1]]+1.355+0.0118/1.22＝12.9992kNf＝N//(φA)+Mw/W＝129911.637//(0.1888×4244)+0.0018×1006/4490＝167.0086N/mmm2≤[f]＝205N//mm2滿足要求求！九、立桿支承面承承載力驗算支撐層樓板厚度hh(mm)100混凝土強度等級C15立桿底座長a(mmm)200立桿底座寬b(mmm)200F1=NN=12.9992kN1、受沖切切承載力計算算