精選暖通空調(diào)習(xí)題集和答案

精選暖通空調(diào)習(xí)題集和答案第五章建筑供暖5-1對室內(nèi)供暖常用方式進行分類，并分析各自的特點?！敬稹竣偌泄┡c分散供暖：集中供暖方式是由單獨設(shè)置的熱源集中配置熱媒，通過管道向各個房間或各個建筑物供給熱量。而分散供暖方式是將熱源、熱媒輸配和散熱設(shè)備構(gòu)成獨立系統(tǒng)或裝置，向單個房間或局部區(qū)域就地供暖。②全面供暖與局部供暖：全面供暖是使整個供暖房間維持一定溫度要求；局部供暖使室內(nèi)局部區(qū)域或局部工作地點保持一定溫度。③連續(xù)供暖與間歇供暖：連續(xù)供暖使得全天使用的建筑物的室內(nèi)溫度全天均達到設(shè)計溫度；而間歇供暖僅使非全天使用的建筑物在使用時間內(nèi)的室內(nèi)平均溫度達到設(shè)計溫度，而在其他時間自然降溫。④值班供暖：在非工作時間或中斷使用的時間內(nèi)，使建筑物保持最低室溫要求的供暖方式。5-2供暖系統(tǒng)有哪些形式？并對其進行比較?！敬稹恳姳?-1表5-1供暖系統(tǒng)對比表分類方式系統(tǒng)形式特點熱媒種類熱水供暖系統(tǒng)高溫水供暖（水溫>100℃）和低溫水供暖（水溫≤100℃）。熱能利用率高、節(jié)省燃料、熱穩(wěn)定性好、供暖半徑大、衛(wèi)生、安全。相同的供熱量下所需供熱設(shè)備較多，管道系統(tǒng)的管徑較大，造價高，且熱媒流量大，輸送熱媒消耗電能多。民用建筑和公共建筑的主要采暖形式。蒸汽供暖系統(tǒng)應(yīng)用范圍廣、熱媒溫度高、所需散熱面積小。缺點：由于散熱器表面溫度高，容易使其表面有機灰塵烤焦產(chǎn)生異味，衛(wèi)生條件較差，且易燙傷，影響安全使用?？捎糜诠嵋怨に囉谜羝麨橹鞯膹S區(qū)。熱風(fēng)供暖系統(tǒng)升溫快、設(shè)備簡單、投資較少。缺點：風(fēng)機設(shè)備和氣流噪聲較大，通常用于耗熱量大、所需供熱面積較大、定時使用的大型公共建筑或有特殊要求的工業(yè)廠房中。散熱方式對流供暖利用對流換熱器或以對流換熱為主向房間散發(fā)熱量。輻射供暖利用受熱面積釋放的熱射線，將熱量直接投射到室內(nèi)物體和人體表面。5-3對散熱器進行經(jīng)濟技術(shù)評價主要考慮哪些指標(biāo)或參數(shù)？列表對比分析鑄鐵和鋼制散熱器的性能?！敬稹可崞餍阅茉u價指標(biāo)是多方面的，主要有：①熱工性能：主要指傳熱系數(shù)，傳熱系數(shù)越高，其熱工性能越好。②經(jīng)濟指標(biāo)：主要考慮有單位散熱量的成本越低，安裝費用越低，使用壽命越長，其經(jīng)濟性越好；同樣材質(zhì)的金屬熱強度越高，其經(jīng)濟性越好。③安裝使用和工藝方面的指標(biāo)：機械強度和承壓能力；尺寸應(yīng)較小，占地少；安裝和使用過程不易破損；制造工藝簡單，適于批量生產(chǎn)。④衛(wèi)生和美觀方面的評價指標(biāo)：表面應(yīng)光滑，易于清除灰塵；外形應(yīng)美觀，與房間裝飾協(xié)調(diào)。鑄鐵散熱器與鋼鐵散熱器性能比較見表4.2表5.2鑄鐵散熱器與鋼鐵散熱器性能比較表評價指標(biāo)散熱器熱工性能經(jīng)濟指標(biāo)安裝使用和工藝方面的指標(biāo)衛(wèi)生和美觀方面的評價指標(biāo)鑄鐵散熱器熱穩(wěn)定性好，水容量大；鑄鐵柱型散熱器傳熱系數(shù)較大，單片散熱量小防腐性能好，使用壽命長，價格便宜金屬熱強度低結(jié)構(gòu)簡單；金屬耗量大，笨重；有些產(chǎn)品檔次不高，生產(chǎn)工藝簡陋，造成環(huán)境污染嚴(yán)重。鑄鐵柱型散熱器外形美觀，積灰較易清除；鑄鐵翼型散熱器外形不美觀，肋間較易積灰不易清除。鋼制散熱器有些類型散熱器水容量較少，熱穩(wěn)定性差容易腐蝕，使用壽命短，制造工藝先進，適于工業(yè)化生產(chǎn)；金屬耗量少，耐壓強度高，占地少，便于布置外形美觀整潔，易實現(xiàn)產(chǎn)品多樣化系列化，適應(yīng)于各種建筑物對散熱器的多功能要求。5-4散熱器傳熱系數(shù)受哪些因素影響，并說明為什么要對其進行修正？【答】散熱器的傳熱系數(shù)主要取決于散熱器外表面空氣側(cè)的放熱系數(shù)，而在自然對流情況下，放熱系數(shù)又主要與傳熱溫差有關(guān)。另外，還會受到通過散熱器的熱水流量、散熱器的片數(shù)、散熱器的安裝方式、熱媒種類和參數(shù)、室內(nèi)空氣溫度和流速等因素的影響。而實驗方法確定的傳熱系數(shù)是在特定的情況下測定的，故在實際情況不同時需要對其進行修正。主要考慮的修正有散熱器組裝片數(shù)修正、散熱器連接形式修正系、散熱器安裝形式，從相關(guān)表中查到各項修正系數(shù)值，將傳熱系數(shù)除之皆可修正。（b）（c）（a）5-5圖5.1中為同一組散熱器，當(dāng)進出水溫度和室內(nèi)溫度相同，而接管方式不同時，試比較其傳熱系數(shù)的大小。（b）（c）（a）圖5-1題5-5圖圖5-1題5-5圖【答】散熱器連接方式不同時其外表面溫度分布不同，其傳熱量也不同。下進上出時水流總趨勢與水在散熱器中冷卻后的重力作用相反，而使散熱器性能變差，傳熱系數(shù)變小。對與圖5？？中散熱器的傳熱系數(shù)大小關(guān)系為（a）>（c）>（b）。5-6散熱器的布置與安裝要考慮哪些問題？【答】①考慮散熱效果問題。房間有外窗時，最好每個外窗下設(shè)置一組散熱器，以便于散熱器上升的熱氣流能阻止和改善從玻璃窗下降的冷氣流和冷輻射影響，同時也可迅速加熱從窗縫隙滲入的冷空氣。樓梯間布置散熱器時，考慮到因熱流上升上部空氣溫度比下部高，應(yīng)盡量把散熱器布置在底層或按一定比例分布在下部各層。②考慮管道布置問題。應(yīng)避免戶內(nèi)管路穿過陽臺門和進戶門，應(yīng)盡量減少管路的安裝。③考慮散熱器防護問題。為防止凍裂散熱器，兩道外門之間不能設(shè)置散熱器。在其他有凍結(jié)危險的場所，其散熱器應(yīng)設(shè)單獨的立、支管供熱，且不得裝設(shè)調(diào)節(jié)閥。托兒所、幼兒園散熱器應(yīng)暗裝或加防護罩，以防燙傷兒童。④散熱器應(yīng)明裝，簡單布置，內(nèi)部裝修要求高可采用暗裝。散熱器安裝應(yīng)保證底部距地面不小于60mm，通常取為150mm，頂部距窗臺板不小于50mm，背部與墻面凈距不小于25mm。5-9已知兩并聯(lián)管段的阻力數(shù)為12、30，則該并聯(lián)管段的總阻力為多少？【解】并聯(lián)管段的阻力數(shù)計算公式為：，計算得總阻力數(shù)為4.5。5-10與對流供暖系統(tǒng)相比輻射供暖有什么優(yōu)點？適宜用在哪些場合？【答】①由于有輻射強度和溫度的雙重作用，造成真正符合人體散熱要求的熱狀態(tài)，具有最佳舒適感。②利用與建筑結(jié)構(gòu)相符合的輻射供暖系統(tǒng)，不需要在室內(nèi)布置散熱器，也不必安裝連接水平散熱器的水平支管，不占建筑面積，也便于布置家具。③室內(nèi)沿高度方向上的溫度分布比較均勻，溫度梯度較小，無效熱損失可大大減小。④由于提高了室內(nèi)表面的溫度，減少了四周表面對人體的冷輻射，提高了舒適感。⑤不會導(dǎo)致室內(nèi)空氣的急劇流動，從而減少了塵埃飛揚的可能，有利于改善衛(wèi)生條件。⑥由于輻射供暖系統(tǒng)將熱量直接投射到人體，在建立同樣舒適感的前提下，室內(nèi)設(shè)計溫度可以比對流供暖時降低2~3℃（高溫伏設(shè)施可降低5~10℃），從而可以降低供暖能耗10%~20%。5-11試分析哪些因素促使輻射采暖降低了采暖熱負(fù)荷。輻射采暖熱負(fù)荷應(yīng)如何確定？【答】設(shè)計輻射采暖時相對于對流采暖時規(guī)定的房間平均溫度可低1~3℃全面輻射采暖的熱負(fù)荷的確定按正常計算出的熱負(fù)荷乘以修正系數(shù)，中、高溫輻射系統(tǒng)取0.8~0.9，低溫輻射系統(tǒng)取0.9~0.95；或?qū)⑹覂?nèi)計算溫度取值降低2~6℃5-12某一房間采用地板輻射采暖，房間熱負(fù)荷為2000W，地板面積為50m2，室內(nèi)溫度要求20℃。已知加熱管覆蓋層為：60mm豆石混凝土，20mm水泥砂漿找平層，其平均導(dǎo)熱系數(shù)，初步確定加熱管為間距為200mm。若地板表面溫度取26℃，則加熱管熱水平均溫度為多少？【解】單位面積地板散熱量為：輻射板內(nèi)部傳熱系數(shù)為：加熱管內(nèi)熱水平均溫度為。5-13民用建筑采用低溫?zé)崴匕遢椛洳膳墓┧疁囟群凸?、回水溫差及系統(tǒng)的工作壓力宜采用何值？【答】從人體舒適和安全角度考慮，民用建筑低溫?zé)崴匕遢椛涞墓┧疁囟炔粦?yīng)超過60℃，供回水溫差宜小于或等于10℃5-25某單管熱水供暖系統(tǒng)，立管進水溫度，出水溫度，采用四柱813型散熱器，明裝無遮擋，供暖室內(nèi)溫度，試確定如圖所示立管中，各組散熱器的片數(shù)（熱負(fù)荷見圖5.2）。tg=tg=951700W1100W1500Wtt1t2t2tth=70圖5.2題5-25圖【解】①流出第一組散熱器的溫度：流出第二組散熱器的溫度：②查教材附錄28得柱813型散熱器的K=2.237Δt0.302，每片散熱器的面積為0.28m2，假定：β1=β2=β3③，則故第一組散熱器的片數(shù)為：，在假定的片數(shù)范圍內(nèi)；④同理：故第二組散熱器的片數(shù)為：，在假定的片數(shù)范圍內(nèi)；⑤同理：第三組散熱器的片數(shù)為：，故另假設(shè)β1=1.05（11～20片）故第三組散熱器的片數(shù)為：，在假定的片數(shù)范圍內(nèi)。5-26將上題改為雙管系統(tǒng)，其余條件不變，試確定各組散熱器片數(shù)，并進行對比分析單管和雙管系統(tǒng)，對散熱選擇的影響?！窘狻肯到y(tǒng)作用原理圖如圖5.3：圖5.3題5-26圖圖5.3題5-26圖各散熱器的散熱量分別為（按從上到下的順序）：由于各組散熱器具有共同的進水溫度和回水溫度，因此各散熱器的熱媒平均溫度均為：各散熱器傳熱溫差：查教材附錄28，四柱813型散熱器的傳熱系數(shù)為：修正系數(shù)：假定散熱器組裝片數(shù)修正系數(shù)：；該散熱器均異側(cè)連接，上進下出，查教材附錄31，連接形式修正系數(shù)；散熱器明裝，無遮擋，查教材附錄32安裝形式修正系數(shù)；所以散熱器所需面積：===查教材附錄28，四柱813型散熱器每片散熱面積為0.28，計算片數(shù)為：=/=/=/校核片數(shù)修正系數(shù)的值：查教材附錄30，當(dāng)散熱器片數(shù)為11~20時，=1.05；當(dāng)散熱器片數(shù)為6~10，=1.00。因此，實際所需散熱器面積為：==3.23×1.05=3.39==2.09×1.00=2.0==2.85×1.05=2.99所以實際選用片數(shù)為：=/=/=/單管和雙管系統(tǒng)對散熱器選擇的影響：對于單管系統(tǒng)，最大的特點即每組散熱器的出水溫度是下一組散熱器的進水溫度，經(jīng)過散熱器的散熱，每組散熱器按進水先后順序，其平均熱媒溫度逐漸下降，因而其傳熱系數(shù)逐漸降低，造成其傳熱面積在對應(yīng)的熱負(fù)荷條件下相應(yīng)增加。而對于雙管系統(tǒng)，各散熱器具有相同的進水溫度和出水溫度，因而具有相同的平均熱媒溫度，即相同的傳熱系數(shù)，由于這個影響，雙管系統(tǒng)的散熱器總面積一般比單管系統(tǒng)稍小些。5-27某供暖系統(tǒng)熱負(fù)荷為70kW，供水溫度為95℃，回水溫度為70℃，求系統(tǒng)所需水流量。若采用低壓蒸汽作熱媒，蒸汽的汽化潛熱為2250kJ/kg，求所需的蒸汽流量?！窘狻竣賹崴┡到y(tǒng)，由得系統(tǒng)所需水流量為：②對于蒸汽供暖系統(tǒng)，所需蒸汽流量為：5-28如圖所示機械循環(huán)熱水供暖系統(tǒng)，設(shè)管道無散熱損失。系統(tǒng)供水溫度tg=95℃，密度ρ=962kg/m3；回水溫度=70℃，其密度為=978kg/m3。系統(tǒng)總阻力為280kPa，計算循環(huán)水泵的流量和揚程。圖5.4題5-28圖【解】由題意，循環(huán)水泵的流量：而由供回水密度差所引起的附加壓頭為：，故可忽略。故水泵的揚程為：5-29如圖5-5所示熱水供暖系統(tǒng)。已知h1=2.0m，h2=3.5m；每個散熱器的熱負(fù)荷為800W；供水溫度為95℃，回水溫度為70℃，對應(yīng)溫度的水密度分別為962kg/m3和978kg/m3。不考慮熱水在沿途的冷卻，分別計算雙管和單管系統(tǒng)的自然循環(huán)作用壓力。圖圖5.5題5-29圖【解】①求雙管系統(tǒng)的重力循環(huán)作用壓力雙管系統(tǒng)屬于并聯(lián)環(huán)路，各層散熱器所在環(huán)路的作用動力不同，需分別計算。根據(jù)式（3-1-3）和（3-1-4）[4]的計算方法，通過各層散熱器循環(huán)環(huán)路的作用動力，分別為：第一層：第二層：求單管系統(tǒng)的重力循環(huán)作用壓力：第二層散熱器流出管路中的水溫：相應(yīng)水的密度則

7-7對于一、二次回風(fēng)噴水式空調(diào)系統(tǒng)冬季工況下，若新風(fēng)與回風(fēng)按夏季規(guī)定的最小新風(fēng)量直接混合，混合點的焓值高于或低于機器露點的焓值，應(yīng)如何調(diào)節(jié)？【答】一次回風(fēng)噴水式空調(diào)系統(tǒng)中，在冬季工況下，是將新回風(fēng)混合空氣等焓減濕處理到露點狀態(tài)，若混合點的焓值高于機器露點的焓值，利用改變新風(fēng)比，加大新風(fēng)量的辦法進行調(diào)節(jié)；若混合點的焓值低于機器露點的焓值，這種情況下應(yīng)將新風(fēng)預(yù)熱(或新風(fēng)與回風(fēng)混合后預(yù)熱)，使混合點必須落在機器露點的等焓線上。7-9對一、二次回風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)中的兩種新風(fēng)預(yù)熱方案及其適用性進行比較，并闡明這兩種方案預(yù)熱量的關(guān)系?！敬稹咳鐖D7.5中，兩種預(yù)熱方案是指：方案一，新風(fēng)與回風(fēng)先混合后再預(yù)熱方案，點與N點混合到點后預(yù)熱到C點；方案二，新風(fēng)先預(yù)熱后再與回風(fēng)混合方案，點預(yù)熱到點后再與N點混合到C點，兩種方案的預(yù)熱量是相同的。方案二是針對一些寒冷地區(qū)溫度較低，尤其當(dāng)室內(nèi)要求有較大的相對濕度（如紡織車間）時提出來的方案，如果采用方案一，其混合點有可能處于過飽和區(qū)（霧狀區(qū)）內(nèi)產(chǎn)生結(jié)露現(xiàn)象，如圖7.6中的C1點，這時水汽會立即凝結(jié)析出，空氣成飽和空氣（狀態(tài)B），對空氣過濾器的工作極其不利。兩種方案的預(yù)熱量計算式分別為：方案一，；方案二，，在圖中可看出兩種過程正好構(gòu)成了兩個相似三角形，由相似關(guān)系得，即，兩種方案的預(yù)熱量相等。NW1NW1圖7.6混合點在霧區(qū)C1BCNOεLWOOOOO圖7.7一次回風(fēng)系統(tǒng)夏季處理過程W7-10試證明在具有再熱器的一次回風(fēng)系統(tǒng)中，空調(diào)系統(tǒng)冷量等于室內(nèi)冷負(fù)荷、新風(fēng)負(fù)荷和再熱負(fù)荷之和(不考慮風(fēng)機和風(fēng)管溫升)。【解】如圖7-7中的一次回風(fēng)系統(tǒng)中，室內(nèi)冷負(fù)荷為：(1)新風(fēng)負(fù)荷：(2)再熱負(fù)荷：(3)新風(fēng)比：(4)系統(tǒng)冷量：(5)由式(4)將表達成的關(guān)系式，并代入到式(2)中得即空調(diào)系統(tǒng)冷量等于室內(nèi)冷負(fù)荷、新風(fēng)負(fù)荷和再熱負(fù)荷之和，得證。7-11某空調(diào)房間，室內(nèi)設(shè)計空氣參數(shù)為＝20℃，＝60%；夏季室外空氣計算參數(shù)為＝37℃，＝27.3℃，大氣壓力B＝98659Pa（740mm）。室內(nèi)冷負(fù)荷Q＝83800kJ/h，濕負(fù)荷W＝5kg/h。若送風(fēng)溫差＝4℃，新風(fēng)比m為25%，試設(shè)計一次回風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)，作空調(diào)過程線并計算空調(diào)系統(tǒng)耗冷量及耗熱量?！窘狻竣儆嬎銦釢癖圈挪⒆骺照{(diào)過程線： 根據(jù)送風(fēng)溫差＝4℃得送風(fēng)溫度為16℃，在相應(yīng)大氣壓力的i-d圖上，過N點作線，與16℃等溫線交點即為送風(fēng)狀態(tài)點O；再由O點作等濕線，交線于L點；在圖上作出W點，在NW線上由新風(fēng)比為10％作出C點，連接各點即得空調(diào)過程線，如圖7.7。各點狀態(tài)參數(shù)：＝20℃，；＝37℃，；＝16℃，；=12.3℃，②計算空調(diào)送風(fēng)量：③求混合點C的焓值：由，得④計算系統(tǒng)再熱量：⑤計算系統(tǒng)耗冷量：室內(nèi)冷負(fù)荷：新風(fēng)負(fù)荷：室內(nèi)冷負(fù)荷、新風(fēng)負(fù)荷、再熱量三者之和應(yīng)該等于系統(tǒng)冷量NWNWL2O圖7.8二次回風(fēng)系統(tǒng)夏季處理過程CC7-12條件同7-11題，要求設(shè)計二次回風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)，作空調(diào)過程線，并計算空調(diào)系統(tǒng)耗冷量?！窘狻慷位仫L(fēng)式空調(diào)系統(tǒng)的空調(diào)過程線如圖7.8中實線部分：確定露點參數(shù)由題7-11得：，，，空調(diào)送風(fēng)量G=4.751kg/s。ε線與相對濕度95%線相交于L點，查得②求第一次混合風(fēng)量與回風(fēng)量新風(fēng)量=mG=25%×4.751kg/s=1.188第一次混合總風(fēng)量：=2.351第一次混合回風(fēng)量：==2.351kg/s–1.188kg/s=1.163kg/s③求一次混合點的焓值由得，④求系統(tǒng)耗冷量==77.1kW7-14如題7-11中的空調(diào)房間，冬季房間熱負(fù)荷12570KJ/h，余濕量5kg/h，冬季室外空氣狀態(tài)參數(shù)為＝-6℃，=80%，設(shè)計采用一次回風(fēng)與二次回風(fēng)的集中式空調(diào)系統(tǒng)，繪制空氣處理過程線，計算空調(diào)系統(tǒng)耗熱量，并作比較。【解】Ⅰ.一次回風(fēng)冬季工況：①計算冬季熱濕比并確定冬季送風(fēng)狀態(tài)點：冬季采用與夏季相同的送風(fēng)量，室內(nèi)點（N）、夏季送風(fēng)點(O)、露點（L1）與夏季相同，題7-11已確定，，，。在焓濕圖上，L1點所在的等濕線與冬季熱濕比線的交點即為冬季送風(fēng)狀態(tài)點，查得C1NOC1NO εL1WOO圖7.9一、二次回風(fēng)系統(tǒng)冬季處理過程W1OL2WC2WC11 C22 由得則，需要對混合空氣預(yù)加熱。預(yù)熱量為：過C1作等濕線與L1點所在的等焓線相交與C11點，則可確定冬季處理全過程。參看圖7.9。計算系統(tǒng)耗熱量再熱量：系統(tǒng)所需總加熱量：Ⅱ二次回風(fēng)冬季工況：冬季采用與夏季相同的送風(fēng)量，室內(nèi)點（N）、夏季送風(fēng)點(O)、露點（L2）與夏季相同，題7-12已確定，，，。①確定第二、第一次混合過程：由于冬季與夏季第二次混合過程完全相同，冬季的送風(fēng)量和夏季也相同，所以兩次混合過程的混合比均相同。題7-12中夏季二次回風(fēng)系統(tǒng)第一次混合比為：即冬季一次混合比也為50.5%，則一次混合點C2的焓值為：即可確定C2點。由于，需要對混合空氣預(yù)加熱。預(yù)熱量為：②過C2作等濕線與L2點所在的等焓線相交與C22點，則可確定冬季處理全過程。③計算再加熱量④冬季所需總熱量為⑤與一次回風(fēng)系統(tǒng)比較：在焓濕圖中，二次回風(fēng)系統(tǒng)的機器露點沿曲線將略有下降，而一次混合狀態(tài)點則會向左下方有所偏移。從能源消耗方面看，二者中的耗熱量卻是相等的。WLNMOε圖7.10風(fēng)機盤管加集中新風(fēng)系統(tǒng)夏季空調(diào)過程7-19某旅館房間采用風(fēng)機盤管及單獨送新風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)，新風(fēng)量100，由室外狀態(tài)＝36℃，＝45.9%，處理至＝19.1℃，＝90%后送入房間。客房要求＝25℃，＝50%，房間冷負(fù)荷Q＝1200Kcal/h，濕負(fù)荷W＝220gWLNMOε圖7.10風(fēng)機盤管加集中新風(fēng)系統(tǒng)夏季空調(diào)過程【解】由題意：①計算熱濕比ε和確定送風(fēng)狀態(tài)點O：在相應(yīng)大氣壓力的i-d圖上，由＝36℃，＝45.9%與＝25℃，＝50%分別在i-d圖上畫出點W、N，過N點作線，根據(jù)送風(fēng)溫差＝10℃得出送風(fēng)狀態(tài)點溫度為15℃，則15℃等溫線與線交點即為送風(fēng)狀態(tài)點O再由＝19.1℃，＝90%確定L點并查得：，，②計算房間總送風(fēng)量：③計算風(fēng)機盤管處理風(fēng)量：新風(fēng)量為100，即0.033則風(fēng)機盤管處理風(fēng)量④確定M點并計算風(fēng)機盤管表冷器負(fù)荷：由混合方程得由等值線與的交點即可確定風(fēng)機盤管處理空氣的終狀態(tài)點M。風(fēng)機盤管表冷器負(fù)荷：7-20某雙管風(fēng)道定風(fēng)量空調(diào)系統(tǒng)，已知室外參數(shù)為35℃、50%，室內(nèi)參數(shù)為27℃、65%，氣壓101,325N/m2，熱風(fēng)道旁通風(fēng)量為1000m3/h，送風(fēng)量4000m3/h，新風(fēng)比為0.3。冷卻器出口參數(shù)12℃、95%，冷風(fēng)道溫升1℃，送風(fēng)機溫升1℃。最大送風(fēng)溫差12℃，試求夏季設(shè)計狀態(tài)下可消除的室內(nèi)冷負(fù)荷和濕負(fù)荷。【解】①確定第一次混合點M及H點在i-d圖上確定N點、W點，N點狀態(tài)參數(shù)為：＝27℃，，＝。并根據(jù)新風(fēng)比在連線上確定M點；又冷風(fēng)道溫升1℃，則H點則由M點沿等濕線提高1℃而確定，其狀態(tài)參數(shù)為：＝30.4℃，。②確定機器露點L與L′點ONMHWL圖7-11雙風(fēng)道系統(tǒng)夏季工況室內(nèi)風(fēng)與新風(fēng)混合后，被分為倆路分別進入冷風(fēng)道與熱風(fēng)道，風(fēng)量分別為3000m3ONMHWL圖7-11雙風(fēng)道系統(tǒng)夏季工況確定第二次混合點0與ε線冷熱風(fēng)道風(fēng)量和焓值均已知，則根據(jù)混合關(guān)系可在連線上確定O點，O點狀態(tài)參數(shù)為＝，。各狀態(tài)點點均已確定，連接O點與N點即可確定ε線。求可消除的室內(nèi)冷負(fù)荷和濕負(fù)荷。室內(nèi)冷負(fù)荷：由得又，則7-21已經(jīng)某空調(diào)系統(tǒng)空氣處理裝置如下，房間余熱量為Q，余濕量為W，請在I-d圖上繪出其夏季空氣處理的變化過程，并確定送風(fēng)量G、新風(fēng)比m和需冷需熱量Q冷、Q再熱。(各狀態(tài)點參數(shù)值均已確定)圖7-12圖7-12題7-21圖【解】其夏季空氣處理過程在i-d圖上為：WWLNεC2C1O其處理流程為：εεNONC1LC1C2W送風(fēng)量：新風(fēng)比：m=第二次混合旁通風(fēng)量比：所需冷量：O O NL圖7-13室內(nèi)負(fù)荷變化調(diào)節(jié)圖

第九章暖通空調(diào)系統(tǒng)的調(diào)節(jié)與節(jié)能9-1已知北京市某恒溫車間采用一次回風(fēng)式空調(diào)系統(tǒng)，要求全年室內(nèi)維持在22℃，55%這個狀態(tài)，夏季室內(nèi)冷負(fù)荷為40000kJ/h，冬季室內(nèi)計算熱負(fù)荷為－8000kJ/h，全年室內(nèi)濕負(fù)荷為2kg/h，夏季允許送風(fēng)溫差為7℃，最小新風(fēng)量為1300kg/h。在焓濕圖上表示設(shè)計工況下的空氣處理過程；請繪制它的運行調(diào)節(jié)圖。給出下列室外狀態(tài)參數(shù)下的空調(diào)運行工況，并指明這些情況下空氣處理過程中諸狀態(tài)參數(shù)、風(fēng)量冷熱量等指標(biāo)。tw/℃3217165-6/％5081436090注：在（1）中應(yīng)標(biāo)明各狀態(tài)的溫度、相對濕度、焓和含濕量以及新風(fēng)比和熱濕比。NNεLW1C1O1Wε1OW11ⅠⅡⅢⅣ室外氣象包絡(luò)線圖9.1夏冬季設(shè)計工況下空氣處理過程圖【解】（1）Ⅰ夏季設(shè)計工況：其處理流圖為LLCWNONε①計算夏季熱濕比并確定送風(fēng)點：在i-d圖上過N點繪制ε線與干球溫度為15℃等溫線相交于O點,過O點做等濕線與相對濕度φ=95%線交與點L，各狀態(tài)點參數(shù)值見表9.1。②計算送風(fēng)量及新風(fēng)比送風(fēng)量：新風(fēng)量Gw=1300，回風(fēng)量：Gh=G-Gw=3600kg/h，新風(fēng)比m為26.5%。③查教材附錄1得北京夏季室外計算參數(shù)為：tw=33.2℃，twp=26.4℃，從而根據(jù)室內(nèi)外狀態(tài)點N、W和新風(fēng)比，繪制出混合點C。連接C與L，即可完成夏季設(shè)計工況下的空氣處理過程圖，見圖9.1黑實線部分。Ⅱ冬季設(shè)計工況：其空氣處理流程圖如下LNO1LNO1NW1查教材附錄1得北京冬季空調(diào)室外計算參數(shù)值：tw=-12℃，φ=45%。冬季采用與夏季相同的露點L、送風(fēng)量及新風(fēng)比，若對冬季新風(fēng)不做任何處理,由得新回風(fēng)直接混合點C1的焓值為：由于<,所以要對冬季室外新風(fēng)進行預(yù)熱。如圖6.1中由W1至點，與室內(nèi)點混合點為，然后絕熱加濕到露點L，由得點的焓值為：此焓值所在的等焓線與室外點W1所在的等濕線的交點即為，與N點的連線與露點所在的等焓線的交點即為點。至此冬夏季設(shè)計工況下各狀態(tài)點均已定，其參數(shù)見表9.1，空氣處理過程線見圖6.1虛線部分。表9.1設(shè)計工況下各狀態(tài)點的參數(shù)值狀態(tài)點名稱溫度℃相對濕度%焓kJ/kg含濕量g/kgN225545.39.1C255955.111.7W33.259.082.419.1O15.081.53