高層外墻爬架專項施工方案

/外墻整體電動提升腳手架工程施工方案一、編制依據(jù)依據(jù)“高層建筑外墻整體電動提升腳手架”設計靜載試驗結(jié)果和《建筑安裝工人平安技術規(guī)程》，結(jié)合我公司的施工特點和人員素養(yǎng)，在廣泛了解兄弟及友鄰單位整體提升架施工閱歷和教訓的基礎上，編制此方案。二、工程特點依據(jù)我公司施工速度快的特點，一方面整體架和電梯和塔吊的護墻不相互影響，削減了每次升降整體架的作業(yè)時間，加快了施工進度，另一方面施工電梯位置處外架可平安地運輸人和物到已建成的各樓層，增加了施工的靈敏性。本工程自五層標準層以上，結(jié)構形式一樣，更增加了運用整體式外架的可能性。故對整體式提升腳手架進行設計和結(jié)構驗算，保證結(jié)構及架體的平安運用。三、整體架的施工整體提升架由固定系統(tǒng)、承力系統(tǒng)、升降系統(tǒng)、上部一般腳手架和出（卸）料挑平臺（本工程不考慮此部荷載）五大部分組成。其中固定系統(tǒng)包括預留孔、連墻螺栓、連墻拉桿；承力系統(tǒng)包括承力托架、承力拉桿、桁架；升降系統(tǒng)包括10T電動葫蘆、1T手動葫蘆、電器限制臺等電器系統(tǒng)、工字挑梁、挑架拉桿、滑軌系統(tǒng)（含平安裝置）、導向滑輪以及對講機等。以上幾大部分及其之間協(xié)調(diào)平安牢靠地工作，是整體提升架平安牢靠地滿足工程施工的關鍵。3.1整體提升架各部件的加工制作要求：（1）全部參加制作的工人必需持證上崗，并要做焊件進行試驗，合格后才進行焊接操作。（2）制作全部鋼材必需有出廠合格證書和力學性能檢驗報告，進口鋼材還必需有化學檢驗報告。（3）整體提升架各部件必需嚴格按設計要求細心加工，其主要受力構件如連墻螺栓（M30）、承力托架、承力拉桿和滑軌系統(tǒng)的平安裝置應有合格的力學試驗報告。3.2整體提升架的搭設要求：依據(jù)整體提升架的特點，要求建筑結(jié)構外墻在立面上無大的變更，并且整體架必需在已施工的建筑物上搭設，因此本工程整體提升架接受在外架立桿內(nèi)搭設整體提升架。該方法有利的是不影響主體結(jié)構的正常施工，它利用施工第一層標準層就起先集中力氣搭設整體提升架。其中在搭設過程中應留意以下幾點問題：（1）下部雙排腳手架和邊梁（結(jié)構框架梁或陽臺邊梁）拉結(jié)必需緊固，并且在第一層標準層外墻模板拆除后，應立刻用花籃螺栓把下部雙排腳手架拉緊。（2）五層（標準層二層）外墻拆模后，立刻進行整體提升架的搭設，其搭設依次見圖二說明，整體架應嚴格按設計和《建筑安裝工人平安技術規(guī)程》搭設，其中承力桁架的搭設是關鍵，搭設桁架時應留意：A、橫桿必需水平，立桿必需垂直，其傾斜度應限制在L/200（L為立桿高度）。B、桁架兩端第一節(jié)間腹桿坡向必需正確（按設計）。各腹桿長短應適中并盡量靠近節(jié)點。C、每跨桁架，特別是較大跨度的桁架中心須按1/400跨度起拱。D、桁架弦桿必需按設計進行連接，在搭設時要留意選擇桿子的長度，使其搭頭在桁架節(jié)點的距離不小于300mm。在搭設桁架和上部一般腳手架時，還應留意全部的鋼管、扣件和鋼筋網(wǎng)片均不得阻礙整體提升架的升降，還應嚴格按設計要求實行設置連墻拉桿和滑軌系統(tǒng)等加固措施。E、出（卸）料挑平臺的搭設（位置見圖一），整體升降腳手架運用前必需對下部雙排腳手架實行加固措施。F、整體升降腳手架運用前必需嚴格按規(guī)程評定驗收，驗收由質(zhì)安部、主管工長、設計者、工程項目經(jīng)理、項目技術負責人、專職工長匯同一起進行，驗收合格后方可運用。3.3自動升降腳手架工藝和操作要求：自動升降腳手架操作工藝流程（見下圖）手動葫蘆升（降）工字鋼支架電動提升機檢查手動葫蘆升（降）工字鋼支架電動提升機檢查安裝升降支架（工字鋼）懸掛電動葫蘆，布電源線安裝升降支架（工字鋼）懸掛電動葫蘆，布電源線拆卸提升（降）提升架拆卸提升（降）提升架安裝護墻裝置，檢查升降導向滑輪，拆卸連墻件檢查、整修、驗收運用安裝護墻裝置，檢查升降導向滑輪，拆卸連墻件檢查、整修、驗收運用腳手架局部平安局部平安防護調(diào)整電動提升機，保證提升機充分持荷調(diào)整電動提升機，保證提升機充分持荷安裝連墻桿，并使整體和墻連接安裝連墻桿，并使整體和墻連接拆除承力架拉桿和承力架連墻螺栓拆除承力架拉桿和承力架連墻螺栓安裝承力托架拉桿，調(diào)整拉桿花安裝承力托架拉桿，調(diào)整拉桿花藍螺栓檢查并調(diào)整升降同步差異解除、檢查升降投影面之內(nèi)的障礙物檢查并調(diào)整升降同步差異解除、檢查升降投影面之內(nèi)的障礙物升降基本到位后，進行局部小調(diào)整，安裝，緊固承力托架，拉桿連墻螺栓升降基本到位后，進行局部小調(diào)整，安裝，緊固承力托架，拉桿連墻螺栓提升、下降提升、下降（2）升降操作要求A、升降前必需檢查預留孔的位置是否有誤，并按提上升度、水平位置提前修正，削減升降進程中的難度。B、升降嚴格按操作規(guī)程，未經(jīng)專業(yè)培訓考核，無證不得支配升降作業(yè)。C、進行該項作業(yè)的人員，應以書面的方法進行技術、平安交底，方可上崗作業(yè)。D、嚴格崗位責任制，凡參加該項作業(yè)人員，必需具有技術、責任心較強。素養(yǎng)高并明確責任、崗位，對參加人員實行定人、定崗、定職責。嚴格制作程序。E、升降由工程項目經(jīng)理負責制，由項目副經(jīng)理母斌負責，每棟樓房下設專職工長一名，平安監(jiān)督檢查。升降專人指揮（工長），凡是該項施工作業(yè)的人員，應聽從統(tǒng)一指揮，出現(xiàn)異樣應向指揮報告，停止升降，解除故障后才能接著作業(yè)。F、細致做好日常巡察檢查、設備的修理保養(yǎng)，防止因違章超載運用產(chǎn)生變形，及設備出現(xiàn)故障，提升機不得帶病工作，架體保持清潔。G、不得依靠或利用提升架，承重支模。升降時其他工種人員禁止架上作業(yè)。3.4、拆除施工方法：拆除實行利用裝飾外架，由裝飾外架作為拆除時的支承，待桁架以上的架拆除光后，才能拆除連墻拉桿螺栓，最終進行桁架拆除。四、高層建筑整體提升架施工組織管理在嚴格按設計和《建筑安裝工人平安技術規(guī)程》搭設和操作的基礎上，尚應嚴密組織形式，細心管理，才能確保整體提升架的平安運用，保證施工的順當進行。4.1組織管理形式整體提升架的施工管理實行主管工長負責下的定員定崗定責的分級責任制管理形式。因此，在組織整體提升架專業(yè)施工隊時，應選擇在工作上一貫細致負責，技術嫻熟的管理人員和操作工人，組成精兵強陣。并在廣泛了解兄弟、友鄰單位整體提升架施工閱歷和教訓的基礎上，建立一套嚴密的科學管理制度，嚴格管理，確保整體提升架的平安施工。1）整體提升架的組織體系（1）主管人員狀況簡介（見表-1）表-1序號職務姓名年齡學歷職稱⑵組織管理體系電氣、機械工長蘭海濱電氣、機械工長蘭海濱主管副經(jīng)理母斌質(zhì)安員李忠泉質(zhì)安員李忠泉主管工長周信祥黃斌主管工長周信祥黃斌劉耀東邱皓加工隊（8人）加工隊（8人）搭設搭設提升架架工班長：曹貴富機械班組（6人）預留孔的留設修整架工班長：曹貴富機械班組（6人）預留孔的留設修整升降和運用升降和運用提升架架子班組（12人）電工班（2人）架子班組（12人）電工班（2人）整體提升架組織管理體系圖2）管理責任制（1）技術負責人金代敏：負責審核整體提升架的設計及負責解決整體架的加工、搭設、升降和運用過程中所存在的技術問題。（2）項目副經(jīng)理母斌：全面負責1號樓的外爬架指揮管理工作。（3）主管工長周信祥、黃斌、邱皓、劉耀東：負責提升架的搭設、升降、日常修理保養(yǎng)，升降的驗收檢查，對施工操作技術交底，上崗人員的培訓，嚴格持證上崗，對平安運用管理全面負責。（劉耀東負責D座、邱皓負責C座、周信祥負責A座、黃斌負責B座）（3）電氣、機械工長蘭海濱：對設備、電氣、構件加工、運用平安負責。保證電氣、機械設備的正常運轉(zhuǎn)，嚴格按設計及相應規(guī)范要求加工制作提升架，設備保養(yǎng)、修理，施工設備、電器的運用管 理。（4）質(zhì)安員李忠泉：對運用平安檢查、驗收負責。保證嚴格按設計和《建筑安裝工人平安技術規(guī)程》加工、搭設升降和運用整體提升架，檢查預留孔洞的位置，堅持對整體提升架的日常檢查，確保提升架因操作緣由出現(xiàn)問題，監(jiān)督按章操作。（5）架工班（班長曹貴富）：對主體工長負責。保證按設計和《建筑安裝工人平安技術規(guī)程》的要求，搭設和升降整體架，并堅持日常的檢修工作，保證架子施工按操作程序升降，確保平安運用。（6）加工隊：對機械工長蘭海濱負責。保證整體架的構件嚴格按設計要求及相應規(guī)范制作。（7）機操班組：對機械工長蘭海濱負責。做好機械設備的日常修理，保證在升降整體架時，機械設備的正常運轉(zhuǎn)，以及嚴格按要求正確操作機械設備，確保升降過程的平安。（8）電工班：對電氣工長蘭海濱負責。按設計要求和相應規(guī)范、規(guī)程架設電路，以保證電氣設備的正常運轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)和平安運用，確保不因電的緣由出現(xiàn)傷人或機械問題。（9）升降同步觀測組：由劉耀東、邱皓、周信祥、黃斌、陳勇、李忠泉、羅代輝組成，其中項目副經(jīng)理母斌負責總體協(xié)調(diào)和指揮。分別把A、B、C、D座的整體架各劃分為3個區(qū)，每人負責一區(qū)（CD座劉耀東、邱皓、陳勇各一區(qū)，母斌總巡察；AB座周信祥、黃斌、陳勇各一區(qū)，母斌總巡察），觀測所在區(qū)的同步差異，并隨時向母斌報告。而母斌則依據(jù)各區(qū)的狀況推斷各區(qū)之間是否已出現(xiàn)較大的同步差異，而作出相應的升（降）、停的指令（注：觀測同步差異接受標尺，該標尺每5cm為一刻度，標尺刻度均以電動提升機的掛鉤處作為零刻度，并往下標注刻度，這樣，提升整體架時，則可隨時讀出各電動升降機處的標尺讀數(shù)，推斷各承力架是否出現(xiàn)多大同步差異）。4.2升1）整體架搭設完畢后，必需進行荷載試驗，并經(jīng)過有關部門檢查驗收后方可運用。2）4級以上強風或雷雨，嚴禁升降腳手架。在升降過程中遇強風或雷雨，得立刻停止升降，并堅實地安裝好連墻桿。3）升降整體架出現(xiàn)較大的同步差異時（超過50mm）得立刻停止升降，查明緣由，解除故障后，才能接著升降。4）負責升降，固定工作人員，不得更換。5）每次升降后或遇強風、雷雨后，確定要經(jīng)質(zhì)安員和總指揮、專業(yè)工長檢查、驗收后方可運用。6）加強日常的保養(yǎng)、整修和檢查，形成一天一檢查的嚴格制度。4.3施工整體提升架的平安保證措施1）升降整體架的操作人員必需遵守工地的一切平安管理規(guī)定。2）升降整體架時，嚴禁非操作人員上架，以及嚴禁人員在整體架下方停留。并細致檢查提升設備、電氣、架體脫離建筑物，無阻礙才能進行。3）整體架上嚴禁超載，以及嚴禁搭設、支頂、松動架體各部扣件、連接螺栓、起重設備、電氣、平安防護設施，日常設值班人員巡察檢查，杜絕違章超載或拆卸。4）電氣設備的電線通過整體架時，必需用絕緣線和鋼管隔開，并且電控系統(tǒng)必需有漏電開關。5）電動提升機必需經(jīng)過檢驗，合格后方可運用。6）統(tǒng)一升降指揮，提升機統(tǒng)一編號，信號聯(lián)絡設專人，對講機運用前應先對話，無誤后方可進行。7）提升架升降時禁止其它施工人員上架操作施工，架體上堆集物荷載全卸除完后進行，主體及裝修堆料平臺按規(guī)定荷重堆料，禁止超載（升降時應先全部卸除）后，無一切阻礙東西，方可進行升降。8）塔吊起吊物應超過提升架的高度，防止吊物撞擊、拉、掛架體產(chǎn)生變形。運用期間架上雜物應隨時派人清除，保持清潔，以免增加架體自重。（超過作業(yè)面的護身攔立桿，最多不得高出15cm）。9）升降操作人員嚴格按程序拆、裝各部位連接件，特別是底盤托架和墻面保持20mm以上空距，不得存在任何阻力。電動提升機吊點應正確，防止起吊卡鏈、脫鉤（設脫鉤愛惜器），升降時應特別引起高度重視。發(fā)覺不正常出現(xiàn)應立刻停止啟動。五、外爬架施工技術和平安技術管理制度為保證外爬架的正常運作和施工平安，對爬架的施工技術和平安技術管理特制定以下措施：5.1施工技術（1）嚴格依據(jù)已審定的設計方案制作、安裝外爬架；（2）保證爬架所用的預留孔洞位置正確、標高一樣；本工程預留洞標高設置在板面下250，即板面標高h-0.25為預留洞中心標高（衛(wèi)生間板厚100，下降110，故設置標高為h-0.25）；但在AD座8層、20層、24層；BC座8層、16層、24層應做特別處理（因為該板200厚平梁底設置）；陽臺邊梁高度為350。（3）操作人員必需掛證上崗，并定員定崗，全部操作人員上崗前須經(jīng)培訓三天以上，方可上崗作業(yè)。（4）嚴格遵守爬架升降、操作程序，任何人不得擅自修改作業(yè)依次；（5）爬架升降，統(tǒng)一由專業(yè)工長指揮，其它人員不得越權指揮；（6）托架、鋼挑梁、拉桿、電動葫蘆必需經(jīng)物理力學試驗合格后方可用于工程；（7）電控室由專業(yè)電工固定作業(yè)，其它人員不得擅自操作；5.2平安技術管理（1）外爬架安裝前必需持有有關構件合格證書；（2）安裝完畢后須經(jīng)專職人員檢查驗收合格后方能運用；（3）建立完善的檢查驗收制度，每升、降一次均需檢查驗收并作好書面檢查記錄；（4）平安設施必需符合施工平安檢查評分標準要求；凡達不到要求者必需整改合格后才能交付運用；（5）升、降前須經(jīng)專職人員檢查完畢后方可升降；（6）升、降作業(yè)時間內(nèi)架上必需清除全部材料物資；（7）外爬架上集中荷載不允許超過2700N/m2；（8）非專業(yè)人員不準動用架上各種平安設施和平安裝置；（9）嚴禁違章指揮以及冒險蠻干。5.3機械設備修理保養(yǎng)（1）全部機械設備必需持有出廠合格證明；（2）運用前必需經(jīng)試運轉(zhuǎn)合格后方可投入現(xiàn)場運用；（3）必需設專人維護保養(yǎng)；（4）每運用一次后須即時進行維護保養(yǎng)；（5）非機械專業(yè)人員不得擅自運用機械設備；六、懸掛式整體提升腳手架計算書6.1組成整體提升架由一般腳手架、承力桁架、固定系統(tǒng)、提升系統(tǒng)、出料平臺和預留孔組成。本工程整體提升腳手架考慮17.3米高（9步半外架），6.2承力桁架計算1、上部一般腳手架的構造：（1）步距：1.8米，共8步半，則高度為15.3米，加上下部桁架及其支座2.0米，整體提升腳手架總高度為（2）立桿縱距：1.5米；立桿橫距：0.8米；2、出料平臺構造（本工程不考慮卸料平臺荷載）：（1）主體施工時，在局部承力桁架上弦處搭設一挑平臺，寬度為3米，挑出距離為1.4米，該平臺為出料平臺，該處桁架下弦之間加設水平斜撐。（2）裝飾施工時，拆除主體出料平臺，于局部腳手架的第5步和第6步處搭設一挑平臺，寬度也為3米，挑出距離為1.3米，作為裝飾施工的受料平臺，在同一片腳手架上不能有兩個挑平臺。3、在陽臺處有凸出結(jié)構500寬的空調(diào)板，該部分的腳手架立桿橫距調(diào)為0.6米，內(nèi)立桿離挑出最遠的結(jié)構面為0.1米；另外在結(jié)構四個大角結(jié)構內(nèi)縮480，故在此部分加長底盤托架以及加長起升設備工字鋼長度；4、荷載計算：（1）計算參數(shù)：①鋼管：38.4N/m②扣件：10.02N/個③鋼筋網(wǎng)片：105N/m2④鋼板網(wǎng)防護、平安網(wǎng)、踢腳板每步：80N/m⑤施工荷載主體：3000N/m2裝飾：2000N/m2⑥動荷載系數(shù)；1.4⑦超載系數(shù)（針對施工荷載）：2.0⑧鋼管強度：fy=160N/mm2⑨鋼材的彈性模量：E=2.06×105N/mm2（2）荷載計算：主體施工時，一般只有一步架的施工荷載，再加上挑平臺（出料、轉(zhuǎn)模板）的荷載，也是小于裝飾施工時三步架同時施工的荷載，因此，按裝飾架計算，設計桁架，然后復核主體施工時，承受桁架是否滿足要求。①架子、腳手板、欄板等自重（全作用于外立桿）a、鋼板網(wǎng)防護、平安網(wǎng)、踢腳板等自重W1=80×1.2=96N/mb、腳手板自重：W2=105×0.8×1.2=100.8N/m②架子自重（不含挑架）：按實計算：（步距1.8米，最長橫桿1.5米）（Ⅰ）1.5米立桿橫距架子自重（每跨考慮2米的剪刀撐桿，并含其扣件）（1.8×2+1.5×2+1.5+2）×38.4×1.1+5×10.02W3′=×1.21.5=381.38N/m（Ⅱ）0.8米立桿縱距架子自重（1.80×2+0.8×2+1.5+2）×38.4×1.1+5×10.02∴W3″=×1.20.8=626.4N/m式中1.1是考慮理論桿長和實際桿長的差異。③施工荷載，三步架同時進行裝飾施工，考慮2倍的荷載超重系數(shù)；則q=2000×0.8×1.4×2=4480N/m④每根立桿作用于兩桁架節(jié)點的軸力Ⅰ、對于內(nèi)、外立桿勻整受力的狀況：外桁架跨中節(jié)點N外=[（W2+W3′）×9+q×3]×1.5÷2+W1×9×1.5N外=[（100.8+381.38）×9+4480×3]×1.5÷2+96×9×1.5=14631(N)（9W2+3q）（1.5+0.8）+1.5×9W3′+0.8×9W3支座節(jié)點N1外=4+W1×9×（1.5+0.8）×1/2（9×100.8+3×4480）×2.3+1.5×9×381.38+7.2×626.4N1外=4+96×9×（1.5+0.8）×1/2=10554(N)b、內(nèi)桁架跨中節(jié)點N內(nèi)=N外－W1×9×1.5=13191－96×9×1.5=11895（N）支座節(jié)點N1內(nèi)=N1外－W1×9×（1.5+0.8）×1/2=10554－96×9×2.3×1/2=9560.4（N）Ⅱ、對于裝飾施工時，內(nèi)外立桿非勻整受力的狀況，此時內(nèi)立桿承受除W1之外的0.635倍荷載，而外立桿承受另外的0.365倍荷載和W1a、外桁架跨中節(jié)點：N外′=2N內(nèi)×0.365+W1×9×1.5=9979（N）支座節(jié)點：N1外′=2N1內(nèi)×0.365+W1×9×（1.5+0.8）×1/2=7973（N）b、內(nèi)桁架跨中節(jié)點：N內(nèi)′=2N內(nèi)×0.635=11895×2×0.635=15107（N）支座節(jié)點：N1內(nèi)′=2N1內(nèi)×0.635=9560.4×2×0.635=12142（N）可見，只須驗算內(nèi)桁架是否滿足要求即可。⑥計算桁架自重分解至上、下弦節(jié)點的荷載：（計算上考慮垂直剪刀撐及腹桿的重量分別由上、下弦節(jié)點各承受一半）。上弦（見圖二）（從簡干脆給出）內(nèi)桁架內(nèi)桁架GHKK′H′G′MJQQ′J′M′ABCC′B′A′DEFF′E′外桁架外桁架上弦布置下弦布置圖二上、下弦布置PA=PA′=232（N），PB=PB′=409（N）PC=PC′=272（N），PG=PG′=177（N）PH=PH′=409（N），PK=PK′=321（N）（其中，在計算立桿的軸力時，已把上弦處小橫桿，二根大橫桿（即內(nèi)、外桁架各一弦桿）以及五個扣件的重量和該處的腳手板、欄板、欄桿的重量計算進去了，因此，在此處就沒有賜予考慮）。b、下弦（見圖二）（從簡干脆給出）。下弦上也鋪鋼筋腳手板封閉，同時掛兜底平安網(wǎng)，外立桿處照舊有欄桿、欄板等荷載，同時考慮每9跨內(nèi)有3個架工對架子的升降進行操作，作為平均荷載。2.4×3×75×10÷9÷0.9=667N/m2PD=PD′=1058（N），PE=PE″=1023（N）外PF″=PF″=1258（N）；PM=PM′=1231（N），PJ=PJ′=1298（N）內(nèi)PQ=PQ′=1552（N）5、內(nèi)力計算：（1）由荷載計算可知，只需驗算裝飾施工時，內(nèi)、外立桿非勻整受力的內(nèi)桁架強度和穩(wěn)定，計算簡圖如下：N1內(nèi)(12142N內(nèi)(N內(nèi)(N內(nèi)(N內(nèi)(1內(nèi)(GPG(177)HPH(409)kPk(321)kPk′(321)HPH′(409)GPG′(177)2000MJQQJMPm(1231)PJ(1298)PQ(1552)PQ′(1552)PJ′(1298)Pm′(1231)R內(nèi)R圖三內(nèi)桁架計算簡圖內(nèi)力計算結(jié)果見下表：構件名稱長度Lmm截面積Amm2回轉(zhuǎn)半徑imaxmm長細比λ=L0/imax受壓穩(wěn)定系數(shù)Φ內(nèi)力N拉正壓負（N）應力σ=N/ΦA（N/mm2）判別式σ≤fy備注支座300489.315.78190.973-4734499.4<滿足MG2000489.315.78126.70.411-1231961.2<M1500489.315.78950.5882534688.1<M2500489.315.78158.40.283-42242305.1>超52.5%GH1500489.315.78950.58801500489.315.78950.5882534688.1<HQ2500489.315.78158.40.283-28299204.4>超2.2%HJ2000489.315.78126.70.41112986.5<HK1500489.315.78950.588-42325147<KK′1500489.315.78950.588-23315.581<QQ′1500489.315.78950.5880<KQ2000489.315.78126.70.41120561102.2QK′2500489.315.78158.40.283-31682.5228.8>超14.4%從表中可看出，上下弦斜長桿需接受雙鋼管才能滿足受力要求，主要是為把腳手架及端腹桿的力有效傳遞至支座處。（2）桿件接頭計算：①上弦，用接頭扣連接，要求一般支座處或端節(jié)間中連接。②上弦的連接可在承力架中用接頭扣連接，必需在跨中接頭時，接受焊接接頭或法蘭連接，接頭位置必需限制在端節(jié)間或其次節(jié)間，嚴禁在跨中部節(jié)間接頭。焊接和法蘭連接的接頭要按下面要求連接：a、焊接：由內(nèi)力表中選下弦最大拉力計算，單根鋼管最大拉力為：NtNt<fy=215N/mm2焊縫設計同鋼管壁厚，hf=3.5mm，每條焊縫長度Lw=80mm，為平安計，取4條計算。Nt<fyw=160N/mm2故，鋼筋L=200mm，見圖四。6.3固定系統(tǒng)的計算1、承力架的計算（立桿非勻整受力的狀況計算）（1）計算外桁架作用在承力架上的支座反力R外，計算簡圖見圖六：經(jīng)過計算，最大的支座反力為R外=32819（N）。(7973)(9979)(9979)(9979)(9979)(7973)NNNNNNP232）P409）P908）P908）P409）P232）ABCC′B′A′2000DEFF′E′D′（1058）（1023）（1258）（1258）（1023）（1058）PDPEPFPF′PE′PD′R外R外圖六外桁架內(nèi)力計算簡圖（2）承力架計算（見圖七）（3）圖中W1為承力架重，140kg，即：W1=140×10×1.2=1680（N）W2為拉桿的重量，每根按25kg計，∴W2=2×25×10×1.2=600（N）W3為連接件M1（兩個）的重量，每根ML1考慮為7kg，即W3=2×7×10×1.2=168（N）T為拉桿的拉力，T=2T1，T1為單根拉力。V′為螺栓（受剪）的反力。A、首先計算穿墻螺栓M1∵∑A=0，∴2R內(nèi)·AB+W3×（AB+0.25）+W1×L1-V′·L=02×47344×0.8+168×1.05+1680×0.61V′==54965（N）1.4∴單個穿墻承受的剪力為：V1′=V′/2=27483（N）選M30的螺栓，其有效面積Ae=561mm∴fv=V1′/Ae=27483/561=49N/mm2<fvb=130N/mm2故螺栓M30滿足要求。B、計算連接件ML1（見圖八）單根ML1在C點受到彎矩Mc=（100+50）×V1′∴Mc=4122450N·mm因此選8#槽鋼，其Wx=25300mm3；Mc/Wx=4122450/25300=163N/mm2<fy=215/mm2a、依據(jù)∑B=0，計算得Rc=39261（N）所以選M27的螺栓，其Ae=459.4mm2Rc/Ae=85.5N/mm2<fvb=130N/mm2b、復核；由于截面C穿孔減弱，計算得其凈抗拒矩Wnx=25043mm3Mc/Wnx=4122450/25043=164.6N/mm2<fy=215/mm2c、抗剪：此時，Anx=A－tw·d=1024－5×30=874mm2Rc/Anx=39261/874=44.9N/mm2<fv=125/mm2d、ML139261/(5×π×27/2)=185.2N/mm2<fce=320/mm2e、橫鋼根部的焊縫計算：hf=5,Lw=80mm（實際焊縫100mm）V1′<fyw=160N/mm2根部鋼板選用8厚，故滿足要求。h、連接件B點處的RB是由承力架上的內(nèi)橫框傳來的，和M3螺栓無關，故可按構造選用M14的螺栓。g、承力架邊框的計算：見圖七，B點處承力架承受的彎矩最大，MB=V′·BD－W3·BF=54965×500－168×250=27440500N.mm∴單根邊框承受的彎矩MB1=13720250N.mm選用[14a槽鋼，其Wx=80500mm3MB1/Wx=13720250/80500=170.4N/mm2<fy=215/mm22、拉桿計算：依據(jù)圖七，ΣY=0得2T1.sinα+V′－（2R外+W2）－2R內(nèi)－W1－W3=02×32819＋600＋2×47344+1680＋168－54965T1==59477（N）2×sin650a、因為拉桿是花籃螺栓做成的，故按螺栓計算，選?25拉桿，則是M24的螺栓，其Ae=353mm∴ft=59477/353=168.5<ftb=170N/mm2拉桿滿足要求。b、花籃螺栓花籃筋的計算，見圖九花籃筋選用20，其A=314mm2T1/2A=59477/(2×314)=94.7N/mm2<fy=215/mm2焊縫計算：焊縫如圖九示，為平安計，取單面焊縫計算，其有效長度為Lw=60mm∴fy=T1/(2×0.7hf×Lw)=59477/(2×0.7×6×60)=118<ffw=160N/mm2c、拉桿上節(jié)計算：見圖十（一），焊縫hf=8mm，Lw=80mm可見，其Lw=80mm∴fy=T1/（2×0.7hf×Lw）=59477/（2×0.7×8×80）=66.4<ffw=160N/mm2由于B3板較厚，可不必驗算其螺栓孔處的擠壓應力，且其抗剪強度是明顯滿足的（100寬的板）。d、拉桿下節(jié)計算：（從簡）干脆用螺栓把下節(jié)接點板B8固定于承力架邊框槽鋼腹板上，螺栓為2M24，連接板B8為10厚。e、穿墻螺栓（受剪、拉）計算：選M30螺栓，其Ae=560.6mm2同時√（）2+（）2=√（）2+（）2=0.785M30螺栓滿足要求。f、結(jié)構邊梁的驗算：由以上計算可知，承力拉桿受力為T1=59477N，有兩根穿墻螺栓擔當拉力TS總=T1COS650=25136N，單根穿墻螺栓受拉力為TS=12568N，即結(jié)構邊梁所受的拉力為12.57KN；螺栓承受的剪力為Tτ總=T1sin650=53904N，單根穿墻螺栓承受剪力為Tτ=26952.2N，即結(jié)構邊梁所受的剪力為27KN；依據(jù)爬架平面圖可知：在1~6軸線交B軸線、1、6軸線交G軸線處（A座）；在8~13軸線交B軸線、8~13軸線交G軸線處（B座）；在18~23軸線交B軸線、18~23軸線交G軸線處（C座）；在25~30軸線交B軸線、25、30軸線交G軸線處（D座）等受力最不利。①邊梁側(cè)向受拉計算簡圖見附圖；②由圖紙查詢可知：邊梁L8：200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；邊梁L7：200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；懸挑邊梁XL1：200×350，配筋為4202/2；316，箍筋為10@100(2)；砼強度等級最低等級為C30；懸挑梁：200×350，配筋為325；314，箍筋為8@100(2)；砼強度等級最低等級為C30；③梁側(cè)面受力計算1）L8計算：由簡圖一計算得：RA1=18.38KNRB1=14.36KNMC1=28.72KN.mMD1=29.37KN.m由簡圖二計算得：RA2=18.38KNRB2=14.36KNMC2=24.02KN.mMD2=26.24KN.m∴Mmax=MD1=29.37KN.mfc=14.3N/mm2h0=200-35=165mmb=3α1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=29.37×106÷（1.0×14.3×350×1652）=0.216<0.518ξ=1-√1-2αs=0.246<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.246)=0.856∴AS=M/fyγsh0=29.37×106÷（340×0.856×165）=611mm現(xiàn)場配筋：114+114，AS實際=153.9+153.9=307.8mm2＜∴梁L8側(cè)面配筋不能滿足受力要求；須要加配筋為：611-308=303mm2，即梁L8側(cè)面需加筋120（314.2mm22）梁L7計算由簡圖三計算得：RA3=28.88KNRB3=28.88KNMC3=ME3=19.79KN.mMD3=MF3M中3=24.74KN.m∴Mmax=M中=24.74KN.mfc=14.3N/mm2h0=200-35=165mmb=350mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=24.74×106÷（1.0×14.3×350×1652）=0.182<0.518ξ=1-√1-2αs=0.202<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.202)=0.886∴AS=M/fyγsh0=24.74×106÷（340×0.886×165）=498mm現(xiàn)場配筋：114+114，AS實際=153.9+153.9=307.8mm2＜∴梁L7側(cè)面配筋不能滿足受力要求；須要加配筋為：498-308=190mm2，即梁L7側(cè)面需加筋116（201.1mm3）懸挑梁XL1計算（配筋為4202/2；316，箍筋為10@100(2)；砼強度等級最低等級為C30）；由簡圖四計算得：R04=28.11KNM04MA4=12.4KN.mMB4=0.265KN.m由簡圖五計算得：R05=28.11KNM05MC5=4.2KN.mMD5=0.632KN.m∴Mmax=M04=M05=20.75KN.mfc=14.3N/mm2h0=200-60=140mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=20.75×106÷（1.0×14.3×350×1402）=0.212<0.518ξ=1-√1-2αs=0.241<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.241)=0.86∴AS=M/fyγsh0=20.75×106÷（340×0.86×140）=506.9mm現(xiàn)場配筋：220+116，AS實際=628+201.1=829.1mm2＞∴懸挑配筋能滿足受力要求。④邊梁正面受彎計算簡圖見附圖。②由圖紙查詢可知：邊梁L8：200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；邊梁L7：200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；懸挑邊梁XL1：200×350，配筋為4202/2；316，箍筋為10@100(2)；砼強度等級最低等級為C30；懸挑梁：200×350，配筋為325；314，箍筋為8@100(2)；砼強度等級最低等級為C30；③梁正面受彎計算1）L8計算（200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；）：由簡圖一計算得：RA1=35.12KNRB1=26.48KNMC1=57.17KN.mMD1=58.4KN.m由簡圖二計算得：RA2=35.12KNRB2=26.48KNMC2=47.45KN.mMD2=51.64KN.m∴Mmax=MD1=58.4KN.mfc=14.3N/mm2h0=350-35=315mmb=α1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=58.4×106÷（1.0×14.3×200×3152）=0.206<0.518ξ=1-√1-2αs=0.233<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.233)=0.865∴AS=M/fyγsh0=58.4×106÷（340×0.865×315）=630mm現(xiàn)場配筋：314，AS實際=153.9×3=461.7mm2＜∴梁L8正面配筋不能滿足受力要求；須要加配筋為：630-461.7=168.3mm2，即梁L8正面需加筋116（201.1mm2）梁L7計算（200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；）由簡圖三計算得：RA3=57.74KNRB3=57.74KNMC3=ME3=23KN.mMD3=MF3=47.86KN.mM中3=48.55KN.m由簡圖四計算得：RA4=57.74KNRB4=57.74KNMC4=ME4=40KN.mMD4=MF4M中4∴Mmax=M中4=48.55KN.mfc=14.3N/mm2h0=350-35=315mmb=α1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=48.55×106÷（1.0×14.3×200×3152）=0.171<0.518ξ=1-√1-2αs=0.189<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.189)=0.894∴AS=M/fyγsh0=48.55×106÷（340×0.894×315）=507.1mm現(xiàn)場配筋：314，AS實際=153.9×3=461.7mm2＜∴梁L7正面配筋不能滿足受力要求；須要加配筋為：507.1-461.7=45.4mm2，即梁L7正面需加筋112（113.1mm3）懸挑梁XL1計算（200×350，配筋為4202/2；316，箍筋為10@100(2)；砼強度等級最低等級為C30）；由簡圖五計算得：R05=56.975KNM05=41.68KN.mMA5=24.67KN.mMB5由簡圖六計算得：R06=56.975KNM06=41.68KN.mMC6=7.81KN.mMD6∴Mmax=M05=M06=41.68KN.mfc=14.3N/mm2h0=350-60=290mmb=α1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=41.68×106÷（1.0×14.3×200×2902）=0.173<0.518ξ=1-√1-2αs=0.191<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.191)=0.893∴AS=M/fyγsh0=41.68×106÷（340×0.893×290）=473.4mm現(xiàn)場配筋：220，AS實際=628mm2＞∴懸挑配筋能滿足受力要求。依據(jù)現(xiàn)場施工狀況，當爬架作用于結(jié)構時，砼強度等級未達到設計要求，考慮施工的誤差，在爬架預留洞兩邊各加三個加密箍筋。6.4提升系統(tǒng)的計算1、單元整體提升腳手架的自重，在1~2軸線交B軸線、5~6軸線交B軸線、8~9軸線交B軸線、12~13軸線交B軸線、12~13軸線交G軸線、18~19軸線交B軸線、22~23軸線交B軸線、18~19軸線交G軸線、25~26軸線交B軸線、29~30軸線交B軸線處爬架受力進行計算，爬架長6.07米，高17.3米，活荷載(三步裝修架荷載R內(nèi)=21.87KNR外=16.41KN∵ΣY=0∴T=2（R內(nèi)+R外）+W1+W2+W3=2（21.87+16.41）+1.68+0.6+0.168=80.52KN∵ΣA=0W1.AO+2R內(nèi).AB+W3.AF－T.x=01680×0.56＋2×21870×0.8＋168×1.05x==0.45(m）805202、吊架的計算經(jīng)過上面的計算，取吊中距A點0.45（1）吊鉤計算：a、抗拉：選用?20的鋼筋，A=314mm2故選用?22平安。b、和連接板B4的焊縫計算：取hf=6∴ff=c、四根吊桿上螺栓計算及吊桿等計算。通過計算（依據(jù)構造）可知：θ=16.26o,β=30o每根吊桿所受的力為T2=T/4cosθT2=80520/（4×cos16.260）=20969（N）接受?16園鋼作吊桿，其A=201mm2∴螺栓選用M16的螺栓，其Ae=156.7mm2∴fv=和連接板B5的焊縫計算，取hf=6，Lw′=100實際Lw=80mm∴ff=吊桿下節(jié)和連接板B6的焊縫計算同上，用連接板B6也接受2M16的螺栓連接在承力架框槽鋼的腹板上，從而把承力架和吊架連接成整體。3、支掛電動葫蘆的挑架及升降拉桿（懸掛拉桿）：（1）吊鉤穿過下翼緣的孔焊于腹板上，吊鉤直徑及腹板的焊縫同吊架吊鉤。（2）連接板B7計算∵ΣY=0∴T3.sinθ－T=0T3b、B7連接板的抗剪強度和擠壓應力，擠壓應力c、連接板B7和16號工字鋼的焊接計算（受剪、受拉）接受h4=6,Lw′=120，實際Lw=100（雙面焊）T3.cosθ′88844×cos65ofτ===44.70.7hf.2·Lw0.7×6×2×100T3.sinθ′88844×sin65oft==0.7hf.2·Lw0.7×6×2×100=95.8在全應力下：√ft2+1.5fτ2=√95.82＋1.5×44.72=110.3a、拉桿主筋：接受?25鋼筋，承受1/2T3b、花籃螺栓的花籃筋接受?16鋼筋，和螺帽的焊接為雙面焊，h4=6,Lw=80c、上節(jié)連接板同承力拉桿形成，板厚改為10厚。d、拉桿下節(jié)構造見圖十三（計算簡略）。e、拉桿上節(jié)處穿墻螺栓（受剪、受拉）；選用M24的螺栓，其Ae=352.5mmT3sinθ/288844×sin650/2τ==Ae352.5=114.2T3cosθ/288844×cos650/2∴σt===53.3N/mm2<ftb=170/mm2Ae352.5同時√（）2+（）2=√（）2+（）2=0.93故滿足。f、結(jié)構邊梁的驗算：由以上計算可知，承力拉桿受力為T3=88844N，有兩根穿墻螺栓擔當拉力Tσ總=T3COS650=37547N，單根穿墻螺栓受力為Tσ=18773.5N，即結(jié)構邊梁所受的拉力為18.8KN；螺栓承受的剪力為Tτ總=T3sin650=80520N，單根穿墻螺栓承受剪力為Tτ=40260N，即結(jié)構邊梁所受的剪力為40.26KN；依據(jù)爬架平面圖可知，在1~2軸線交B軸線、5~6軸線交B軸線、8~9軸線交B軸線、12~13軸線交B軸線、12~13軸線交G軸線、18~19軸線交B軸線、22~23軸線交B軸線、18~19軸線交G軸線、25~26軸線交B軸線、29~30軸線交B軸線處受力最不利。①由圖紙查詢可知：邊梁L8：200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；邊梁L7：200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；懸挑邊梁XL1：200×350，配筋為4202/2；316，箍筋為10@100(2)；砼強度等級最低等級為C30；懸挑梁：200×350，配筋為325；314，箍筋為8@100(2)；砼強度等級最低等級為C30；②梁側(cè)面受力計算1）L8計算：由簡圖一計算得：RA1=21.81KNRB1=15.79KNMC1=37.08KN.mMD1=37.82KN.m由簡圖二計算得：RA2=21.81KNRB2=15.79KNMC2=30.53KN.mMD2=33.08KN.m∴Mmax=MD1=37.82KN.mfc=14.3N/mm2h0=200-35=165mmb=350mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=37.82×106÷（1.0×14.3×350×1652）=0.277<0.518ξ=1-√1-2αs=0.332<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.332)=0.79∴AS=M/fyγsh0=37.82×106÷（340×0.79×165）=853.4mm現(xiàn)場配筋：114+114，AS實際=153.9+153.9=307.8mm2∴梁L8側(cè)面配筋不能滿足受力要求；須要加配筋為：853.4-308=545.4mm2，即梁L8側(cè)面需加筋220（628mm2）梁L7計算由簡圖三計算得：RA3=37.6KNRB3=37.6KNMC3=ME3=26.32KN.mMD3=MF3=31.02KN.m由簡圖四計算得：RA4=37.6KNRB4=37.6KNMC4=ME4=15.04KN.mMD4=MF4=31.02KN.m∴Mmax=MD3=MD4=31.02KN.mfc=14.3N/mm2h0=200-35=165mmb=350mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=31.02×106÷（1.0×14.3×350×1652）=0.228<0.518ξ=1-√1-2αs=0.262<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.262)=0.845∴AS=M/fyγsh0=31.02×106÷（340×0.845×165）=654.4mm現(xiàn)場配筋：114+114，AS實際=153.9+153.9=307.8mm2∴梁L7側(cè)面配筋不能滿足受力要求；須要加配筋為：654.4-308=364.4mm2，即梁L7側(cè)面需加筋122（380.1mm3）懸挑梁XL1計算（配筋為4202/2；316，箍筋為10@100(2)；砼強度等級最低等級為C30）；由簡圖五計算得：R05=37.6KNM05=27.26KN.mMA5=15.98KN.mMB5=0KN.m由簡圖六計算得：R06=37.6KNM06=27.26KN.mMC6=4.7KN.mMD6=0KN.m∴Mmax=M05=M06=27.26KN.mfc=14.3N/mm2h0=200-60=140mmb=350mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=27.26×106÷（1.0×14.3×350×1402）=0.278<0.518ξ=1-√1-2αs=0.334<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.334)=0.788∴AS=M/fyγsh0=27.26×106÷（340×0.788×140）=726.8mm現(xiàn)場配筋：220+116，AS實際=628+201.1=829.1mm2＞∴懸挑配筋能滿足受力要求。③梁正面受彎計算1）L8計算（200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；）：由簡圖一計算得：RA1=50.5KNRB1=37.62KNMC1=83.32KN.mMD1=85.08KN.m由簡圖二計算得：RA2=50.5KNRB2=37.62KNMC2=68.99KN.mMD2=74.97KN.m∴Mmax=MD1=85.08KN.mfc=14.3N/mm2h0=350-35=315mmb=200mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=85.08×106÷（1.0×14.3×200×3152）=0.3<0.518ξ=1-√1-2αs=0.368<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.368)=0.76∴AS=M/fyγsh0=85.08×106÷（340×0.76×315）=1045.3mm現(xiàn)場配筋：314，AS實際=153.9×3=461.7mm2＜∴梁L8正面配筋不能滿足受力要求；須要加配筋為：1045.3-461.7=583.6mm2，即梁L8底面需加筋220（628mm2）梁L7計算（200×350，配筋為314；314，箍筋為8@200(2)；砼強度等級最低等級為C30；）由簡圖三計算得：RA3=84.26KNRB3=84.26KNMC3=ME3=33.56KN.mMD3=MF3=69.74KN.mM中3=70.43KN.m由簡圖四計算得：RA4=84.26KNRB4=84.26KNMC4=ME4=58.55KN.mMD4=MF4=69.19KN.mM中4=70.43KN.m∴Mmax=M中3=M中4=70.43KN.mfc=14.3N/mm2h0=350-35=315mmb=200mmα1=1.0β1=0.8∴αs=M/α1fcbh02=70.43×106÷（1.0×14.3×200×3152）=0.248<0.518ξ=1-√1-2αs=0.29<0.518γs=0.5(1+√1-2ξ)=0.5(1+√1-2×0.29)=0.824∴AS=M/fyγsh0=70.43×106÷（340×0.824×315）=798.1mm現(xiàn)場配筋：314，AS實際=153.9×3=461.7mm2＜∴梁L7正面配筋不能滿足受力要求；須要加配筋為：798.1-461.7=336.4mm2，即梁L7正面需加筋122（380.1mm3）懸挑梁XL1計算（200×350，配筋為4202/2；316，箍筋為10@100(2)；砼強度等級最低等級為C30）；由簡圖五計算得：R05