高支模板施工方案

目錄第一部分編制說明及依照1一、編制說明1二、編制依照1第二部分工程大體1第三部分施工準(zhǔn)備1一、技術(shù)準(zhǔn)備1二、資料準(zhǔn)備2三、機具準(zhǔn)備2第四部分模板安裝施工方案2一、模板施工流程及基本要求2二、梁板頂板模板3三、鋼管排架4四、梁板明細4五、砼澆筑次序4第五部分模板拆掉施工方案5一、模板拆掉施工流程5二、側(cè)模拆掉方案5三、梁板底模拆掉方案5第六部分模板施工質(zhì)量控制5一、安裝技術(shù)要求5二、模板施工質(zhì)量預(yù)控措施6三、模板安裝贊同誤差6四、模板施工質(zhì)量控制重點7第七部分模板施工安全技術(shù)要求7一、模板安裝安全技術(shù)7二、模板拆掉安全技術(shù)8三、其余8第八部分模板設(shè)計計算書9精選文檔第一部分編制說明及依照一、編制說明混凝土結(jié)構(gòu)的模板工程，是混凝土構(gòu)件的一個重要構(gòu)成部分。當(dāng)前，現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)約占90%，而模板工程的造價約占鋼筋混凝土工程總造價的30%，總用工量的50%，所以合理而先進的模板技術(shù)，關(guān)于工程質(zhì)量、安全、降低成本，實現(xiàn)文明施工擁有重要意義。二、編制依照①施工圖紙；②建設(shè)工程質(zhì)量管理條例；③砼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量查收規(guī)范（GB50204-2002）；④建筑工程施工質(zhì)量查收一致標(biāo)準(zhǔn)（GB50300-2001）；⑤砼結(jié)構(gòu)施工平面整體表示方法制圖規(guī)則和結(jié)構(gòu)詳圖(04G101-3、-4，03G101-1、-2，03G329-1)等。第二部分工程大體本工程為新華國際金融廣場，位于合肥市潛山路與皖河支路交口東南側(cè)。建設(shè)單位為：安徽新華房地產(chǎn)有限企業(yè)，設(shè)計單位為：上海現(xiàn)代建筑設(shè)計有限企業(yè)，勘探單位為：安徽省建設(shè)工程勘探設(shè)計院，監(jiān)理單位為：安徽省恒信工程監(jiān)理有限責(zé)任企業(yè)，施工單位為：南通市第七建筑安裝工程有限企業(yè)。本工程地下兩層，層高為：-2層3.9米、-1層4.2米。建筑面積為：49826.3㎡；地上二十五層，層高為：1層6米、2～3層為4.8米、4層為4.5米、5～25層為3.8米。建筑面積約為：150000㎡。室內(nèi)地坪標(biāo)高±0.000相當(dāng)于吳淞高程：45.4米。因A樓A-A～A-C/3～6軸、B樓F～G/1～4軸、C樓C-D～C-F/3～6軸處在二層無結(jié)構(gòu)板，三層結(jié)構(gòu)支模高度達到10.73米，故需獨自編制本方案指導(dǎo)施工。高支模處梁截面分別為：300×800、400×700、400×800、600×800、800×800、500×1200、600×1200、700×1200；現(xiàn)澆板厚為：A、C樓板厚120mm，B樓板厚150mm。第三部分施工準(zhǔn)備一、技術(shù)準(zhǔn)備熟習(xí)圖紙，仔細審查圖紙的細部尺寸并進行放樣工作。編制模板工程施工方案，編制詳盡的模板配板圖。進行模板工程施工技術(shù)交底。.精選文檔二、資料準(zhǔn)備依據(jù)圖紙及施工方案要求，確立模板板材及數(shù)目、鋼管、扣件、木方、間隔劑等資料需用數(shù)目及各項資料的進場計劃,及時依照施工進度計劃組織進場。模板配置表序號結(jié)構(gòu)部位模板選型序號結(jié)構(gòu)部位模板選型1獨立柱定型多層板6圓、弧型多層板2平板多層板7樓梯多層板3梁多層板84剪力墻定型多層板95電梯井筒定型多層板10三、機具準(zhǔn)備機具及工具表名稱規(guī)格功率數(shù)目錘子重量0.25\0.5KG100把梅花扳手17-19\22-24150把圓盤鋸MJ—1063KW2臺平刨MB—5033KW2臺手電鉆10把臺鉆VV508S520W2把手提電鋸M—651A1.05KW2臺手提電刨0.45KW2臺壓刨MB10657.5KW2臺砂輪切割機配套2臺第四部分模板安裝施工方案一、模板施工流程及基本要求模板工程是施工質(zhì)量控制的重點工序，所以模板工序開始前第一一定進行模板翻樣，依據(jù)平面結(jié)構(gòu)模板各細部尺寸計算每塊模板的長度、寬度或高度，依照先立的后.精選文檔拆，后立的先拆的原則進行細部模板尺寸拼裝。模板工程施工工藝流程控制程序按施工圖制作模板→拼裝柱墻模板→搭設(shè)鋼管支撐架→測放梁、板底標(biāo)高→鋪設(shè)梁底模板→支設(shè)梁側(cè)?！佋O(shè)平板模板→改正柱墻模板→加固柱墻模板→檢查加固梁、板模板→復(fù)核梁板標(biāo)高→下道工序模板及其支撐系統(tǒng)應(yīng)符合以下規(guī)定：①、保證工程結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分形狀尺寸和相互地點的正確。施工過程中應(yīng)隨時復(fù)核軸線地點幾何尺寸及標(biāo)高等，施工完后應(yīng)再次全面復(fù)核，關(guān)于因其余工種施工和施工荷載作用而致模板變形、移位的在澆筑混凝土前應(yīng)進行校核。②、柱、墻采納多層板制成定型模板，多層板外側(cè)用不超出250mm間距的木龍骨加固，外側(cè)設(shè)不大于400mm鋼管豎向支撐，同時設(shè)鋼管斜支撐。③、結(jié)構(gòu)簡單，裝卸方便，并便于鋼筋的綁扎和安裝，符合混凝土的澆筑及保養(yǎng)等工藝要求。④、模板制作拼縫應(yīng)嚴(yán)實，不得漏漿。⑤、模板施工時一定注意預(yù)埋件及預(yù)留洞，預(yù)留插筋的留設(shè)，不得遺漏，且預(yù)埋件、預(yù)留洞模板一定安裝堅固，預(yù)留插筋固定堅固，地點正確。⑥、模板運輸、安裝時應(yīng)輕拿輕放，不得碰撞已安裝成型模板，不得碰撞已綁扎成型鋼筋以致移位。⑦、建筑施工中應(yīng)特別注不測墻、柱垂直度的控制，每道工序完成后均進行仔細仔細的尺寸、垂直度復(fù)核。外側(cè)部分應(yīng)拉通長調(diào)直并與下部結(jié)構(gòu)順接不可以引成出入的止口。二、梁板頂板模板板：搭設(shè)腳手架→主龍骨→次龍骨→柱頭模板龍骨→柱頭模板、頂板模板→拼裝→頂板內(nèi)、外墻柱頭模扳龍骨→模扳調(diào)整查收→進行下道工序。梁：搭設(shè)和調(diào)平模扳支架（包含安裝水平拉桿和剪力撐）→按標(biāo)高鋪設(shè)梁底?！€找直→綁扎梁鋼筋→安裝墊塊→安裝梁雙側(cè)模扳→調(diào)整模扳。頂板采納18mm厚多層板面板，支撐采納滿堂鋼管腳手架支撐系統(tǒng)，鋼管立桿頂端設(shè)有水平鋼管。頂板次龍骨采納50×100mm木方，間距為300-350mm。腳手架立.精選文檔桿間距800mm，施工時在高度方向設(shè)置水平鋼管,第1道掃地桿距地為200mm，中間間距為1500mm,上一道在梁底板或平板底板混凝土面向下50~100mm地點。現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板，當(dāng)跨度等于或大于4m時模板應(yīng)起拱，起拱高度為全跨長度的1/1000-3/1000。梁側(cè)板模板，也采納多層板模板。支撐系統(tǒng)采納滿堂鋼管排架鋪以木龍骨。主龍骨間距為500mm，次龍骨間距為400mm。梁高大于500mm的，中間另加Φ14穿墻螺桿加固。水平間距為700-800mm，垂直間距按梁高大小確立，控制在≤400mm內(nèi)。三、鋼管排架鋼管排架設(shè)掃地桿一道、距地200mm，梁板底板下50~100mm一道，中間步距為1.5m，豎管橫向和縱向間距均按梁800mm、板800mm搭設(shè)。鋼管排架一定與框架柱連結(jié)抱緊，以保證鋼管排架的整體性。且在最外頭排架縱管上向排架內(nèi)再加斜向剪刀撐加固，并設(shè)置三道水平剪刀撐。（詳見支撐架平面部署圖）四、梁板明細梁、板明細表序號結(jié)構(gòu)部位規(guī)格（mm）立桿間距（m）備注1梁300×800梁雙側(cè)0.9，梁跨度方向0.8安全計算按400×8002梁×梁雙側(cè)，梁跨度方向0.8安全計算按400×8004007000.93梁400×800梁雙側(cè)0.9，梁跨度方向0.8安全計算見計算書4梁600×800梁雙側(cè)1.1，梁跨度方向0.8安全計算見計算書5梁800×800梁雙側(cè)1.3，梁跨度方向0.8安全計算見計算書6梁×，梁跨度方向0.8安全計算按700×12005001200梁雙側(cè)17梁600×1200梁雙側(cè)1.1，梁跨度方向0.8安全計算按700×12008梁×梁雙側(cè)1.1，梁跨度方向0.8安全計算按700×120070012009板120縱向、橫向均為0.8安全計算按150板10板150縱向、橫向均為0.8安全計算見計算書五、砼澆筑次序砼澆筑時應(yīng)按先澆筑豎向構(gòu)件再澆筑水平構(gòu)件、先澆筑非高支模地區(qū)再澆筑高支.精選文檔模地區(qū)的次序進行澆筑。第五部分模板拆掉施工方案一、模板拆掉施工流程拆模時要依照先立后拆，后立先拆的整體次序進行。拆模時不得硬撬硬挖，免得傷害混凝土表面。拆下的模板應(yīng)及時清理修正，并鏟除澆搗時留在模板表面的殘漿，經(jīng)鏟除殘漿和整理后的模板表面一定均勻滿涂間隔劑?，F(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的模板及其支架拆掉時的混凝土強度，應(yīng)符合設(shè)計要乞降施工規(guī)定，且一定經(jīng)過早先書面申請并獲取贊同拆模的指令后方可進行，任何人不得擅自任意拆掉模板。二、側(cè)模拆掉方案包含柱模板、梁側(cè)模、結(jié)構(gòu)柱、圈梁側(cè)模等。在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆掉模板而受破壞后且不粘模，方可拆掉。聯(lián)合水泥廠P.O42.5#水泥或P.O32.5#水泥的初凝和終凝時間，和現(xiàn)行施工溫度，側(cè)模在混凝土澆筑完成24小時后保證混凝土表面成型質(zhì)量的狀況下，可安排施工人員施工。但應(yīng)注意的是：拆掉側(cè)模時，不得影響和拆掉任何其支撐零件，全部穿墻對拉螺桿可安排在12小時后及時抽除，但不需影響其余支撐桿件，特別是梁、板底板模板的垂直支撐。三、梁板底模拆掉方案按現(xiàn)行施工驗規(guī)范，拆掉梁板底模的混凝土的拆模強度需達設(shè)計及施工規(guī)范要求，且一定經(jīng)過拆模申請，在拆模申請中一定附混凝土同條件保養(yǎng)拆模試塊強度報告。梁板底板凈跨度小于8m的，混凝土強度一定達到設(shè)計強度的75%以上，且一定經(jīng)過拆模申請，在拆模申請中一定附混凝土同條件保養(yǎng)拆模試塊強度報告。懸挑梁板、梁板底板凈跨度大于8m的，底板支撐拆掉一定在混凝土強度達到100%后或達28天后可拆掉。第六部分模板施工質(zhì)量控制一、安裝技術(shù)要求墻：安裝墻體模板前，要對墻體接茬處鑿毛辦理，用空壓機除掉墻體內(nèi)的雜質(zhì)，.精選文檔做好丈量放線工作。為防范墻體模板根部出現(xiàn)爛根現(xiàn)象，墻模安裝前，在底板上依據(jù)放線尺寸貼海綿條，做到平坦、正確、粘結(jié)堅固并注意穿墻桿的質(zhì)量。梁：按要求起拱并注意梁的雙側(cè)包住底模，下邊龍骨包住側(cè)模。扳：宜以每個單元從四周先用陰角模扳與墻、梁模板連結(jié)，而后向中央鋪設(shè)。中間起拱，四周不起拱。柱：板塊與板塊豎向接縫辦理，做成企口式拼接，而后加柱箍、支撐系統(tǒng)將柱固定。二、模板施工質(zhì)量預(yù)控措施按標(biāo)高及所彈柱、墻地點線，模板應(yīng)采納1：2.5水泥沙漿找平柱、墻邊外框（50寬）。結(jié)構(gòu)平面離柱、墻角100mm左右柱主筋點焊“井”字型Φ10定位鋼筋。分片安裝柱、墻模，Ф48鋼管抱箍，并校核模板地點及垂直度，即在平面上分別彈出柱中心線，每片模板上下分別彈出垂直中心線，安裝模板時，中心線相互重合，混凝土澆筑完成后，按其中心線校核。異型柱除采納柱箍、鋼管支撐處設(shè)有對拉螺栓拉結(jié)鋼筋，以增大柱模的剛度和整體性。為保證主、次梁在柱端地點的精準(zhǔn)性和陰角順直。建筑施工中應(yīng)特別注不測墻、柱垂直度的控制，每道工序完成后均進行仔細仔細的尺寸、垂直度復(fù)核。外側(cè)部分應(yīng)拉通長調(diào)直并與下部結(jié)構(gòu)順接不可以行成出入的企口。三、模板安裝贊同誤差項目贊同誤差（mm）檢驗方法軸線地點5鋼尺檢查底模上表面標(biāo)高±5水平儀或拉線截面內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5mm6經(jīng)緯儀或吊線大于5mm8經(jīng)緯儀或吊線相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平坦度52m靠尺和塞尺.精選文檔四、模板施工質(zhì)量控制重點模板支撐一定穩(wěn)固，保證幾何形狀和強度、剛度及穩(wěn)固性，拼縫須嚴(yán)實，保證混凝土澆筑振搗時不出現(xiàn)漏漿現(xiàn)象。施工過程隨時復(fù)核軸線地點，幾何尺寸及標(biāo)高等，施工完后一定再次全面復(fù)核。施工時一定注意預(yù)埋件及預(yù)留洞口不得遺漏且安裝堅固，地點正確，有防范位移變形的靠譜措施。安裝模板時應(yīng)輕拿輕放，不得碰壞已安裝的模板，以防模板變形?；炷林酝饨?、桁、梁及其余位于兩平面間之接縫處有斜角者，均須依照設(shè)計圖樣所示型式，預(yù)釘線腳于模板內(nèi)。支梁模起拱按設(shè)計和規(guī)范要求以防下?lián)?，墻柱模板支完后一定校訂，以防偏位扭歪，傾斜度誤差不大于1/1000層高。澆筑混凝土前，重點檢查模板軸線，支撐的剛度和穩(wěn)固性，達到拼縫嚴(yán)實、平坦，板縫不超出2mm，陰角模板到位正確等要求。拆掉模板須在保證建筑物之絕對安全后始可拆掉。拆模強度依據(jù)同條件保養(yǎng)下試塊強度值來確立。任何梁板底板拆掉前其混凝土成型強度不得低于設(shè)計強度的75%，懸挑結(jié)構(gòu)一定達到設(shè)計強度的100%，并加設(shè)暫時支撐。柱、墻、梁側(cè)模拆掉時其強度須達到1.5MPa且不破壞混凝土成型表面方可拆模。任何一個部位的模板和支撐拆掉一定經(jīng)現(xiàn)場工種負責(zé)人，施工員，質(zhì)檢員查收贊同后方可拆掉。禁止擅自拆掉模板和支撐。拆模時不得硬撬，免得破壞混凝土表面，拆下的模板均應(yīng)進行清理修整并涂刷脫模油?；炷羶?nèi)因為模板筋所留之孔隙，應(yīng)使用相等于混凝土成份之水泥沙漿加以填實，孔隙穿通墻身者，應(yīng)使用合適之工具將水泥沙漿自內(nèi)面壓向外墻面，使用合適板料在外墻面堵住，以求孔隙完成全填實。第七部分模板施工安全技術(shù)要求一、模板安裝安全技術(shù)模板支撐不得使用腐敗、扭裂、劈裂的資料。頂撐要垂直、底部平坦堅固，并加墊木。木楔要釘牢，并用橫順拉桿和剪刀撐拉結(jié)堅固。安裝模板應(yīng)按工序進行，當(dāng)模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業(yè)。禁止利.精選文檔用拉桿、支撐登攀上落。支模時，支撐、拉桿禁止連結(jié)在門窗、腳手架或其余不堅固的物品上。在混凝土灌溉過程中，要有專人檢查，發(fā)現(xiàn)變形、松動等現(xiàn)象，要及時加固和維修，防范塌模傷人。安裝柱、梁模板應(yīng)設(shè)暫時工作臺，不得站在柱模上操作和在梁底模板上行走。安裝樓面模板遇有預(yù)留洞口的地方，應(yīng)作暫時關(guān)閉，以防誤踏和墜物傷人。裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板、鋼模板等，應(yīng)拿起堆放安妥，以防事故發(fā)生。在通道地段，安裝模板的斜撐及橫撐水一定伸出通道時，應(yīng)先考慮通道經(jīng)過行人或車輛時所需要的高度?？⒐ず?，不得留下松動和懸掛的模板枋料等。二、模板拆掉安全技術(shù)拆掉模板一定經(jīng)施工負責(zé)人贊同，方可拆掉。操作人員一定戴好安全帽。操作時應(yīng)按次次分段進行，超出4m以上高度，不一樣意讓模板枋料自由落下。禁止猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒。拆掉模板前，應(yīng)將下方全部預(yù)留洞口及建筑物四周用木板或安全網(wǎng)作防范圍蔽，防范模板機料墜落傷人。拆掉模板過程中，應(yīng)建立施工作業(yè)區(qū)向外15m以上設(shè)置戒備線，并設(shè)專人及時檢查，防范施工人員或其余人員任意湊近。拆卸的模板、支撐桿件與零配件由施工人員傳接并分類堆放在場所上，若在樓層間翻用，一定用吊車垂直、水平運輸，塔吊運輸須經(jīng)專人指揮。三、其余本工程梁板模板安裝拆掉均在2m的高空作業(yè)，作業(yè)時均應(yīng)系好安全帶，帶好安全帽，扣好安全帽帶。安裝模板、拆模時鋼管、扣件、模板、螺桿、螺母等均不得任意亂拋亂扔，嚴(yán)防吊物傷人。安裝二層或以上的外頭柱、梁模板，應(yīng)先搭設(shè)腳手架或掛好安全網(wǎng)。支模、拆模、搭設(shè)排架用的扳手等小型工具，應(yīng)裝人工具袋內(nèi)，并應(yīng)系牢，防范任意掉落傷人。.精選文檔采納塔吊吊模板、鋼管時，吊點的設(shè)置應(yīng)規(guī)范、均衡。禁止超載，工種負責(zé)人、安全員現(xiàn)場督查。二人抬運模板時，要相互當(dāng)合，共同工作。傳遞模板、工具應(yīng)用運輸工具或繩索綁扎堅固后起落，不得亂扔。在雷雨季節(jié)應(yīng)盡量防范搭設(shè)和拆掉鋼管腳手，若安裝模板應(yīng)穿好防滑鞋，并應(yīng)有防觸電措施。第八部分模板設(shè)計計算書400×800梁模板(扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，依據(jù)有關(guān)文件建議，假如僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不可以獲取完整保證。為此計算中還參照了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中的部分內(nèi)容。梁段:L3。.精選文檔.精選文檔一、參數(shù)信息1.模板支撐及結(jié)構(gòu)參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.40；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：150.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.20；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.80；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：10.90；梁雙側(cè)立桿間距(m)：0.90；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增添承重立桿根數(shù)：1；采納的鋼管種類為Φ48×3；立桿承重連結(jié)方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)狀況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù).精選文檔新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；22施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)：17.8；22振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m)：4.0；3.資料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：木面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)目：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離挨次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞資料：圓鋼管；直徑(mm)：100.00；壁厚(mm)：5.00；主楞歸并根數(shù)：2；次楞資料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞歸并根數(shù)：2；二、梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按以下公式計算，并取其中的較小值:.精選文檔F=0.22γt1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算地點處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板依照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算資料抗彎強度驗算公式以下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵擋矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；.精選文檔--面板的曲折應(yīng)力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；依照均布活荷載最不利部署下的三跨連續(xù)梁計算：22M=0.1q1l+0.117q2l其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包含：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；計算跨度:l=(800-150)/(4-1)=216.67mm；面板的最大彎矩M=0.1×10.709×[(800-150)/(4-1)]2+0.117×2.8×[(800-150)/(4-1)]2=6.5710×4N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×[(800-150)/(4-1)]/1000+1.22.800××[(800-150)/(4-1)]/1000=3.280kN；經(jīng)計算獲取，面板的受彎應(yīng)力計算值442；:σ=6.57×10×/2.7010=2.4N/mm面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；2面板的受彎應(yīng)力計算值σ=2.4N/mm小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算4ν=0.677ql/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值:q=q1=10.709N/mm；l--計算跨度:l=[(800-150)/(4-1)]=216.67mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=501.×8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×10.709800×-[(150)/(4-1)]4/(100×9500×2.43×105)=0.069mm；面板的最大允許撓度值:[ν]=l/250=[(800-150)/(4-1)]/250=0.867mm；面板的最大撓度計算值ν=0.069mm小于面板的最大允許撓度值[ν]=0.867mm，滿足要求！.精選文檔四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳達的荷載，依照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載依照面板最大支座力除以面板計算寬度獲?。簈=3.280/0.500=6.561kN/m本工程中，次楞采納木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵擋矩W和彈性模量E分別為:3W=2×5×10×10/6=166.67cm；I=25××10×10×10/12=833.33cm4；E=9000.00N/mm2；計算簡圖.精選文檔剪力爭(kN)彎矩圖(kN·m).精選文檔變形圖(mm)經(jīng)過計算獲取最大彎矩M=0.164kN·m，最大支座反力R=3.609kN，最大變形ν=0.038mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式以下:σ=M/W<[f]經(jīng)計算獲取，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值5×52σ=1.64×0；/1.6710=1N/mm次楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；2小于次楞的抗彎強度設(shè)計值次楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=1N/mm[f]=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大允許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.038mm小于次楞的最大允許撓度值[ν]=1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳達的集中力，取次楞的最大支座力3.609kN,依照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采納圓鋼管，直徑100mm，壁厚5mm，截面慣性矩I和截面抵擋矩W分別為:W=2×33.762=67.52cm3；.精選文檔I=2168×.812=337.62cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算獲取最大彎矩M=0.271kN·m，最大支座反力R=5.650kN，最大變形ν=0.005mm（1）主楞抗彎強度驗算.精選文檔σ=M/W<[f]5×42；主楞的經(jīng)計算獲取，主楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=2.71×10=4N/mm/6.7510抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；2主楞的受彎應(yīng)力計算值σ=4N/mm小于主楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算依據(jù)連續(xù)梁計算獲取主楞的最大撓度為0.005mm主楞的最大允許撓度值:[ν]=150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.005mm小于主楞的最大允許撓度值[ν]=0.375mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式以下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號:M14；查表得：穿梁螺栓有效直徑:11.55mm；2穿梁螺栓有效面積:A=105mm；穿梁螺栓最大允許拉力值:[N]=170105/1000×=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.65kN小于穿梁螺栓最大允許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是依照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。.精選文檔本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵擋矩W分別為:W=43800×18×18/6=4.3210×mm；I=54；800×18×18×18/12=3.8910×mm1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)0.×80+0.30]0×.80=19.872kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)0×.80=4.480kN/m；q=19.872+4.480=24.352kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式以下:Mmax=0.125ql2=0.12524×.352×2002=1.22×105N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37519×.872×0.2+0.4374×.48×0.2=1.882kNRB=1.25ql=1.2524×.352×0.2=6.088kNσ=Mmax/W=1.22×105/4.32×104=2.8N/mm2；2梁底模面板計算應(yīng)力σ=2.8N/mm小于梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算依據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采納標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。4最大撓度計算公式以下：ν=0.521ql/(100EI)≤[ν]=l/250.精選文檔其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=16.560kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大贊同撓度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大撓度計算值:4×××5；ν=0.521×19.872×2/(10095003.8910)=0.045mm面板的最大撓度計算值:ν=0.045mm小于面板的最大贊同撓度值:[ν]=0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采納方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載依照面板最大支座力除以面板計算寬度獲?。簈=6.088/0.8=7.61kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木依照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵擋矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木強度驗算:計算公式以下:.精選文檔最大彎矩M=0.1ql2=0.1××2·；7.610.8=0.487kNm最大應(yīng)力62σ=M/W=0.487×10；/83333.3=5.8N/mm抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值5.8N/mm2小于方木抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度一定滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.67×.61×0.8=3.653kN；方木受剪應(yīng)力計算值2τ=3×3.653×1000/(2×50×100)=1.096；N/mm方木抗剪強度設(shè)計值2[τ]=1.7N/mm；方木的受剪應(yīng)力計算值1.096N/mm2小于方木抗剪強度設(shè)計值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式以下:4ν=0.677ql/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計算值ν=0677.×7.61×8004/(100×××4；9000416.66710)=0.563mm方木的最大贊同撓度[ν]=0.800×1000/250=3.200；mm方木的最大撓度計算值ν=0.563mm小于方木的最大贊同撓度[ν]=3.2mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳達的集中力：P1=RA=1.882kN梁底模板中間支撐傳達的集中力：P2=RB=6.088kN梁雙側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳達的集中力：P3=(0.900-0.400)/40.800××(1.2×0.150×24.000+1.42×.000)+1.22×0.800×(0.800-0.150)×0.300=1.086kN.精選文檔簡圖(kN·m)剪力爭(kN).精選文檔彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算獲?。褐ё?N1=N3=0.749kN；N2=10.526kN；最大彎矩Mmax=0.257kNm·；最大撓度計算值Vmax=0.104mm；62最大應(yīng)力σ=0.257×10/4490=57.1N/mm；支撐抗彎設(shè)計強度[f]=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值57.1N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計強度.精選文檔205N/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起結(jié)構(gòu)作用，無需要計算九、扣件抗滑移的計算:依照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取12.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實質(zhì)的雙扣件承載力取值為12.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連結(jié)時，扣件的抗滑承載力依照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，依據(jù)前面計算結(jié)果獲取R=10.526kN；R<12.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!十、立桿的穩(wěn)固性計算:立桿的穩(wěn)固性計算公式=N/(φ≤A)[f]1.梁雙側(cè)立桿穩(wěn)固性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包含：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=0.749kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20×.129×10.9=1.689kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×[(0.80/2+(0.90-0.40)/4)0.80×0.30+(0.80/2+(0.90-0.40)/4)0.80×0.150×(1.50+24.00)]=2.079kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：N4=1.4×(2.000+2.000)[0×.800/2+(0.900-0.400)/4]0.800=2×.352kN；N=N1+N2+N3+N4=0.749+1.689+2.079+2.352=6.869kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)，由長細比lo/i查表獲??；i--計算立桿的截面輾轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；.精選文檔W--立桿凈截面抵擋矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；依據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取兩者間的大值，即:lo=Max[1.1671×.7×1.5,1.5+20×.2]=2.976m；k--計算長度附帶系數(shù)，取值為：1.167；μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.2m;獲取計算結(jié)果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細比lo/i的結(jié)果查表獲取軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)φ=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=6868.685/(0.2052×424)=79N/mm；鋼管立桿穩(wěn)固性計算σ=79N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)固性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包含：橫向鋼管的最大支座反力：N1=10.526kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20×.129×(10.9-0.8)=1.689kN；N=N1+N2=10.526+1.565=12.09kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)，由長細比lo/i查表獲取；i--計算立桿的截面輾轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵擋矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；依據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取兩者間的大值，即:.精選文檔lo=Max[1.1671×.7×1.5,1.5+20×.2]=2.976m；k--計算長度附帶系數(shù)，取值為：1.167；μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.2m;獲取計算結(jié)果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細比lo/i的結(jié)果查表獲取軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)φ=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=12090.442/(0.2052×424)=139.1N/mm；鋼管立桿穩(wěn)固性計算2σ=139.1N/mm小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=N/mm2，滿足要求！考慮到高支撐架的安全要素，建議按下式計算lo=k1k2(h+2a)=1.1671.×021×(1.5+0.22)×=2.264m；k1--計算長度附帶系數(shù)依照表1取值1.167;k2--計算長度附帶系數(shù)，h+2a=1.9依照表2取值1.021；lo/i=2263.863/15.9=142；由長細比lo/i的結(jié)果查表獲取軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)φ=0.34；2鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；σ=12090.442/(0.34×424)=83.9N/mm；2鋼管立桿穩(wěn)固性計算σ=83.9N/mm小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連結(jié)連墻件，不然存在安全隱患。.精選文檔以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》十一、梁模板高支撐架的結(jié)構(gòu)和施工要求[工程經(jīng)驗]:除了要恪守《扣件架規(guī)范》的有關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的結(jié)構(gòu)要求：a.梁板模板高支撐架能夠依據(jù)設(shè)計荷載采納單立桿或雙立桿；b.立桿之間一定按步距滿設(shè)雙向水平桿，保證雙方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，能夠采納不一樣的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設(shè)計：a.當(dāng)架體結(jié)構(gòu)荷載在立桿不一樣高度軸力變化不大時，能夠采納等步距設(shè)置；b.中間部有增強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采納下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距認為宜，不宜超出1.5m。3.整體性結(jié)構(gòu)層的設(shè)計：a.當(dāng)支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平增強層；b.單水平增強層能夠每4--6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連結(jié)，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平增強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設(shè)置，四周和中部每10--15m設(shè)豎向斜桿，使其擁有較大剛度和變形拘束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何狀況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）一定設(shè)水平增強層。4.剪刀撐的設(shè)計：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可依據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10--15m設(shè)置。5.頂部支撐點的設(shè)計：.精選文檔a.最幸虧立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)湊近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連結(jié)扣件應(yīng)進行抗滑驗算，當(dāng)設(shè)計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格依照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不一樣的框格層中設(shè)置；b.保證立桿的垂直誤差和橫桿的水平誤差小于《扣件架規(guī)范》的要求；c.保證每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不可以采納已經(jīng)長遠使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，保證模板支架施工過程中均衡受載，最好采納由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實質(zhì)施工荷載不超出設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超出最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等資料不可以在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承狀況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形狀況及時解決。600×800梁模板(扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，依據(jù)有關(guān)文件建議，假如僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不可以獲取完整保證。為此計算中還參照了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中的部分內(nèi)容。梁段:L3。.精選文檔.精選文檔一、參數(shù)信息1.模板支撐及結(jié)構(gòu)參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.60；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：150.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.20；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.80；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：10.90；梁雙側(cè)立桿間距(m)：1.10；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增添承重立桿根數(shù)：2；采納的鋼管種類為Φ48×3；立桿承重連結(jié)方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)狀況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù).精選文檔新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；22施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)：17.8；22振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m)：4.0；3.資料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：木面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)目：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離挨次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞資料：圓鋼管；直徑(mm)：100.00；壁厚(mm)：5.00；主楞歸并根數(shù)：2；次楞資料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞歸并根數(shù)：2；二、梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按以下公式計算，并取其中的較小值:.精選文檔F=0.22γt1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算地點處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板依照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算資料抗彎強度驗算公式以下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵擋矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；.精選文檔--面板的曲折應(yīng)力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；依照均布活荷載最不利部署下的三跨連續(xù)梁計算：22M=0.1q1l+0.117q2l其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包含：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；計算跨度:l=(800-150)/(4-1)=216.67mm；面板的最大彎矩M=0.1×10.709×[(800-150)/(4-1)]2+0.117×2.8×[(800-150)/(4-1)]2=6.5710×4N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×[(800-150)/(4-1)]/1000+1.22.800××[(800-150)/(4-1)]/1000=3.280kN；經(jīng)計算獲取，面板的受彎應(yīng)力計算值442；:σ=576.×10×/2.7010=2.4N/mm面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；2面板的受彎應(yīng)力計算值σ=2.4N/mm小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算4ν=0.677ql/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值:q=q1=10.709N/mm；l--計算跨度:l=[(800-150)/(4-1)]=216.67mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=501.×8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×10.709×-[(81500)/(4-1)]4/(100×9500×2.43×105)=0.069mm；面板的最大允許撓度值:[ν]=l/250=[(800-150)/(4-1)]/250=0.867mm；面板的最大撓度計算值ν=0.069mm小于面板的最大允許撓度值[ν]=0.67mm8，滿足要求！.精選文檔四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳達的荷載，依照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載依照面板最大支座力除以面板計算寬度獲?。簈=3.280/0.500=6.561kN/m本工程中，次楞采納木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵擋矩W和彈性模量E分別為:3W=2×5×10×10/6=166.67cm；I=25××10×10×10/12=833.33cm4；E=9000.00N/mm2；計算簡圖.精選文檔剪力爭(kN)彎矩圖(kN·m).精選文檔變形圖(mm)經(jīng)過計算獲取最大彎矩M=0.164kN·m，最大支座反力R=3.609kN，最大變形ν=0.038mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式以下:σ=M/W<[f]經(jīng)計算獲取，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值5×52σ=1.64×0；/1.6710=1N/mm次楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；2小于次楞的抗彎強度設(shè)計值次楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=1N/mm[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大允許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.038mm小于次楞的最大允許撓度值[ν]=1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳達的集中力，取次楞的最大支座力3.609kN,依照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采納圓鋼管，直徑100mm，壁厚5mm，截面慣性矩I和截面抵擋矩W分別為:W=2×33.762=67.52cm3；.精選文檔I=2168×.812=337.62cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算獲取最大彎矩M=0.271kN·m，最大支座反力R=5.650kN，最大變形ν=0.005mm（1）主楞抗彎強度驗算.精選文檔σ=M/W<[f]5×42；主楞的經(jīng)計算獲取，主楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=2.71×10=4N/mm/6.7510抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；2主楞的受彎應(yīng)力計算值σ=4N/mm小于主楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算依據(jù)連續(xù)梁計算獲取主楞的最大撓度為0.005mm主楞的最大允許撓度值:[ν]=150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.005mm小于主楞的最大允許撓度值[ν]=0.375mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式以下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號:M14；查表得：穿梁螺栓有效直徑:11.55mm；2穿梁螺栓有效面積:A=105mm；穿梁螺栓最大允許拉力值:[N]=170105/1000×=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.65kN小于穿梁螺栓最大允許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是依照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。.精選文檔本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵擋矩W分別為:W=43800×18×18/6=4.3210×mm；I=54；800×18×18×18/12=3.8910×mm1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)0.×80+0.30]0×.80=19.872kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)0×.80=4.480kN/m；q=19.872+4.480=24.352kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式以下:Mmax=0.125ql2=0.12524×.352×3002=2.74×105N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37519×.872×0.3+0.4374×.48×0.3=2.823kNRB=1.25ql=1.2524×.352×0.3=9.132kNσ=Mmax/W=2.74×105/4.32×104=6.3N/mm2；2梁底模面板計算應(yīng)力σ=6.3N/mm小于梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算依據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采納標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。4最大撓度計算公式以下：ν=0.521ql/(100EI)≤[ν]=l/250.精選文檔其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=16.560kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大贊同撓度值:[ν]=300.00/250=1.200m；面板的最大撓度計算值:4×××5；ν=0.521×19.872×3/(10095003.8910)=0.227mm面板的最大撓度計算值:ν=0.227mm小于面板的最大贊同撓度值:[ν]=1.2mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采納方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載依照面板最大支座力除以面板計算寬度獲取：q=9.132/0.8=11.415kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木依照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵擋矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木強度驗算:計算公式以下:.精選文檔最大彎矩M=0.1ql2=0.1××2·；11.4150.8=0.731kNm最大應(yīng)力σ=M/W=0.731×106/83333.3=8.8N/mm2；抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值8.8N/mm2小于方木抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度一定滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.611×.415×0.8=5.479kN；方木受剪應(yīng)力計算值2τ=3×5.479×1000/(2×50×100)=1.644；N/mm方木抗剪強度設(shè)計值2[τ]=1.7N/mm；方木的受剪應(yīng)力計算值1.644N/mm2小于方木抗剪強度設(shè)計值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式以下:4ν=0.677ql/(100EI)≤[ν]=l/2504方木最大撓度計算值ν=0.677×11.415×800/(100×9000×416.667×104)=0.844mm；方木的最大贊同撓度[ν]=0.800×1000/250=3.200；mm方木的最大撓度計算值ν=0.844mm小于方木的最大贊同撓度[ν]=3.2mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳達的集中力：P1=RA=2.823kN梁底模板中間支撐傳達的集中力：P2=RB=9.132kN梁雙側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳達的集中力：P3=(1.100-0.600)/40.800××(1.2×0.150×24.000+1.42×.000)+1.22×0.800×(0.800-0.150)×0.300=1.086kN.精選文檔簡圖(kN·m)剪力爭(kN).精選文檔彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算獲?。褐ё?N1=N4=1.084kN；N2=N3=7.391kN；最大彎矩Mmax=0.294kNm·；最大撓度計算值Vmax=0.161mm；62最大應(yīng)力σ=0.294×10/4490=65.5N/mm；支撐抗彎設(shè)計強度[f]=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值65.5N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計強度.精選文檔205N/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起結(jié)構(gòu)作用，無需要計算九、扣件抗滑移的計算:依照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取12.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實質(zhì)的雙扣件承載力取值為12.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連結(jié)時，扣件的抗滑承載力依照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，依據(jù)前面計算結(jié)果獲取R=7.391kN；R<12.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!十、立桿的穩(wěn)固性計算:立桿的穩(wěn)固性計算公式=N/(φ≤A)[f]1.梁雙側(cè)立桿穩(wěn)固性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包含：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=1.084kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20×.129×10.9=1.689kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×[(0.80/2+(1.10-0.60)/4)0.80×0.30+(0.80/2+(1.10-0.60)/4)0.80×0.150×(1.50+24.00)]=2.079kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：N4=1.4×(2.000+2.000)[0×.800/2+(1.100-0.600)/4]0.800=2×.352kN；N=N1+N2+N3+N4=1.084+1.689+2.079+2.352=7.204kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)，由長細比lo/i查表獲??；i--計算立桿的截面輾轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；.精選文檔W--立桿凈截面抵擋矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；依據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取兩者間的大值，即:lo=Max[1.1671×.7×1.5,1.5+20×.2]=2.976m；k--計算長度附帶系數(shù)，取值為：1.167；μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表，μ=1.7；a--立桿上