跨度m折線配筋先張梁設(shè)計

“全國鐵路先張梁技術(shù)協(xié)作組”跨度24m折線配筋先張梁設(shè)計研究鐵道專業(yè)設(shè)計院xx目錄TOC\o"1-1"\h\zHYPERLINK\l"_Toc502972230"一﹑折線配筋先張梁的試驗研究簡介1HYPERLINK\l"_Toc502972231"1.1折線筋的摩阻損失、靜力破斷強(qiáng)度及疲勞強(qiáng)度試驗1HYPERLINK\l"_Toc502972232"1.2預(yù)應(yīng)力筋的轉(zhuǎn)折方式的研究2HYPERLINK\l"_Toc502972233"1.3折線筋合理布置型式的研究2HYPERLINK\l"_Toc502972234"1.4導(dǎo)向裝置的試驗研究3HYPERLINK\l"_Toc502972235"1.5張拉臺座的研究4HYPERLINK\l"_Toc502972236"1.6張拉及放張工藝的研究4HYPERLINK\l"_Toc502972237"1.7實梁試驗5HYPERLINK\l"_Toc502972238"二、青藏線跨度24m折線配筋先張梁設(shè)計6HYPERLINK\l"_Toc502972239"2.1主要設(shè)計依據(jù)6HYPERLINK\l"_Toc502972240"2.2主要設(shè)計原則6HYPERLINK\l"_Toc502972241"2.3主要設(shè)計指標(biāo)7HYPERLINK\l"_Toc502972242"2.4主要設(shè)計參數(shù)7HYPERLINK\l"_Toc502972243"2.5材料和設(shè)備8HYPERLINK\l"_Toc502972244"2.6結(jié)構(gòu)、構(gòu)造9HYPERLINK\l"_Toc502972245"2.7普高梁主要設(shè)計指標(biāo)9HYPERLINK\l"_Toc502972246"2.8導(dǎo)向裝置錨固區(qū)及梁端局部應(yīng)力空間分析10HYPERLINK\l"_Toc502972247"三、施工注意事項11HYPERLINK\l"_Toc502972248"四、附圖12跨度24m折線配筋先張梁設(shè)計研究一﹑折線配筋先張梁的試驗研究簡介為了適應(yīng)青藏鐵路建設(shè)的需要，推動鐵路先張梁設(shè)計、施工技術(shù)水平的提高,為了取得折線配筋的設(shè)計參數(shù)、驗證折線筋轉(zhuǎn)向裝置的使用性能、驗證折線配筋先張梁的設(shè)計理論及其制梁工藝,在部科教司的大力支持下，由鐵道專業(yè)設(shè)計院、鐵道科學(xué)研究院、豐臺橋梁廠共同承擔(dān)了先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁設(shè)計及制造工藝研究課題。1.1折線筋的摩阻損失、靜力破斷強(qiáng)度及疲勞強(qiáng)度試驗折線配筋先張梁導(dǎo)向輥實現(xiàn)預(yù)應(yīng)力筋的彎折，鋼絞線與導(dǎo)向輥之間存在摩擦，而且鋼絞線彎折點處應(yīng)力狀態(tài)復(fù)雜，降低了預(yù)應(yīng)力筋的靜力破斷強(qiáng)度，根據(jù)鐵科院所完成的四種導(dǎo)向輥直徑和三種彎折角度的摩阻率及靜力破斷強(qiáng)度試驗，如表1，結(jié)果表明，在常用折角范圍內(nèi)（7－15°），主動端與被動端的拉力比值具有良好的線性關(guān)系；當(dāng)折角一定時，具有較為穩(wěn)定的摩阻率。在相同導(dǎo)向輥半徑下，鋼絞線與導(dǎo)向輥之間的摩阻率隨折角的增大基本按線性增長。導(dǎo)向輥半徑在19.5—50mm之間，相同折角的摩阻率變化不大；導(dǎo)向輥半徑80mm時，摩阻率明顯減小。帶折角鋼絞線的破斷強(qiáng)度折減率隨導(dǎo)向輥半徑的增大而減小，隨折角的增大而增大；當(dāng)導(dǎo)向輥半徑80mm時，在試驗的折角范圍內(nèi)破斷強(qiáng)度折減率已基本不變。導(dǎo)向輥是否開槽對摩阻率和破斷強(qiáng)度折減率基本無影響。根據(jù)先張梁折線筋的常用折角（7—15°），從摩阻率以及強(qiáng)度折減率考慮，導(dǎo)向輥半徑宜選用R=30mm；但從預(yù)應(yīng)力筋間距和實際應(yīng)用方便考慮，導(dǎo)向輥半徑選用R=19.5mm也是可行。摩阻損失強(qiáng)度折減表1導(dǎo)向輥半徑（mm）彎折角（°）摩阻損失（%）強(qiáng)度折減（%）19.573.126.8114.0311.7154.7217.630.08.72.307.311.64.438.014.34.358.7°之間，平均為9.28°，考慮到施工時鋼絞線的位置偏差，綜合摩阻率可取5%，導(dǎo)向輥截面處鋼絞線的靜力破斷強(qiáng)度折減率可取12%。鐵科院在2001年10月完成了3根空氣中帶折角預(yù)應(yīng)力鋼絞線的疲勞試驗。折線預(yù)應(yīng)力鋼絞線的疲勞加載在專用的試驗架上進(jìn)行。加載試驗中導(dǎo)向輥的半徑和預(yù)應(yīng)力鋼絞線的分別與試驗梁相同（R=19.5mm、θ=10°），預(yù)應(yīng)力鋼絞線直徑Φ15.24mm，強(qiáng)度等級1860MPa。疲勞應(yīng)力幅度Δσ=100MPa，下限應(yīng)力均為σmin=0.51fpu。3根帶折角預(yù)應(yīng)力鋼絞線均通過了2×106次疲勞加載，未出現(xiàn)鋼絲斷裂。在鋼絲與導(dǎo)向輥的接觸面上有明顯的橢圓形壓痕。對于我國鐵路既有全預(yù)應(yīng)力混凝土標(biāo)準(zhǔn)梁（σmin=0.51fpu,σmax=0.56fpu，ρ=0.911），按考慮低溫對預(yù)應(yīng)力筋疲勞影響的公式計算，低溫疲勞極限強(qiáng)度降低4.5%，S-N曲線的斜率增大17.8%。前蘇聯(lián)試驗研究表明，在中等疲勞應(yīng)力水平下，低溫對鋼絲疲勞強(qiáng)度影響不大。我國高強(qiáng)度鋼絞線的常溫疲勞應(yīng)力幅為140MPa，-50℃低溫下疲勞應(yīng)力幅降低25%，可取100MPa。對高寒地區(qū)折線配筋先張梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線轉(zhuǎn)折處的疲勞應(yīng)力幅值還應(yīng)進(jìn)一步降低，建議取55MPa。1.2預(yù)應(yīng)力筋的轉(zhuǎn)折方式的研究國外折線筋彎折主要有兩種形式，即轉(zhuǎn)折器導(dǎo)向式和千斤頂下拉式。導(dǎo)向式主要應(yīng)用于近年來意大利等國的高速鐵路橋梁結(jié)構(gòu)，一般為短線法施工。下拉式主要應(yīng)用于60～70年代的長線法施工。其預(yù)應(yīng)力筋的拉力主要通過先張拉鋼絞線，使其達(dá)到某個給出的力，然后用下拉裝置施加豎向力，使鋼絞線呈折線型，這種操作危險性較大，工人不可將身體暴露在下拉裝置的上方，必須采取有效措施，使操作可以在旁邊進(jìn)行。為達(dá)到安全操作的目的，必須對下拉裝置采取遙控的方法，該方法要求計算及操作的精度較高；同時由于預(yù)應(yīng)力筋強(qiáng)度的控制，預(yù)應(yīng)力筋的位移受到限制，即轉(zhuǎn)折角度的大小受到限制。為簡化施工步驟，保證安全，我們采用導(dǎo)向裝置的彎折方式。1.3折線筋合理布置型式的研究從結(jié)構(gòu)受力角度看，預(yù)應(yīng)力筋的彎折應(yīng)分批進(jìn)行，且在端部盡可能多的布置斜筋以提供預(yù)剪力，降低梁體主拉應(yīng)力?；谝陨嫌^點，我們對布置一批折線筋方案與兩批折線筋方案進(jìn)行分析比較，兩批折線筋端部預(yù)應(yīng)力筋布置較均勻，一批折線筋構(gòu)造簡單，施工較方便?？缍?4m梁由于構(gòu)造的限制，第二批鋼筋彎折點距梁端較近，考慮應(yīng)力傳遞長度的影響，第二批預(yù)應(yīng)力筋提供的預(yù)剪力有限，因此采用了一批折線方案。1.4導(dǎo)向裝置的試驗研究通過分析張拉及放張過程中導(dǎo)向裝置各種狀態(tài)的分析我們認(rèn)為轉(zhuǎn)折器(1)摩阻應(yīng)盡可能?。唬?）應(yīng)能適應(yīng)縱向轉(zhuǎn)動和梁體縱向移動；（3）應(yīng)操作簡便，價格合理。試驗表明我們研制的如圖1、圖2的導(dǎo)向裝置可以推廣使用。圖1圖21.5張拉臺座的研究國內(nèi)直線配筋先張梁的張拉臺座大多采用固定的反力梁，活動的張拉橫梁方式；國外反力梁有固定和活動兩種，張拉橫梁亦有固定和活動兩種。T型梁由于下緣的馬蹄形構(gòu)造，脫模必須靠模板的平移和轉(zhuǎn)動進(jìn)行，因此脫模需要一定的操作空間。在對以下幾種方案:(1)活動反力梁及活動橫梁；(2)固定的反力梁及活動橫梁；(3)反力梁及張拉橫梁均為固定型；進(jìn)行分析的基礎(chǔ)上,針對T型梁的特點試驗及青藏線制梁時直線筋均采用了采用固定的反力梁方式，折線筋采用了斜向支撐的橫梁方式，試驗梁張拉臺座見圖3,青藏線張拉臺座見圖4。圖3圖41.6張拉及放張工藝的研究放張工藝分以下幾種方案進(jìn)行研究，見表2。放張方案表2方案施工步驟方案11先切斷導(dǎo)向拉桿桿2放松折線筋及直直線筋方案21同時放松斜筋與與直筋2切斷拉桿方案31先放折線筋2切斷導(dǎo)向拉桿3放松直線筋分別用SAP程序及PRBP程序模擬放張工況分析表明，其中方案1在切斷導(dǎo)向拉桿后，梁體在預(yù)應(yīng)力筋轉(zhuǎn)折點截面的上緣產(chǎn)生拉應(yīng)力較大，方案2在放松折線筋及直線筋后，由于梁體的變形將會增大導(dǎo)向拉板外露部分的應(yīng)力，而使導(dǎo)向拉板在放張中破壞；而方案3在放松折線筋后梁體處于受壓狀態(tài)，此時切斷導(dǎo)向拉板，梁體應(yīng)力在允許范圍內(nèi)。由于折線筋的放松將對梁體產(chǎn)生預(yù)壓應(yīng)力，從而使梁體產(chǎn)生壓縮量，該壓縮量將使未放松的直線筋產(chǎn)生應(yīng)力增量，為保證施工中的安全性必須對此應(yīng)力增量進(jìn)行檢算。跨度24m試驗梁理論計算結(jié)果是，放松折線筋后梁體下緣將產(chǎn)生0.99mm的壓縮量，如直線筋的體外工作段長度大于2m，直線筋的應(yīng)力增量將小于97.5MPa，而試驗梁的放張應(yīng)力為1200MPa，此直線筋工作段的應(yīng)力將小于0.8Ryj=1488MPa，因此方案3是可行的。1.7實梁試驗2001年在豐臺橋梁廠進(jìn)行了一片跨度24m折線配筋先張梁的試驗，主要測試成果如下：(1)在直線筋外露長度不小于2m時，先放松折線筋，然后切斷轉(zhuǎn)折器，最后放松直線筋的放松方案可行。(2)放張后實測跨上拱度為14.0mm，理論計算值為14.8mm；放張時跨中上下緣混凝土應(yīng)力分別為0.83MPa及14.8MPa,設(shè)計計算值為-0.29MPa和15.6MPa,梁頂未發(fā)現(xiàn)裂紋；放張時實測梁體下緣壓縮量為9.1mm，計算值為8.1mm；放張時預(yù)應(yīng)力鋼絞線傳力長度為520mm，各截面應(yīng)力狀態(tài)與設(shè)計相符。(3)靜載試驗時測得梁底排和轉(zhuǎn)折處預(yù)應(yīng)力鋼絞線最大應(yīng)力幅為35.7MPa和28.6MPa，能滿足青藏線的要求。梁靜活載跨比為1/2724，小于設(shè)計值1/2345。通過實梁試驗表明跨度24m折線配筋先張梁的設(shè)計理論和計算方法正確;使用半徑R=19.5mm圓形導(dǎo)向輥的導(dǎo)向裝置能夠滿足折線配筋先張T梁的需要,可以推廣使用;折線配筋先的疲勞性能能夠滿足-50℃低溫下的要求,可在青藏線使用。二、青藏線跨度24m折線配筋先張梁設(shè)計2.1主要設(shè)計依據(jù)2.1.1《青藏鐵路高原多年凍土區(qū)工程設(shè)計暫行規(guī)定》。2.1.2“關(guān)關(guān)于對青藏藏鐵路《多多年凍土地地區(qū)少維護(hù)護(hù)、高耐久久性鐵路簡簡支梁設(shè)計計研究》等等六個設(shè)計計研究報告告意見的復(fù)復(fù)函”（部鑒定定中心鑒線線[20001]433號）。2.1.3《關(guān)于于新建青藏藏鐵路凍土土常用跨度度梁設(shè)計意意見書的批批復(fù)》（部部鑒定中心心鑒線[22001]]70號）。2.1.4《鐵路路橋涵設(shè)計計基本規(guī)范范》TB1100022.1-999。2.1.5《鐵路路橋涵鋼筋筋混凝土和和預(yù)應(yīng)力混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計規(guī)范范》TB1100022.3-999。2.1.6《鐵路路橋涵施工工規(guī)范》TTBJ2003-966。2.1.7《鐵路路工程抗震震設(shè)計規(guī)范范》GBJJ111--87。2.1.8《鐵路路線路設(shè)計計規(guī)范》GGB500090-999。2.1.9《鐵路路架橋機(jī)架架橋規(guī)程》TB10213-99。參考：前蘇聯(lián)《公公路、鐵路路、城市道道路橋涵設(shè)設(shè)計規(guī)范》CHиП。2.2主要設(shè)計原原則2.2.1線路標(biāo)準(zhǔn)：橋梁梁按Ⅰ級線路、最最小半徑6600m設(shè)計。2.2.2線路路設(shè)備軌枕枕為Ⅱ型枕，鋼鋼軌為500kg/m正軌，鋼鋼軌處枕下下道碴厚度度最小為2250mmm，軌底至至梁頂?shù)母吒叨热?000mm。2.2.3道碴槽槽頂面外緣緣寬度為44.2m，腹腹板中心距距2.0mm。2.2.4恒載載：梁體容容重：25kN//m3。二期恒恒載：考慮慮人行道及及其欄桿、線線路設(shè)備、道道碴、電纜纜槽。2.2.5活載載：中－活活載，動力力系數(shù)按《TB10002.1-99》公式(4.3.5-3)計算，其中α取2。人行道活載按《TB10002.1-99》條計算。計算主梁時人行道活載不與列車活載同時組合。2.2.6離心心力：按《TB10002.1-99》條計算。2.2.7搖擺擺力：按《TB10002.1-99》4.3.8條計算。2.2.8人行行道寬主要要為0.55m和0.755m兩種，個個別橋梁采采用1.005m,其結(jié)構(gòu)仍仍采用現(xiàn)行行標(biāo)準(zhǔn)圖型型式。避車車臺按《橋橋規(guī)》要求求設(shè)置。2.2.9曲線線梁平面布布置按平分分中矢布置置。2.3主要設(shè)計計指標(biāo)主要設(shè)計指標(biāo)見見表3。主要設(shè)計計指標(biāo)表3序號項目檢算條件控制條件橋規(guī)規(guī)定及備注注1設(shè)計安全系數(shù)強(qiáng)度安全系數(shù)主力K≥2.0考慮凍融作用安裝荷載K≥1.8抗裂安全系數(shù)主力Kf≥1.2考慮凍融作用安裝荷載Kf≥1.12預(yù)應(yīng)力鋼絞線應(yīng)力預(yù)加應(yīng)力時錨下下鋼絞線控控制應(yīng)力σcon≤0.775fpkk傳力錨固時鋼絞絞線控制應(yīng)應(yīng)力σp≤0.65fpkk運營荷載作用下下鋼絞線應(yīng)應(yīng)力σp≤0.55fpkkσp≤0.60fpkk鋼絞線應(yīng)力幅值值Δσ≤100MMPaΔσ≤140MMPa3混凝土應(yīng)力傳力錨固時混凝凝土壓應(yīng)力力σc≤0.65fc′′σc≤0.75fc′′傳力錨固時混凝凝土拉應(yīng)力力σct≤0.600fct′σct≤0.655fct′恒載作用下混凝凝土壓應(yīng)力力σc≤0.40fc橋規(guī)無規(guī)定運營荷載作用下下混凝土壓壓應(yīng)力σc≤0.50fc考慮凍融作用運營荷載作用下下梁體受拉拉區(qū)σct≤0考慮凍融作用運營荷載作用下下梁體最大大剪應(yīng)力τc≤1.06考慮凍融作用抗裂荷載下混凝凝土主拉應(yīng)應(yīng)力σtp≤fct考慮凍融作用抗裂荷載下混凝凝土主壓應(yīng)應(yīng)力σcp≤0.600fc考慮凍融作用運送及安裝階段段混凝土最最大拉應(yīng)力力σct≤0.800fct運送及安裝階段段混凝土最最大壓應(yīng)力力σc≤0.80fc４剛度靜活載（不計動動力作用）所所產(chǎn)生的豎豎向撓度不不大于計算算跨度的11/8000考慮凍融作用注：fpk為預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼絞絞線抗拉強(qiáng)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值值；fc′、fct′分別為預(yù)預(yù)加應(yīng)力時時混凝土的的抗壓、抗拉極限限強(qiáng)度；ffc、fct分別別為混凝土土的抗壓、抗抗拉極限強(qiáng)強(qiáng)度?？瞻装滋幣c橋規(guī)規(guī)相同。2.4主要設(shè)計參參數(shù)2.4.1預(yù)應(yīng)力力損失按如如下參數(shù)計計算:(1))按整批張張拉工藝考考慮,未計入錨錨頭變形、鋼鋼束回縮等等損失。(2)先張梁折點點摩阻損失失按如下公公式計算：：σL1=μ·sinnα·σp式中：μ為折點點摩阻系數(shù)數(shù)，普通高高度梁取00.25，低低高度梁取取0.300；α為折線筋筋轉(zhuǎn)折角；；σp為張拉應(yīng)應(yīng)力。(3))當(dāng)傳力錨錨固時鋼絞絞線應(yīng)力σp≥0.5ffpk時，鋼鋼絞線松弛弛引起的預(yù)預(yù)應(yīng)力損失失按σL5=00.0255σp計算。(4)鋼絞線線和張拉臺臺座之間的的溫差引起起的預(yù)應(yīng)力力損失為σL3=2Δt,設(shè)計中Δt取20℃。(5))考慮青藏藏鐵路年平平均相對濕濕度低于440%，本本設(shè)計采用用的收縮應(yīng)應(yīng)變終極值值ε∞、徐變系系數(shù)終極值值ψ∞增大30%%。(6)其它預(yù)應(yīng)力損失失按《TBB100002.3-99》有有關(guān)條文計計算。(7))施工時應(yīng)應(yīng)按實測結(jié)結(jié)果調(diào)整第第(2)、(4))項損失。根根據(jù)放松工工藝計入第第(1)項損失。2.44.2預(yù)應(yīng)力筋筋傳力長度度由《橋規(guī)規(guī)》的80d增大至105d。2.4.3鋼絞絞線折點處處強(qiáng)度折減減15%。2.4.4放張張時混凝土土強(qiáng)度等級級不得低于于設(shè)計強(qiáng)度度等級的85%，彈性性模量達(dá)相相應(yīng)值,且混凝土土齡期不少少于3天。2.5材料和設(shè)設(shè)備2.5.1混凝凝土(1)梁體混凝凝土強(qiáng)度等等級普通高高度直曲梁梁均采用CC50，低低高度直線線梁采用CC50，低低高度曲線線梁采用CC55，在300次凍凍融循環(huán)作作用下混凝凝土靜強(qiáng)度度等級不得得小于設(shè)計計值的800%。(2)封端錨穴穴混凝土采采用強(qiáng)度等等級不低于于C40的微微膨脹混凝凝土。(3)兩片梁橫橫隔板現(xiàn)澆澆混凝土強(qiáng)強(qiáng)度等級不不小于C550。預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼筋筋縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋筋采用公稱稱直徑155.2mmm、抗拉強(qiáng)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值值為18600MPa的Ⅱ級松弛標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)型鋼絞絞線，彈性性模量1..95x1105MPPa,其技技術(shù)條件符符合GB//T52224-19995的要要求。橫向預(yù)應(yīng)力筋采采用高強(qiáng)度度精軋螺紋紋粗鋼筋或或鋼絞線。高高強(qiáng)度精軋軋螺紋粗鋼鋼筋公稱直直徑32mm、強(qiáng)度度級別為7735/9935（即JL9330）、彈性性模量為2.0x1105MPPa,其技技術(shù)條件應(yīng)應(yīng)符合《TTB100002.33-99》中中的有關(guān)規(guī)規(guī)定及相關(guān)關(guān)低溫沖擊擊韌性的規(guī)規(guī)定，相應(yīng)應(yīng)錨具采用用YGM高強(qiáng)強(qiáng)精軋螺紋紋粗鋼筋錨錨具，張拉拉設(shè)備可采采用配套設(shè)設(shè)備YG--70型穿穿心式單作作用千斤頂頂。橫向預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼絞絞線技術(shù)要要求同縱向向預(yù)應(yīng)力鋼鋼絞線。普普通鋼筋采用Ｑ235鋼鋼筋及HRRB3355鋼筋。Ｑ235鋼筋其技技術(shù)要求應(yīng)應(yīng)符合GBB130113-911及GB7000-888的要求；；HRB3335鋼筋筋其技術(shù)要要求應(yīng)符合合GB14499-998的要求求，其化學(xué)學(xué)成分C++Mn/66不大于0..5%。防防水層防水層采用滿足足-50℃要求的耐耐低溫TQQF-I型型防水層，保保護(hù)層采用用C40纖維維混凝土保保護(hù)層。鋼鋼板鋼板采用Ｑ2335。泄泄水管泄水管采用內(nèi)徑徑為100mm的鑄鐵鐵管。2.6結(jié)構(gòu)、構(gòu)構(gòu)造(1)兩片梁腹腹板中心距距為2.00m，橫向向在橫隔板板處施加預(yù)預(yù)應(yīng)力進(jìn)行行聯(lián)接。(2)梁頂?shù)啦瓴瓴垌斆嫱馔饩墝挾?4.2m，每每片梁梁頂頂寬度2..07m,,兩片梁梁梁間縫寬660mm。(3)梁體內(nèi)外外兩側(cè)懸臂臂板下緣均均設(shè)置滴水水槽，梁體體頂面設(shè)橫橫向排水坡坡，梁頂面面兩端設(shè)三三角形縱向向排水坡，橋橋面雨水通通過設(shè)置于于擋碴墻內(nèi)內(nèi)側(cè)的排水水管豎直向向下排走。(4)橋面鋪設(shè)設(shè)耐低溫防防水層、保保護(hù)層。(5)擋碴墻內(nèi)內(nèi)預(yù)埋U形螺栓,梁端下翼翼緣預(yù)埋支支座墊板。橫橫隔板處內(nèi)內(nèi)側(cè)預(yù)埋隔隔板聯(lián)接板板和外露鋼鋼筋，外側(cè)側(cè)預(yù)埋橫向向預(yù)應(yīng)力錨錨墊板。(6)曲線梁外外側(cè)擋碴墻墻上加設(shè)LL形擋碴塊塊，L形擋碴塊塊用砂漿與與擋碴墻砌砌筑在一起起。(7)兩片梁間間縱向梁縫縫布置鐵蓋蓋板或混凝凝土蓋板，兩兩孔梁間(或梁與橋橋臺間)布置鐵蓋蓋板。(8)梁體外側(cè)側(cè)兩邊均設(shè)設(shè)人行道，避避車臺按《TB10002.1-99》設(shè)置。2.7普高梁主主要設(shè)計指指標(biāo)2.7.1各截截面預(yù)應(yīng)力力損失直線梁各截面預(yù)預(yù)應(yīng)力損失失見表4，曲線梁梁各截面預(yù)預(yù)應(yīng)力損失失見表5。直線梁各各截面預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失表4截面距跨中距離離(mm)σl1(MPa)σl3(MPa)σl4(MPa)σl5(MPa)σl6(MPa)017.2540.0096.5230.00164.48300017.2540.0096.7130.00164.44445017.2540.0096.0230.00164.6045500.0040.0095.5030.00164.7160000.0040.0087.7430.00166.7080000.0040.0075.6930.00169.8898000.0040.0067.9530.00172.00120000.0040.005.3930.00191.23σl1-折點摩阻阻損失；σσl3－溫差差損失；σσl4－壓縮縮損失；σσl5－松弛弛損失；σσl6－收縮縮徐變損失失曲線梁各截面預(yù)預(yù)應(yīng)力損失失表表5截面距跨中距離離(mm)σl1(MPa)σl3(MPa)σl4(MPa)σl5(MPa)σl6(MPa)015.7540.00104.7130.00172.41300015.7540.00104.1430.00172.56445015.7540.0099.9130.00173.6645500.0040.0099.4130.00173.7760000.0040.0091.7230.00175.8480000.0040.0079.5930.00179.2198000.0040.0071.8330.00181.43120000.0040.008.8230.00201.73σl1-折點摩阻阻損失；σσl3－溫差差損失；σσl4－壓縮縮損失；σσl5－松弛弛損失；σσl6－收縮縮徐變損失失2.7.2運營營階段應(yīng)力力和變形(1)運營荷載載作用下，直直線梁跨中中截面底層層鋼束最大大應(yīng)力為981..24MPPa，應(yīng)力幅幅為38.773MPaa；曲線梁梁跨中截面面底層鋼束束最大應(yīng)力力為966..23MPPa，應(yīng)力幅幅為38.552MPaa。(2)運營荷載載作用下，梁梁體混凝土土應(yīng)力見表表6、表7。直線梁混凝土應(yīng)應(yīng)力表6截面距跨中距離離(mm)上緣應(yīng)力(Mppa)下緣應(yīng)力(MPPa)抗剪荷載下主拉拉應(yīng)力(MPa))運營荷載下主拉拉應(yīng)力(MPa))09.661.16-0.26-0.1230009.151.78-0.93-0.4844508.322.79-1.21-0.7445508.233.08-0.57-0.2660007.593.82-0.86-0.4880005.815.39-1.20-0.7998003.767.86-1.73-1.18120000.121.75-1.21-0.96曲線梁混凝土應(yīng)應(yīng)力表7截面距跨中距離離(mm)上緣應(yīng)力(MPPa)下緣應(yīng)力(Mppa)抗剪荷載下主拉拉應(yīng)力(MPa))運營荷載下主拉拉應(yīng)力(MPa))010.580.71-0.35-0.16300010.041.35-1.13-0.5944509.162.41-1.44-0.8545509.062.71-0.79-0.3660008.313.58-1.10-0.6380006.275.41-1.45-0.9798003.958.19-2.05-1.42120000.101.81-1.13-0.88(3)直線梁傳傳力錨固時時上拱度為為13.445mm，靜靜活載撓度度為8.447mm；；直線梁傳傳力錨固時時上拱度為為14.774mm，靜靜活載撓度度為9.228mm。2.8導(dǎo)向裝置置錨固區(qū)及及梁端局部部應(yīng)力空間間分析放松折線后切斷斷轉(zhuǎn)折折器器時，對梁梁體產(chǎn)生較較大的集中中力。所有有預(yù)應(yīng)力都都通過梁端端傳至全梁梁，存在應(yīng)應(yīng)力集中現(xiàn)現(xiàn)象，因此此我們用SAP993建立了全全梁有限元元模型進(jìn)行行空間分析析。有限元元空間分析析表明，放放張及解除除轉(zhuǎn)向裝置置約束時，梁梁體應(yīng)力較較均勻。三、施工注意事事項3.1混凝土要滿足3300次凍凍融循環(huán)的的要求，靜靜強(qiáng)度等級級不小于設(shè)設(shè)計值的880%?；旎炷林锌煽蓳饺隝級粉煤灰灰或硅粉，以以提高混凝凝土抗凍融融性能，其其摻量不超超過水泥用用量的5%%，總膠凝凝材料每立立方混凝土土中不宜超超過5000kg。3.2要注意青藏線日日溫差大給給制梁帶來來的不利影影響,采取措施施，避免溫溫度應(yīng)力引引起的梁體體裂紋。3.3粗骨料母巖巖的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度與混凝凝土強(qiáng)度之之比不宜小小于2。對所用用骨料應(yīng)進(jìn)進(jìn)行成分分分析及堿活活性試驗，堿堿活性及其其含量應(yīng)符符合《混凝凝土堿含量量限制標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)》CECCS53::93的要要求，總堿堿含量控制制在3kg/m33以內(nèi)。3.4應(yīng)對折點摩摩阻、鋼絞絞線與端模模板摩阻等等實際測定定，根據(jù)實實測結(jié)果對對張拉控制制應(yīng)力作適適當(dāng)調(diào)整。3.5上下翼緣、隔隔板與腹板板相交處宜宜做成半徑徑為30∽50mmm的圓弧，應(yīng)應(yīng)嚴(yán)