直列四缸柴油機(jī)配氣機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書

畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 題目：直列四缸柴油機(jī)配氣機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)

畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權(quán)說明原創(chuàng)性聲明本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文），是我個(gè)人在指導(dǎo)教師的指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的成果。盡我所知，除文中特別加以標(biāo)注和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng)發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得及其它教育機(jī)構(gòu)的學(xué)位或?qū)W歷而使用過的材料。對本研究提供過幫助和做出過貢獻(xiàn)的個(gè)人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了謝意。作者簽名：日期：指導(dǎo)教師簽名：日期：使用授權(quán)說明本人完全了解大學(xué)關(guān)于收集、保存、使用畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的規(guī)定，即：按照學(xué)校要求提交畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的印刷本和電子版本；學(xué)校有權(quán)保存畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的印刷本和電子版，并提供目錄檢索與閱覽服務(wù)；學(xué)?？梢圆捎糜坝?、縮印、數(shù)字化或其它復(fù)制手段保存論文；在不以贏利為目的前提下，學(xué)?？梢怨颊撐牡牟糠只蛉績?nèi)容。作者簽名：日期：

蘭州工業(yè)高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書交通工程系2012屆汽車檢測與維修專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）題目直列四缸柴油機(jī)配氣機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)課題內(nèi)容性質(zhì)工程設(shè)計(jì)課題來源性質(zhì)教師收集的結(jié)合生產(chǎn)實(shí)際的課題/學(xué)生自立課題設(shè)計(jì)校內(nèi)（外）指導(dǎo)教師職稱工作單位及部門聯(lián)系方式副教授蘭州工業(yè)高等專科學(xué)校交通工程系題目說明（目的和意義）：畢業(yè)設(shè)計(jì)是一個(gè)綜合性較強(qiáng)的實(shí)踐環(huán)節(jié)，是對學(xué)生三年的學(xué)習(xí)效果的檢驗(yàn)。本題目要求學(xué)生完成柴油發(fā)動(dòng)機(jī)配氣機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)。通過該題目的設(shè)計(jì)加強(qiáng)學(xué)生對相關(guān)知識的深入了解并鍛煉學(xué)生的機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的動(dòng)手能力。通過畢業(yè)設(shè)計(jì)，學(xué)生應(yīng)達(dá)到以下基本要求：1、具有綜合應(yīng)用所學(xué)理論知識和實(shí)踐技能，初步解決本專業(yè)范圍內(nèi)的工程技術(shù)問題的能力，善于應(yīng)用新技術(shù)、新工藝、新材料。2、具有查閱科技文獻(xiàn)資料、使用各種標(biāo)準(zhǔn)、手冊以及獨(dú)立工作、創(chuàng)新的能力。3、綜合考核學(xué)生掌握知識的廣度和深度、運(yùn)用知識處理問題的能力、實(shí)驗(yàn)?zāi)芰Α⑼庹Z應(yīng)用水平、計(jì)算機(jī)應(yīng)用水平、科技寫作能力、口頭表達(dá)能力等。二、設(shè)計(jì)（論文）要求（工作量、內(nèi)容）：設(shè)計(jì)內(nèi)容：以某一車型柴油機(jī)的相關(guān)參數(shù)作為參考，對直列四缸柴油機(jī)的配氣機(jī)構(gòu)的主要零部件進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。完成內(nèi)容:1．氣門組裝配圖1張(1號圖)。2．氣門傳動(dòng)組裝配圖1張(1號圖)。3．零件圖4．設(shè)計(jì)計(jì)算說明書1份三、進(jìn)度表日期內(nèi)容2011年11月（秋季學(xué)期第15周）開始2012.3.（春季學(xué)期第2周）結(jié)束根據(jù)畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)，收集、閱讀整理有關(guān)資料調(diào)查研究、分析課題與畢業(yè)實(shí)習(xí)（0.5周）氣門組設(shè)計(jì)（2.5周）氣門傳動(dòng)組設(shè)計(jì)（2.0周）撰寫設(shè)計(jì)說明書（1.0周）完成日期2012年1月答辯日期2012年3月四、主要參考文獻(xiàn)、資料、設(shè)備和實(shí)習(xí)地點(diǎn)及翻譯工作量：（一）、參考文獻(xiàn)：[1]高秀華．內(nèi)燃機(jī)[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2005．9．[2]楊連生．內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)[M]．北京：中國農(nóng)業(yè)機(jī)械出版社，1980．6．[3]汽車工程手冊編委會．汽車工程手冊：設(shè)計(jì)篇[M]．北京：人民交通出版社，2001．5．[4]陳家瑞．汽車構(gòu)造[M]．北京：人民交通出版社，2009．4．[5]束永平．汽車發(fā)動(dòng)機(jī)曲柄連桿機(jī)構(gòu)動(dòng)力學(xué)分析[J]．東華大學(xué)學(xué)報(bào)，2005．12．[6]周松鶴．工程力學(xué)（教程篇）[M]．北京：機(jī)械工業(yè)出版社．2003．2．[7]石津?。l(fā)動(dòng)機(jī)曲軸彎曲疲勞強(qiáng)度的可靠性分析[J]．武漢工學(xué)院學(xué)報(bào)，2005．7．[8]王東華．曲軸強(qiáng)度計(jì)算若干問題的探討[J]．天津大學(xué)學(xué)報(bào)，2002．3．[9]夏天．捷達(dá)王與都市先鋒轎車維修手冊[M]．北京：北京理工大學(xué)出版社，2001．10．指導(dǎo)教師簽字教研室主任簽字主管系領(lǐng)導(dǎo)簽字年月日年月日年月日注：本任務(wù)書要求一式兩份，一份系部留存，一份報(bào)教務(wù)處實(shí)踐教學(xué)科。直列四缸柴油機(jī)配氣機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)摘要?dú)忾T配氣機(jī)構(gòu)是四沖程柴油機(jī)所特有的機(jī)構(gòu)，它是按照發(fā)動(dòng)機(jī)的點(diǎn)火次序和各缸工作循環(huán)的要求，定時(shí)開啟和關(guān)閉進(jìn)、排氣門，完成換氣過程。因此配氣機(jī)構(gòu)要滿足：進(jìn)、排氣的定時(shí)和準(zhǔn)確；氣門關(guān)閉要嚴(yán)密可靠；氣流阻力要?。唤Y(jié)構(gòu)簡單拆裝方便。氣門配氣機(jī)構(gòu)由氣門組、氣門傳動(dòng)組、凸輪軸傳動(dòng)機(jī)構(gòu)三部分組成。氣門組主要由：氣門、閥座、氣門導(dǎo)管、氣門彈簧和連接鍵組成，195B型柴油機(jī)采用不帶閥殼的氣門組氣門的開啟和關(guān)閉是靠傳動(dòng)機(jī)構(gòu)來實(shí)現(xiàn)的，傳動(dòng)機(jī)構(gòu)可分為機(jī)械和液壓傳動(dòng)機(jī)構(gòu)。195B型柴油機(jī)采用下置式傳動(dòng)形式，由凸輪、挺柱、推桿、搖臂、搖臂座、搖臂軸、調(diào)整螺釘?shù)冉M成。凸輪軸與曲軸之間的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)與柴油機(jī)的型式、凸輪軸與曲軸的相對位置、氣門傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的型式等有關(guān)，一般有齒輪傳動(dòng)和鏈傳動(dòng)。195B型柴油機(jī)采用齒輪傳動(dòng)，柴油機(jī)曲軸與凸輪軸的傳動(dòng)比為2：1.配氣機(jī)構(gòu)控制發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)排氣過程,直接影響著發(fā)動(dòng)機(jī)的性能，是衡量發(fā)動(dòng)機(jī)可靠性的指標(biāo)之一.關(guān)鍵詞：柴油機(jī)；配氣機(jī)構(gòu)；凸輪型線ABSTRACTThevalvetrainisoneofthemostimportantmechanismsinainternalcombustionengine,whethertheperformancesaregoodorbad,thataffectingthepowerperformance,economicperformance,emissionsperformanceoftheengine,aswellasaffectingthereliabilityandwearperformancesofthewholeengine.Alongwiththerequestsoftheengine’shighpower,super-speed,peopledemandahigherindex.Thatis,whentheenginerunsunderahighspeed,itcanstillworksteadilyanddependably,whichdemandthatthevalvetrainsystemshouldhaveahighperformance.Camprofileisthehardcoreofthevalvetrain,whichdesignisoneoftheimportantwaystocarryoutvalvetrainoptimaldesign.Simulationcalculationandexperimentationresearcharetwoimportantwaystocarryoutresearchanddevelopmentonvalvetrainofinternal-combustionengine.Keywords:Dieselengine;Valvetrain;Camprofile直列四缸柴油機(jī)配氣機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)概述1.配齊機(jī)構(gòu)的簡介：配氣機(jī)構(gòu)是發(fā)動(dòng)機(jī)的重要組成部分。它的功能是實(shí)現(xiàn)換氣過程，即根據(jù)氣缸的工作次序，定時(shí)地開啟和關(guān)閉進(jìn)、排氣門，以保證氣缸吸入新鮮空氣和排除燃燒廢氣。一臺內(nèi)燃機(jī)的經(jīng)濟(jì)性能是否優(yōu)越，動(dòng)力性是否足夠大，工作是否可靠，噪音與振動(dòng)能否控制在較低的限度，常常與其配氣機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)是否合理有密切關(guān)系。配氣機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的優(yōu)劣不僅影響發(fā)動(dòng)機(jī)的結(jié)構(gòu)緊湊性和制造、使用的成本，而且還決定了高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)柴油機(jī)的工作可靠性、耐久性。配氣機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的好壞對柴油機(jī)的性能指標(biāo)有著很重要的影響。配氣機(jī)構(gòu)的功用是按照發(fā)動(dòng)機(jī)每一氣缸內(nèi)所進(jìn)行的工作循環(huán)和發(fā)火次序的要求，定時(shí)開啟和關(guān)閉進(jìn)、排氣門，使新鮮充量得以及時(shí)進(jìn)入氣缸，而廢氣得以及時(shí)從氣缸排出。新鮮充量充滿氣缸的程度用充量系數(shù)來表示。充量系數(shù)越高，表明進(jìn)入氣缸內(nèi)的新鮮空氣或可燃混合氣的質(zhì)量越多，發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)出的功率越大。壓力越高，溫度越低，則一定容積的氣體質(zhì)量越大，因此充量系數(shù)越高。由于在實(shí)際工作中，壓力，溫度都有不利因素，所以充量系數(shù)總是小于1，一般在0.8—0.9。就配氣機(jī)構(gòu)而言，主要是要求其結(jié)構(gòu)有利于減小進(jìn)氣和排氣的阻力，而且進(jìn)、排氣門的開啟時(shí)刻和持續(xù)開啟時(shí)間比較適當(dāng)，使進(jìn)氣和排氣都盡可能充分。一般說來，設(shè)計(jì)合理的配氣機(jī)構(gòu)應(yīng)具有良好的換氣性能，進(jìn)氣充分，排氣徹底，即具有較大的時(shí)間-斷面值，泵氣量損失小，配氣正時(shí)恰當(dāng)。與此同時(shí)，配氣機(jī)構(gòu)還應(yīng)具有良好的動(dòng)力性能，工作時(shí)運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，振動(dòng)和噪音較小，不發(fā)生強(qiáng)烈的沖擊磨損等現(xiàn)象，這就要求配氣機(jī)構(gòu)的從動(dòng)件具有良好的運(yùn)動(dòng)加速度變化規(guī)律，以及不太大的正、負(fù)加速度值。例如，對氣門通過能力的要求，實(shí)際上可理解為是對由凸輪外形所決定的氣門位移規(guī)律的要求。顯然，氣門開閉迅速就能增大時(shí)面值，但這將導(dǎo)致氣門機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)件的加速度和慣性負(fù)荷增大，沖擊、振動(dòng)加劇，機(jī)構(gòu)動(dòng)力特性變差。因此，對氣門通過能力的要求與對機(jī)構(gòu)動(dòng)力特性的要求之間存在一定矛盾，應(yīng)視所設(shè)計(jì)發(fā)動(dòng)機(jī)的特點(diǎn)，如發(fā)動(dòng)機(jī)工作轉(zhuǎn)速、性能要求、配氣機(jī)構(gòu)系統(tǒng)剛度大小等，在凸輪外形設(shè)計(jì)中兼顧解決。配氣機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)形式是多種多樣的，四行程發(fā)動(dòng)機(jī)廣泛地采用氣門式配氣機(jī)構(gòu)。氣門式配氣機(jī)構(gòu)可從不同角度分類。按氣門的布置形式不同，主要有氣門頂置式和氣門側(cè)置式；頂置氣門式的配氣機(jī)構(gòu)又可根據(jù)凸輪軸的布置位置及凸輪軸數(shù)目的不同分為凸輪軸下置式、凸輪軸中置式和凸輪軸上置式。側(cè)置氣門式配氣機(jī)構(gòu)的進(jìn)、排氣門設(shè)置在氣缸體的一側(cè)。氣門不但是氣體流動(dòng)的通道，而且是燃燒室的組成部分，這種燃燒室只適應(yīng)于早期低壓縮比內(nèi)燃機(jī)。它不緊湊，單位燃燒室體積的表面積大，燃燒室散熱面積大，熱損失多。此外，進(jìn)、排氣道由于氣門側(cè)置拐彎增多，進(jìn)、排氣阻力大，但結(jié)構(gòu)簡單，目前只用于廉價(jià)小功率汽油機(jī)。為減少進(jìn)、排氣流通阻力，改進(jìn)換氣性能，將低壓縮比燃燒室變?yōu)楦邏嚎s比燃燒室，以提高燃燒熱效率和降低熱損失;將氣門從氣缸體上移到氣缸蓋上，因而出現(xiàn)了頂置氣門式的配氣機(jī)構(gòu)，大大的改善了內(nèi)燃機(jī)的動(dòng)力型和經(jīng)濟(jì)性而廣泛采用在現(xiàn)代內(nèi)燃機(jī)上。2.2、配氣機(jī)構(gòu)的要求：對于一個(gè)正常工作的配氣機(jī)構(gòu)應(yīng)該具有如下的要求：進(jìn)、排氣門的時(shí)間足夠大，泵氣量損失小，配氣正時(shí)恰當(dāng)，在排氣過程中能較好的排出廢氣，進(jìn)氣過程中能吸入較多的新鮮空氣，因而使發(fā)動(dòng)機(jī)具有較高的充量系數(shù)和合適的扭矩特性。振動(dòng)、噪聲較小，并且工作可靠和耐磨。結(jié)構(gòu)簡單、緊湊。為了減輕慣性負(fù)荷，使配氣機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)零件的質(zhì)量減到最小。配氣機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的計(jì)算參數(shù)確定：從確定氣門座處的通過截面以及確定喉口流通截面開始。氣閥處的流通截面積可以根據(jù)氣體不可壓縮連續(xù)流動(dòng)的條件確定，也即在額定轉(zhuǎn)速I情況，氣門最大升程時(shí)，按氣門座截面處假設(shè)的平均速度來確定。已知：氣缸直徑D=95，氣道喉口的最大直徑，在氣缸直徑D處，配氣機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)方案以及燃燒室的形式都已給定的情況下，氣門布置在氣缸上可能性的限制。進(jìn)氣門的數(shù)值應(yīng)大于下列規(guī)定的范圍：采用氣門頂置式：，則可以得到：，根據(jù)柴油機(jī)的195B的結(jié)構(gòu)，選擇=36mm,排氣門的氣道喉口的直徑，通常取得比進(jìn)氣門的氣道喉口直徑小10%~~20%，氣閥升程h時(shí)，某研究瞬間具有圓錐密封面之氣門的流通截面為：式中a—?dú)忾T頭斜面角（現(xiàn)代發(fā)動(dòng)機(jī)上，a=45度);氣門的升程，它的取值一般是氣門頭的25%左右，氣門頭的直徑是40.mm，則：=10mm所以:==10π（35*COS45+10*Sin45*Cos45)=865對進(jìn)行校核：∵Frop=（1.1~1.2）Fxn=(1.1~1.2)x865=(951.5~1038)取1000mm喉口的直徑為：=x10=36mm∴喉口的直徑經(jīng)過檢驗(yàn)取值正確。配氣機(jī)構(gòu)的零件和組件的設(shè)計(jì)一、凸輪軸的設(shè)計(jì)凸輪軸設(shè)計(jì)的要求：1）正確的設(shè)計(jì)進(jìn)排氣凸輪的位置，實(shí)現(xiàn)配氣正時(shí)，使柴油機(jī)正確的按照一定規(guī)律運(yùn)轉(zhuǎn)。2）從柴油機(jī)的總體布局來設(shè)計(jì)凸輪的允許彎曲變形，合理的計(jì)算出支撐它的軸頸數(shù)目，軸頸的直徑、和凸輪軸的最小直徑尺寸。3）選擇合理的材料和熱處理工藝，使它不僅有足夠的剛度與韌性，而且要使凸輪和支撐軸的表面有合理的硬度，具有較好的耐磨性。凸輪軸的結(jié)構(gòu)：195B柴油機(jī)是小功率柴油機(jī)，可以采用整體式凸輪軸，它的結(jié)構(gòu)較緊湊，這種結(jié)構(gòu)都是將凸輪軸從機(jī)體一端插入的，所以將它的兩個(gè)支撐軸頸加工的尺寸大小是不同，前端的支撐軸頸尺寸大，后端的小些，而且前端軸頸的尺寸必須大于凸輪軸的高度，這樣便于安裝。軸頸上安裝滑動(dòng)軸承。凸輪軸支承軸頸的數(shù)目：由于該柴油機(jī)是單缸四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)，不需要將支承軸頸設(shè)計(jì)的過多，只是將凸輪軸的前后端各設(shè)計(jì)一個(gè)就已經(jīng)足夠了，所以將該軸頸數(shù)目為2個(gè)。凸輪軸的選材：因?yàn)橥馆嗇S要承受一定的機(jī)械強(qiáng)度，必須要有足夠的強(qiáng)度和韌性，同時(shí)還應(yīng)具有一定的耐磨性，才能讓發(fā)動(dòng)機(jī)在正常的工況下工作，選擇碳鋼，一般選擇45鋼就可以滿足要求了。凸輪軸的支承軸頸軸承的材料：195B柴油機(jī)經(jīng)過查表得知，采用鐵基粉末冶金，它是將它直接安裝在凸輪軸軸承座孔內(nèi)，它的型號：195—01018內(nèi)徑外徑寬度前端404727后端283526凸輪軸的定位方式：定位的原因:由于汽車的上下坡或者在加速的時(shí)候，都可能使凸輪軸發(fā)生軸向竄動(dòng)。為防止由此引起的對配氣定時(shí)的不良影響，需要采用軸向定位措施。對也195B型柴油機(jī)的采用的是軸向定位方式。凸輪軸的最小直徑確定：凸輪軸的最小尺寸可以按照下面的公式：Db=2Ro—（2~4）（mm）上式中的Ro是凸輪的基圓半徑，由表可知：Ro=14.5Db=2Ro—（2~4）=2x14.5—（2~4）=（25~27）當(dāng)轉(zhuǎn)速較高時(shí)，支承軸頸間距離較大、凸輪上受力較大時(shí)取上限值。凸輪軸支承軸頸與軸承孔德徑向間隙一般在0.02~0.03mm，范圍內(nèi)，軸向間隙為0.01~0.25mm。8、凸輪軸的熱處理工藝：a滲碳；b滲碳；c機(jī)械加工；d高頻淬火（回火）；f機(jī)械加工；9、凸輪軸的損壞形式：（1）支承軸頸的磨損。（2）凸輪表面的磨損、刮傷和點(diǎn)蝕。10、凸輪軸的計(jì)算：根據(jù)氣門彈簧和配氣的計(jì)算的：配氣機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)零件的質(zhì)量Mkn=115g，Mn=75gMr=0/Mmr=0和Mn=120g，凸輪的尺寸Ro=14.5mm，R1=138R2=8.3mmHtmax=7mm搖臂的尺寸：Lr=46L=32凸輪軸的角速度ω=115rad/s彈簧的最小彈力是P=239牛頓，進(jìn)氣門的喉口直徑d=36mm。從排氣門作用到凸輪上的最大的力為：Prmax=[+π/4（Pr—）]Ln/Lr+Mr（r1—r2）=[239+3.14*/4x（0.445—0.1）xx46/32+374xx（138—14.5）x=2539牛頓注：式中的=36mm為排氣門的直徑=42mm為進(jìn)氣門的直徑0.445兆帕，是由指示功圖而確定≈=0.1兆帕Mr=（+/3）x（/+99=374g=/3=120x/3x=81g凸輪軸的彎曲量：Y=0.8=0.0003mm式中E=2.2*兆帕——鋼的彈性模量;L=a+b=26+70=96mm---凸輪軸跨距長度根據(jù)結(jié)構(gòu)總體布置來?。?--軸的外徑——軸的外徑，選取時(shí)要考慮利用軸的外徑向凸輪供給潤滑油和保持軸要具有足夠的剛度。擠壓應(yīng)力：=0.418=255兆帕式中：=25mm—凸輪的寬度二、凸輪的設(shè)計(jì)雖然瞬時(shí)的打開和關(guān)閉氣門能夠獲得最大的時(shí)間截面，但是這樣做會使零件產(chǎn)生很大的慣性力。因此在設(shè)計(jì)配氣機(jī)構(gòu)時(shí)選用這樣的凸輪型線，使它保證可以有足夠的氣缸沖量的同時(shí)，同時(shí)也保證運(yùn)動(dòng)零件的慣性力數(shù)值在允許的范圍內(nèi)。1、凸輪的設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該滿足以下的要求：具有合適的配氣相位。它能照顧到發(fā)動(dòng)機(jī)功率、扭矩、轉(zhuǎn)速、燃油消耗量、怠速工況和啟動(dòng)等各方面的性能要求。為使發(fā)動(dòng)機(jī)具有良好的充氣性能，因而時(shí)間面積值應(yīng)盡可能大些。加速度不宜過大，并應(yīng)連續(xù)變化。具有恰當(dāng)?shù)臍忾T落座速度，以免氣門和氣門座的過度磨損和損壞。應(yīng)使配氣機(jī)構(gòu)在所有工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)都在平穩(wěn)工作，不產(chǎn)生脫離現(xiàn)象和過大的振動(dòng)。工作時(shí)噪聲較小。應(yīng)使氣門彈簧產(chǎn)生共振的傾向達(dá)到最小程度。應(yīng)使配氣機(jī)構(gòu)各傳動(dòng)零件受力和磨損較小，工作可靠，使用期長。上述這些要求往往相互矛盾，必須根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)的具體情況要求，抓住主要矛盾，協(xié)調(diào)各種因素，妥善解決。凸輪線性通常根據(jù)所選的線型形成規(guī)律做出，這樣保證制造比較簡單的凸輪線形。2、凸輪的基圓設(shè)計(jì)：凸輪型線從基圓開始繪制，從保證配氣機(jī)構(gòu)有足夠剛性的條件出發(fā)選擇它的基圓半徑R，其值在R=（1.5~2.5）x范圍。基圓半徑：R=(1.5~2.5)x10=15~25對與195B柴油機(jī)取14.5mm。105B柴油機(jī)的配氣相位角，根據(jù)手冊可以得到：進(jìn)氣提前角進(jìn)氣滯后角排氣提前角排氣滯后角凸輪的布置：（進(jìn)排氣的夾角）=90+1/4（47-21+49-19）=104配氣相位與凸輪的作用角：Φ=0.5（180式中分別為進(jìn)排氣的提前開啟角、進(jìn)排氣的滯后關(guān)閉角。Φ=0.5（180==凸輪頂部的圓弧半徑：==14.5—=8.3==138為了保證氣門的間隙，凸輪的背面部分的半徑加工的比小一個(gè)間隙值中包括了配氣機(jī)構(gòu)的溫度間隙及彈性變形量。對于進(jìn)氣=（0.25~0.35）mm，而排氣門則=（0.35~0.50）mm。半徑為r的圓與半徑為r1的圓弧或者與直線（r1=∽）的接合，可以按拋物線或者按某給定半徑的圓弧連接。三、挺柱的設(shè)計(jì)1、挺柱的結(jié)構(gòu)：挺柱的功能是按凸輪的運(yùn)動(dòng)規(guī)律推動(dòng)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)，同時(shí)承受凸輪的側(cè)向壓力。特別是挺柱的底面，由于和凸輪表面接觸的面積很小，接觸應(yīng)力很大，表面磨損很大，甚至可能刮傷，因此挺柱側(cè)面以及底面要求耐磨。形狀是筒型，這種結(jié)構(gòu)可以減輕它的質(zhì)量，從而達(dá)到減小它的往復(fù)慣性力。它的這種結(jié)構(gòu)同時(shí)也保證凸輪軸在旋轉(zhuǎn)時(shí)，挺柱底面所受的偏心切向力使挺柱產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，保證工作表面的磨損時(shí)很均勻的挺柱的軸線相對于凸輪的軸線的偏移量為1~3，而195B柴油機(jī)的偏移量為2mm。對于195B柴油機(jī)采用的是平面挺柱，它的特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡單，質(zhì)量輕。對于高速發(fā)動(dòng)機(jī)也是比較適合的。2、挺柱的材料：挺柱的材料一般用的是低碳鋼底部堆焊合金，或者鑄鐵底部采用冷激，或球墨鑄鐵制造，其摩擦表面應(yīng)經(jīng)過熱處理提高硬度后精磨。挺柱的材料和底面的硬度是和凸輪軸材質(zhì)及凸輪表面的硬度相匹配的。對與295B柴油機(jī)的是20鋼制造，底部堆焊合金，熱處理的硬度≧HBC55。凸輪軸的材料為45鋼，凸輪表面淬火處后，硬度為BRC54~65。平面挺柱導(dǎo)向面與導(dǎo)向孔之間的擠壓應(yīng)力的計(jì)算：最大擠壓應(yīng)力按下式計(jì)算：上式中：——挺柱導(dǎo)向面直徑（mm）；L——在凸輪的計(jì)算位置是，挺柱插入導(dǎo)向孔中的長度（mm）；——作用在凸輪上的最大力矩==39.364、平面挺柱的最大速度：平面挺柱的最大速度受限于挺柱端面的直徑，依據(jù)平面挺柱的凸輪機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)學(xué)可知，挺柱與凸輪的接觸點(diǎn)偏移量e與挺柱的速度成正比：因此，如挺柱端面直徑，由發(fā)動(dòng)機(jī)的總體布置決定，則確定挺柱的最大速度（時(shí)，必須保證凸輪與平面挺柱不產(chǎn)生干涉，為此滿足凸輪與挺柱間接觸應(yīng)力的計(jì)算：平面挺柱接觸應(yīng)力的計(jì)算：式中：F—作用在凸輪上的力（kgf）;Ρ—凸輪廓線瞬時(shí)曲率半徑（mm）；B—凸輪與挺柱底面間的接觸線寬度（mm）；—分別為凸輪材料與挺柱所用材料的泊松比；—分別為凸輪材料與挺柱所用材料的彈性模量（kgf/mm）以上或當(dāng)使用的材料為鑄鐵可取做0.27，材料為鋼材是取0.30。彈性模量經(jīng)過查表可知:碳鋼：2.0x（kgf/）如使并將此值代入公式中則可以簡化：5.67x挺柱的導(dǎo)向面直徑與長度按照下面的公式確定：=(0.15~0.20）D（mm）=（0.15~0.20）*95=(14.25~19)取16mm式中D—?dú)飧字睆?mm）=（3.0~3.5）（mm）=（3.0~3.5)*16=(48~59)mm根據(jù)195的結(jié)構(gòu)取=58mm挺柱的導(dǎo)向面直徑與挺柱孔間的徑向間隙一般在0.02~0.08mm的范圍內(nèi)。挺柱頭部球面支座的設(shè)計(jì)：挺柱頭部加工有凹形的球面支座，它是支撐推桿球頭的。在這種球頭與球面支座的配合副中，為了再兩者之間形成楔形油膜，球面支座半徑應(yīng)比推桿的球頭半徑略大，但與也不應(yīng)相差過大，否則將使接觸應(yīng)力劇增，一般，如圖：凸輪和挺柱的主要損壞形式及其預(yù)防：一、表面刮傷刮傷的原因：由于凸輪和挺柱讓潤滑情況惡化引起的。防止的方法：1、改善潤滑：（1）保證在凸輪與挺柱面之間經(jīng)常供給黏度、成分、溫度和數(shù)量均勻合適的潤滑油；（2）采用具有特殊添加劑的潤滑油；（3）使凸輪與挺柱的接觸面光潔度盡可能的高一些；2、降低接觸應(yīng)力：（1）盡量減輕配氣機(jī)構(gòu)的往復(fù)運(yùn)動(dòng)質(zhì)量；（2）增加凸輪的剛度;(3)采用彈性模量較小的但有較高硬度和強(qiáng)度的金屬作為凸輪和挺柱的材料。3、表面磷化處理。4、凸輪、挺柱的化學(xué)成分及其金相組織的選擇適當(dāng)。5、采用熱導(dǎo)性好的材料。表面蝕點(diǎn)發(fā)生的主要原因：點(diǎn)蝕是金屬的疲勞過程。預(yù)防的措施：1、改善潤滑；2、降低接觸應(yīng)力；3、降低殘余應(yīng)力；4、材料的化學(xué)成分和金相組織；4、采用熱導(dǎo)性好的材料6、材料內(nèi)部應(yīng)盡量減少氣泡。夾渣等缺陷。7、提高材料的抗疲勞強(qiáng)度和抗腐蝕能力。表面磨損凸輪磨損有兩種情況：（1）是一個(gè)緩慢的拋光過程，最后形成一個(gè)硬而光滑的摩擦表面。這種拋光的過程常開始于凸輪廓線的加速度為零的位置，而止于凸輪廓線的頂端之前，頂端不會被磨平。（2）隨著時(shí)間加長會迅速磨損下去，直至影響發(fā)動(dòng)機(jī)的性能。不正常的迅速磨損，嚴(yán)重者則在幾個(gè)小時(shí)內(nèi)即可將凸輪定磨平。四、推桿的設(shè)計(jì)1、推桿的功能：把凸輪的運(yùn)動(dòng)從凸輪軸傳至頂置氣門處，完成發(fā)動(dòng)機(jī)的配氣。2、推桿的材料：45鋼。3、推桿的結(jié)構(gòu)形式：推桿是一個(gè)細(xì)長桿，在工作時(shí)容易發(fā)生縱向彎曲，它是配氣機(jī)構(gòu)中剛度薄弱的環(huán)節(jié)。在195B型柴油機(jī)上是采用冷拔無縫鋼管（或鋁制空心管）制造。采用冷拔無縫鋼管可減輕它的質(zhì)量，減小往復(fù)慣性力。此外，縮短推桿的長度是減輕質(zhì)量，提高縱向彎曲應(yīng)力和整個(gè)配氣機(jī)構(gòu)剛度的有效辦法。尺寸設(shè)計(jì)：根據(jù)195B柴油機(jī)的結(jié)構(gòu)，它的長度設(shè)計(jì)為291mm，外徑9mm，球頭半徑4.5mm。才可以滿足其要求。推桿穩(wěn)定性安全系數(shù)的確定推桿的縱向彎曲按下列計(jì)算：=kgf式中：P—作用于推桿上的臨界力；E—推桿材料的彈性模量；J—推桿中央橫斷面的慣性力；—推桿的外徑—空心推桿的孔徑L—推桿的長度=2.5x/4式中—作用在推桿上的最大作用力對于各種用途的發(fā)動(dòng)機(jī)，在如下的范圍：（1）、高功率輕型發(fā)動(dòng)機(jī)，=2.5~3(2)、汽車拖拉機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)。高速船用發(fā)動(dòng)機(jī)，=3~5（3）、固定式和船用發(fā)動(dòng)機(jī)=4~6推桿球頭與挺柱球面支座，推桿球頭與搖臂調(diào)節(jié)螺釘球面支座間接觸應(yīng)力的計(jì)算：接觸應(yīng)力按下面的公式計(jì)算：=180式中—作用于推桿上的最大作用力（kgf）Em—挺柱與推桿兩種材料的平均彈量—推桿的球頭半徑（mm）—挺柱球面支座的半徑（mm）對于各種用途發(fā)動(dòng)機(jī)的許用接觸應(yīng)力如下：(1)汽車拖拉機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)，=150~200（2）固定式和船用發(fā)動(dòng)機(jī)，=100~120五、搖臂的設(shè)計(jì)1、搖臂的工作原理：搖臂是推桿和氣門之間的傳動(dòng)件，它是推桿傳來的力改變方向后作用于氣門尾部以推開氣門。2、搖臂的結(jié)構(gòu)：搖臂的幾何尺寸決定于氣門和凸輪軸的相對位置。為了獲得較輕的質(zhì)量剛性好的結(jié)構(gòu)，往往才有T字型的或者I字型的斷面。195B柴油機(jī)采用的就是T字型搖臂斷面。3、搖臂比：搖臂有長、短臂之分，長短之比成為搖臂比，其值在1.6左右。長臂推動(dòng)氣門的桿端，短臂端的螺孔中裝有氣門間隙調(diào)節(jié)螺釘和鎖緊螺母，氣門間隙調(diào)節(jié)螺釘?shù)那蝾^與推桿上端的凹球端頭接觸，195B柴油機(jī)的搖臂比：46/32=1..43。4、搖臂潤滑：搖臂依靠搖臂軸支撐在搖臂支座上，搖臂鉆有油孔，搖臂軸為中空型，機(jī)油由支座油道經(jīng)搖臂軸內(nèi)腔潤滑到搖臂的襯套，然后從搖臂上油道上流出，滴落在搖臂兩端進(jìn)行潤滑。5、搖臂的定位：搖臂軸上兩搖臂間裝有搖臂彈簧，防止搖臂軸向竄動(dòng)，從而保證各搖臂相對氣門桿的確定位置。在195B柴油機(jī)上，采用的是用搖臂支座將兩個(gè)搖臂分開，并且在兩邊緣處用卡簧將其鎖緊。6、搖臂的材料：所采用的材料是QT60—2搖臂在與氣門的尾部接觸時(shí)既有滾動(dòng)又有滑動(dòng)，所以對材料的要求是要耐磨，為了防止磨損影響正常的配氣相位，故該表面要求淬火熱處理的工藝。7、搖臂與氣門桿頂面間接觸應(yīng)力的計(jì)算：式中—?dú)忾T桿頂面上的最大作用力（kgf）；R—搖臂敲擊部分的球面半徑（mm）；搖臂與氣門頂面間的許用接觸應(yīng)力：。搖臂斷面A-A中的總應(yīng)力為：（如圖）=400式中—?dú)忾T上的最大作用力；—?dú)忾T側(cè)搖臂計(jì)算斷面的斷面模數(shù)；—?dú)忾T側(cè)搖臂斷面的面積；A1—從計(jì)算斷面重心到作用力的垂直距離A2—作用力的垂直線與計(jì)算斷面A-A的夾角；斷面B_B中的總應(yīng)力：=420式中—?dú)忾T上的最大作用力；—?dú)忾T側(cè)搖臂計(jì)算斷面的斷面模數(shù)；—?dú)忾T側(cè)搖臂斷面的面積；A1—從計(jì)算斷面重心到作用力的垂直距離A2—作用力的垂直線與計(jì)算斷面A-A的夾角；上述應(yīng)力的許用值如下：（1）鑄鐵：（2）鍛造碳鋼：（3）鍛造合金鋼：(4)鑄鋼：（5）輕合金：對于195B柴油機(jī)選擇（4）式中的。六、氣門組的設(shè)計(jì)一、氣門的設(shè)計(jì)：氣門設(shè)計(jì)的基本要求：材料方面：氣門的工作溫度是確定氣門材料的主要因素。在氣門工作溫度范圍內(nèi)材料應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度。韌性和表面硬度。由于排氣呢錐面磨損常為腐蝕磨損，因此在選擇材料時(shí)候必須考慮化學(xué)腐蝕（主要是硫和磷）的性能。進(jìn)氣門錐面多屬磨損摩擦，因此進(jìn)氣門側(cè)重耐磨。機(jī)構(gòu)方面：要求結(jié)構(gòu)簡單、加工方便，且頸部形狀也要恰當(dāng)，以便減少氣體的流動(dòng)阻力，增加其進(jìn)氣沖量。在保證足夠的強(qiáng)度、剛度和耐磨性的前提下的重量選擇。盡可能的降低熱負(fù)荷，是氣門設(shè)計(jì)的一個(gè)重要方面。排氣門是氣門組中的高溫零件，氣門頭部75%左右的熱量經(jīng)氣門座導(dǎo)出，25%的熱量經(jīng)氣門導(dǎo)管導(dǎo)出，因此，氣門的設(shè)計(jì)應(yīng)與氣缸蓋的設(shè)計(jì)密切配合，氣門座周圍必須加強(qiáng)冷劑，并使溫度盡量均勻。此外，如結(jié)構(gòu)允許，盡量增加導(dǎo)管的長度，適當(dāng)減小氣門桿與導(dǎo)管的間隙，以減低氣門的溫度。氣門室配氣機(jī)構(gòu)從凸輪開始的整個(gè)運(yùn)動(dòng)鏈中的末端零件。它的運(yùn)動(dòng)受到凸輪廓線、挺柱、搖臂、氣門彈簧等零件特性的制約，因此氣門的設(shè)計(jì)還必須從整個(gè)配氣結(jié)構(gòu)來考慮分析，要避免氣門在落座時(shí)承受過大的沖擊和振動(dòng)，因?yàn)樵谶@些機(jī)械負(fù)荷也是造成氣門及氣門座磨損的原因之一。2、氣門的工作條件分析：氣門室發(fā)動(dòng)機(jī)的重要零件之一。工作時(shí)需要承受較高的機(jī)械負(fù)荷和熱負(fù)荷，尤其是排氣門，由于經(jīng)常高溫燃?xì)獾臎_刷，因而易于產(chǎn)生漏氣。腐蝕與燒損等現(xiàn)象，工作條件也更為嚴(yán)酷。氣門工作時(shí)承受落座沖擊負(fù)荷及燃?xì)鈮毫o以的靜負(fù)荷，這種靜負(fù)荷一般在4左右，而沖擊負(fù)荷一般為11.6左右；氣門的工作溫度：進(jìn)氣門約為200~450度，而排氣門則可達(dá)650~850度，甚至更高，下面是195B柴油機(jī)的排氣門的溫度場。氣門材料的選擇：氣門材料的選擇必須考利到它的工作溫度、腐蝕、沖擊載荷以及氣門桿部與端面的耐磨等因素。而且進(jìn)、排氣門的對材料的要求也是不同。因?yàn)檫M(jìn)氣門的溫度要低一些，排氣門的溫度要高些。就195B發(fā)動(dòng)機(jī)的選材：進(jìn)氣門的材料用40Cr；排氣門的材料用40Cr9Si2。氣門選擇材料的方法：（1）馬氏體鋼一般氣門中采用鐵素體合金鋼，含碳量在0.35~0.80%之間，經(jīng)淬火后可得到馬氏體組織以上耐磨的要求，這種材料的機(jī)械性能加工性好，滑動(dòng)性好，在工作溫度超過650的排氣門上廣泛應(yīng)用，如4crsi2.、4Cr10Si2Mn等。但在強(qiáng)化程度較高的發(fā)動(dòng)機(jī)上，由于熱負(fù)荷和機(jī)械負(fù)荷高，因而對氣門錐面的耐磨、耐腐蝕性能提出更高的要求，這時(shí)，可采用堆焊氣門，這是一種頭部采用奧氏體鋼，桿部采用馬氏體鋼的氣門。可用摩擦焊或閃光焊來堆焊。堆焊氣門設(shè)計(jì)的關(guān)鍵是正確地焊接部位。應(yīng)從以下兩個(gè)方面來考慮：1）界面處應(yīng)在氣門頭部應(yīng)力區(qū)之外并離頸部頂圓弧中點(diǎn)附近的熱點(diǎn)較遠(yuǎn)；2）耐熱性較差的桿部材料不要受到高溫燃?xì)獾那治g；焊接的部位以選在氣門全開時(shí)界面與導(dǎo)管下端相齊或略高為宜。奧氏體鋼這類鋼在常溫和工作溫度下基本上全是奧氏體組織，不能淬硬。它的高溫強(qiáng)度好，耐腐蝕性好、奧氏體鋼用做高功率柴油機(jī)的排氣門，其最高工作溫度允許達(dá)870。國產(chǎn)奧氏體鋼4Cr14NiW2Mo廣泛用作機(jī)車和大型載重汽車的柴油機(jī)排氣門。國產(chǎn)常用氣門鋼的化學(xué)成分以及機(jī)械性能見下表：氣門剛化學(xué)成分氣門剛機(jī)械性能氣門剛參數(shù)性能除表列的氣門鋼之外，我國還試制了新的氣門鋼種，如TF—3,奧氏體鋼，這種鋼在機(jī)械性能和耐磨性能方面超過了4Cr10Si2Mn從而逐步形成了國產(chǎn)排氣門鋼系列。當(dāng)氣門錐面僅耐磨蝕及耐磨性不能滿足需要時(shí)可采用堆焊。堆焊錢先把氣門錐面加工出半圓形環(huán)槽，槽的深度由實(shí)驗(yàn)選定，注意不要過分削弱氣門本體強(qiáng)度，然后再堆焊金屬焊上。焊接方法有手工焊、等離子焊高頻冷凝焊等。為了使奧氏體鋼氣門桿端面耐磨也可采用堆焊或焊上一小段馬氏體鋼。用作柴油機(jī)排氣門和增壓柴油機(jī)進(jìn)氣門堆焊的材料，目前多數(shù)用的是鉆基硬質(zhì)合金，其材料成分：氣門堆焊材料4、氣門頭的設(shè)計(jì)：（1）氣門頭部的形狀：氣門頭部的形狀除了影響氣體的流通特性之外，還會影響到氣門的剛度、重量、導(dǎo)熱性能以及制造成本等，同時(shí)也關(guān)系到氣門的使用期限。因此根據(jù)不同發(fā)動(dòng)機(jī)的不同情況進(jìn)行具體的分析，然后確定合理的方法。根據(jù)195B柴油發(fā)動(dòng)機(jī)的結(jié)構(gòu)采用平底型氣門。因?yàn)檫@種氣門的結(jié)構(gòu)簡單、工藝性好、受熱面小，具有一定的剛度，基本上式滿足進(jìn)排去的要求。這種型號在各類柴油機(jī)得到了廣泛的運(yùn)用。下圖是平底型氣門的示意圖：（2）氣門頭部的直徑：增大進(jìn)、排氣流通截面是減少進(jìn)、排氣阻力，提高進(jìn)氣量的途徑，同時(shí)氣門頭部直徑的選擇還要考慮到燃燒室的形狀，氣缸蓋進(jìn)、排氣門的布置，氣道之間冷卻水套的設(shè)計(jì)以及氣門受熱和冷卻的均勻性等因素。綜上的條件195B柴油發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)、排氣門的直徑42和36mm。（3）氣門錐面斜角：在氣門開啟初期及接近關(guān)閉時(shí)，氣門錐面斜角的大小對于氣體的流通斷面有較大的影響。這時(shí)的流通斷面大致與斜角的余弦成正比。此外，氣門與氣門座之間的單位壓力隨斜角的增加而增大，而氣門與氣門座之間的相對滑移則隨斜角的減小人減小，因此氣門的確定必須根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)的綜合情況而定，對于195Ｂ柴油發(fā)動(dòng)機(jī)的氣門斜角都是４５度。（４）氣門頭部厚度及錐面寬度：氣門頭部厚度Ｔ的設(shè)計(jì)，主要是從氣門的剛度來考慮，氣門在燃燒壓力的作用下會引起變形，變形過大會使氣門的密封性下降，錐面磨損加劇。由于頭部厚度Ｔ對氣門的剛度影響比頸部圓弧Ｒ要大得多，因此當(dāng)需要增加氣門剛度時(shí)首先考慮增加頭部的厚度。如果還受到氣門質(zhì)量的限制，則常用適當(dāng)減小頸部圓弧半徑來得到彌補(bǔ)。厚度Ｔ與氣門頭部的外徑有一定的比例，一般Ｔ＝（０．１０～０．１２）Ｄ（Ｄ是氣門頭部的直徑）１９５Ｂ柴油機(jī)的頭部厚度：（０１．０～０．１２）＊４６＝４．２～５．０４）——進(jìn)氣門；（０．１０～０．１２）＊３６＝（３．６～４．３２）ｍｍ——排氣門；氣門錐面的寬度ｂ與厚度Ｔ有關(guān)，一般ｂ＝（０．9～１．1.05）Ｔ。當(dāng)＝４５度時(shí)，ｂ＝（０．９～１．５）Ｔ對于１９５Ｂ柴油機(jī)的氣門錐面寬度b=（0.9~1.05）*4.5=（4.05~4.725）mm——進(jìn)氣門（上式中T取4.5）b=（0.9~1.05）*4=(3.6~4.2)mm——排氣門（上式中T取4.0）。注意提醒的是，并不是所有的b都參與了密封，真正起到密封的是一條位于寬度b中間附近的密封帶，密封帶的寬度b小得多，氣門的大部分熱量是通過這條密封帶傳出去的，密封帶較寬則傳熱的效果就較好，氣門的工作溫度就較低，但氣門的密封性就較差。反之，密封帶太窄，雖然密封性較好，但散熱不良，且接觸壓力較大，會加速氣門的磨損，因此需綜合這兩個(gè)方面的因素來選取氣門密封帶的寬度，其寬度一般取1.5~3.0,195B柴油機(jī)的密封帶寬度，經(jīng)過查表是2.3mm。5、氣門桿的設(shè)計(jì)：（1）氣門桿的結(jié)構(gòu)：氣門桿通常是做成實(shí)心的，但是為了減輕質(zhì)量，對于高速發(fā)動(dòng)機(jī)，它的溫度很高，將氣門桿做成空心，并在排氣門的桿內(nèi)充油金屬鈉進(jìn)行冷卻以降低熱負(fù)荷，對也195B柴油機(jī)為了考慮到它的成本問題，就直接將它設(shè)計(jì)成實(shí)心氣門桿。（2）氣門桿頸：氣門桿的頸部選擇決定也排氣所需的耐久性，增加桿的頸部有利于氣門的熱量逸散。桿的頸部選擇還決定于它在導(dǎo)管中運(yùn)動(dòng)時(shí)側(cè)向力的大小。氣門通過凸輪挺柱和搖臂來驅(qū)動(dòng)時(shí)，桿部受到的側(cè)向力就比較小。氣門桿的頸部增大也會引起質(zhì)量的增加，工作時(shí)的慣性力增加，落座時(shí)沖擊負(fù)荷增加的一系列問題。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式，氣門桿的頸部可取頭部外徑的（16~25）%?？紤]到加工和維修的方便，一般進(jìn)排氣門桿的頸部取相等。195B柴油機(jī)的氣門桿的直徑：d=（16~25）%*42=（6.72~10.5）mm。氣門桿長度L:氣門桿長度決定于氣缸蓋和氣門彈簧的設(shè)計(jì)，一般總希望短些，以便降低發(fā)動(dòng)機(jī)的總高度，減小氣門的質(zhì)量，通常L=（2.5~3.5）D，D是氣門的頭部直徑。195B柴油機(jī)的L=（2.5~3.5）*42=（105~147）mm（4）氣門桿表面的熱處理工藝：要經(jīng)過淬火處理，要求的硬度不小于HRC50。才能滿足其工作條件。（5）氣門桿與彈簧的鎖緊：為了防止氣門彈簧和氣門鎖夾斷裂時(shí)氣門落入氣缸而引起嚴(yán)重的事故，可以在氣門鎖夾槽的下部增加一段凹槽，然后嵌入彈簧圈，凹槽的位置應(yīng)能保證氣門的下落量只比氣門最大升程大1~2mm就可以。如下圖195B柴油機(jī)的鎖緊的組合圖:1—?dú)忾T2—?dú)忾T鎖夾3—彈簧座4—?dú)忾T彈簧二、氣門旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)：（1）氣門旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)的作用：讓氣門在工作過程中產(chǎn)生均勻、緩慢的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，使氣門溫度均勻也可將錐面及氣門桿上的積碳擦掉，以改善氣門桿的潤滑條件，從而改善氣門座及導(dǎo)管的導(dǎo)熱性。（2）氣門旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)的形式：有兩種結(jié)構(gòu)形式：一、松開式旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)，二、強(qiáng)制式旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)。195B型柴油機(jī)采用的是下置強(qiáng)制式旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)。如圖:它在工作時(shí)氣門的旋轉(zhuǎn)時(shí)通過蓋盤、氣門彈簧、彈簧上座和鎖夾來查、傳遞的。（3）注意事項(xiàng)：旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)的轉(zhuǎn)速除了取決于結(jié)構(gòu)因素外，還受到蝶形彈簧特性的影響，一般的講，蝶形彈簧剛度增大則轉(zhuǎn)速下降，反之，轉(zhuǎn)速增加。195B型柴油機(jī)要求氣門每啟閉一次氣門旋轉(zhuǎn)6~8deg，或者在發(fā)動(dòng)機(jī)標(biāo)定轉(zhuǎn)速時(shí)，旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)的轉(zhuǎn)速在20~25rpm左右，并且應(yīng)使機(jī)構(gòu)在氣門全開時(shí)旋轉(zhuǎn)，在其他氣門啟閉時(shí)間不要旋轉(zhuǎn)，否則會加劇氣門錐面的磨損。三、氣門座圈的設(shè)計(jì)：（1）氣門材料：氣門溫度工作溫度一般在200~300度之間，對座圈材料的要求為：熱膨脹系數(shù)與氣缸蓋材料接近，在工作溫度下有一定的強(qiáng)度、硬度和耐蝕性，并有較好的導(dǎo)熱性和切削性能。常用的座圈材料為合金鑄鐵，球墨鑄鐵QT62—2。氣門座圈的材料與硬度必須與氣門錐面的硬度相適應(yīng)。對與195B氣門的材料選擇為QT62—2。（2）氣門座圈的作用:以一般材料鑄造的汽缸蓋，當(dāng)氣門座不能滿足耐沖擊、耐腐蝕和熱硬度時(shí)，為延長氣門和氣門座的使用期限，就需要采用氣門座。（3）氣門座圈的結(jié)構(gòu)：氣門座圈是一個(gè)金屬環(huán)狀，它是通過壓入氣缸蓋的，在現(xiàn)代的柴油機(jī)的進(jìn)、排氣門口一般都壓入座圈，這樣既可延長氣門和氣門座的使用期限，又便于維修，但也增加了制造成本，特別是影響了排氣門熱量的傳出，從而使排氣門溫度增高，實(shí)驗(yàn)表明，排氣門裝有座圈時(shí)，氣門溫度可能增高40~65對于195B柴油機(jī)的氣門座圈也是通過壓入的方法將它給壓入氣缸蓋的。（4）氣門座圈變形的原因：發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)由于氣門壓力與熱負(fù)荷引起氣門座圈的瞬時(shí)扭矩變形，在氣缸蓋螺釘凝緊時(shí)產(chǎn)生的機(jī)械應(yīng)力，氣缸蓋的蠕變以及氣門座的冷卻不均勻都會引起氣門座的永久扭矩變形，這些變形都會引起氣門的密封和導(dǎo)熱，使氣門溫度升高，并在氣門頸部產(chǎn)生彎曲應(yīng)力。（5）氣門座圈的過盈配合要求：氣門座圈必須與氣缸蓋配合良好，不允許出現(xiàn)松動(dòng)、脫落現(xiàn)象，因此要合理與慎重的匹配的材料以及它們之間配合公差、應(yīng)該指出的是，如果增大過盈量的方法來阻止座圈的脫落時(shí)不合適的。因?yàn)檫^盈過大會使座圈的壓縮應(yīng)力過高，如超過材料的彈性極限，則出現(xiàn)塑性變形，座圈反而會脫落。正確的過盈量見表：序號氣門座圈外徑（mm）過盈量（mm）125~600.05~0.10250~750.075~0.125375~1000.10~0.15（6）氣門座圈高度h與壁厚V的設(shè)計(jì)：H=（8~15）%xD=（0.08~0.15）x40=（3.2~6）mmV=（1.7~2.5）%*D=（0.017~0.025）*40=（0.68~1）mm上式中D是氣門座圈的內(nèi)徑；（7）氣門斜角：氣門座圈的斜角常設(shè)計(jì)得比氣門斜角大（0.5~1）c，這樣就可使氣門和氣門座的外邊緣在理論上形成先接觸提高它們的密封壓力，并使壓力更均勻地分布。195B柴油機(jī)的斜角也是按照此公式計(jì)算的。但是值得注意的，千萬不能是氣門斜角大于座圈斜角，那樣，在氣門落座時(shí)使形成噴口，使氣流以很高速度流出，從而加速錐面的燒損和侵蝕。四、氣門導(dǎo)管的設(shè)計(jì)：（1）氣門導(dǎo)管的材料：氣門導(dǎo)管與氣門桿的匹配應(yīng)有較好的滑動(dòng)性，即使在潤滑條件較差的情況下也要可靠地工作。今年來廣泛采用鐵基粉末冶金來制造導(dǎo)管，它的特點(diǎn)具有磨損笑，工藝性好，造價(jià)低的優(yōu)點(diǎn)。195B柴油機(jī)就是用的這種材料。（2）氣門導(dǎo)管工作的條件：氣門桿工作時(shí)在導(dǎo)管中滑動(dòng)，使導(dǎo)管承受側(cè)向壓力，并且氣門的部分熱量也從導(dǎo)管散除。導(dǎo)管與氣門這對摩擦副由于靠近氣門頭部，所以溫度較高，潤滑油易結(jié)碳，但供給摩擦副的潤滑油又不能過多，以免流入燃燒室中，因此，要求導(dǎo)管在潤滑條件較差的情況下能耐磨。（3）氣門導(dǎo)管外形及結(jié)構(gòu)：導(dǎo)管的外表面一般都設(shè)計(jì)成光滑的圓柱形，沒有任何臺階，以便無心磨床加工制造。導(dǎo)管的長度，取決于氣缸蓋的布置，只要地位允許，應(yīng)盡可能的長些，最好不要小于氣門桿直徑的6倍，以減小氣門對導(dǎo)管的側(cè)壓力，并有利于氣門的導(dǎo)向和散熱。氣門導(dǎo)管的受熱端盡量靠近氣門頭并創(chuàng)造良好的冷卻條件，這對于降低排氣門的溫度是有利的，為此可在排氣道內(nèi)鑄造一平臺，并使冷卻水道盡量靠近凸臺，但這個(gè)凸臺絕對不能與氣門頭過于或者鑄的更大，以致有礙于氣體的排出。如圖：導(dǎo)管外徑與氣缸蓋導(dǎo)管孔德間隙選擇：一般選擇其過盈量為導(dǎo)管的0.003~0.005倍。氣門桿與導(dǎo)管的配合間隙：氣門導(dǎo)管與氣門桿的配合間隙應(yīng)認(rèn)真選擇，間隙過大則散熱不良，同時(shí)氣門在導(dǎo)管中容易擺動(dòng)、沖擊，使其和氣門座磨損不均勻而漏氣、漏油，這種滲漏甚至使氣門頭燒損。間隙過小對氣門座偏心的補(bǔ)償能力下降，還會因氣門桿受熱而卡在氣門導(dǎo)管中。進(jìn)、排氣門工作的條件不同，所以各自的間隙也是不同，一般進(jìn)氣門取進(jìn)氣門桿的0.005~0.01倍，排氣門取排氣門桿直徑的0.008~0.012倍。對與195B柴油機(jī)的間隙：10*（0.005~0.01）=（0.05~0.1）mm。氣門表面的強(qiáng)化處理：1、滾壓2、滲鋁3、鍍鉻4、氮化5、表面淬火。五、氣門的主要損壞形式和預(yù)防措施（一）排氣門的燒損一、排氣門的燒損的原因：材料的高溫耐蝕性不夠燃燒殘?jiān)练e在錐面，不能自行排出，使氣門與氣門座之間的導(dǎo)熱性變壞，造成錐面局部溫度升高，促使氣門材料燒損。氣門座由于熱應(yīng)力或裝配不當(dāng)產(chǎn)生扭曲，在高溫和氣體壓力作用下氣門頭部變形，因而造成氣門漏氣。二、預(yù)防的措施：選擇在高溫下耐腐蝕性好的材料。應(yīng)考慮柴油中含硫、重油中含釩的影響。在氣門錐面堆焊基合金。適當(dāng)?shù)脑黾託忾T頭部厚度，借以減少氣門在工作時(shí)的變形和在頭部邊緣的熱積蓄。改善冷卻水道的布置，適當(dāng)?shù)脑黾託忾T座圈的接觸高度，以利充分散熱，降低氣門的工作溫度。采用氣門選裝機(jī)構(gòu)。（二）氣門斷裂氣門斷裂的主要原因：頸部的鍛造裂紋沒有消除氣門座扭曲變形或氣門座與導(dǎo)管中心線偏移量過大，使氣門落座時(shí)在頸部產(chǎn)生彎曲應(yīng)力。提高發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速后配氣機(jī)構(gòu)沒有作改進(jìn)，氣門承受的沖擊和振動(dòng)過大，或發(fā)動(dòng)機(jī)的溫度過高氣門材料熱處理不當(dāng)，致使材料強(qiáng)度過低。氣門在導(dǎo)管內(nèi)卡住，活塞與氣門相碰撞鎖夾槽處的過渡處圓角太小，甚至留有切削裂紋（二）預(yù)防措施由于氣門的斷裂是設(shè)計(jì)和加工工藝兩個(gè)方面的原因，因此需針對損壞原因加以解決。設(shè)計(jì)的合理性應(yīng)通過必要的措施與計(jì)算，對氣門的運(yùn)動(dòng)規(guī)律及受力進(jìn)行分析來考核。工藝方面主要是應(yīng)嚴(yán)格控制熱加工、熱處理的規(guī)范以及機(jī)械加工的精度。（三）氣門頭部裂紋和碎落（一）主要原因：由于材料質(zhì)量或鍛造工藝不合理，在鍛造時(shí)產(chǎn)生細(xì)小的裂紋，沒有檢查出來。高溫疲勞，由于氣門座圈變形，當(dāng)氣門落座之后在氣缸壓力作用下使氣門頭部的某些部位產(chǎn)生很大的附加應(yīng)力，這個(gè)應(yīng)力分成徑向應(yīng)力和切向應(yīng)力，如徑向應(yīng)力過大，造成圓周方向裂紋，切向應(yīng)力過大，造成徑向裂紋，如裂紋不斷擴(kuò)大即可整塊金屬從氣門頭部碎落下來。（二）預(yù)防措施避免鍛造裂紋。馬氏體鋼，高碳馬氏體鋼，奧氏體鋼它們的鍛造溫度區(qū)域和鍛造性能各不相同，導(dǎo)熱性也有很大差別，因此必須認(rèn)真實(shí)驗(yàn)，嚴(yán)格掌握，特別是用電鍍加熱尤其注意。選用高溫強(qiáng)度特別是蠕變強(qiáng)度的材料提高裝配時(shí)氣門錐面與氣門座的位置精度采用合理的圖輪廓線等設(shè)計(jì)方法，防止氣門落座時(shí)過大的沖擊和反跳。此外，當(dāng)在氣門錐面堆焊鈷基合金時(shí)，要嚴(yán)格控制堆焊溫度，避免局部過熱，過熱后的鈷基合金，硬度顯著降低，晶粒粗大，耐磨迅速下降并在過熱區(qū)的邊界處產(chǎn)生很大的應(yīng)力，在氣門工作時(shí)易產(chǎn)生裂紋。堆焊層不能太薄并需消除堆焊層材料與母材交接處的殘余應(yīng)力。七、氣門彈簧的設(shè)計(jì)1、氣門彈簧的設(shè)計(jì)要求：（1）要使氣門在氣門座上嚴(yán)密的配合和在挺柱沿著基圓運(yùn)動(dòng)的整個(gè)周期內(nèi)保持氣門關(guān)閉狀態(tài)密封；（2）在挺柱帶有負(fù)加速度時(shí)，在氣門、挺柱和凸輪要保證不變的運(yùn)動(dòng)學(xué)關(guān)系。要保證氣門嚴(yán)密配合：對于排氣門式中在氣門關(guān)閉時(shí)最小的彈簧力，（N）；喉口的面積，；及—排氣管的壓力和在進(jìn)氣時(shí)氣缸內(nèi)的壓力，（kpa）柴油機(jī)的壓差為0.02~0.03兆帕。在氣門機(jī)構(gòu)零件之間運(yùn)動(dòng)學(xué)的關(guān)系保證在：式中K—儲備系數(shù)（對柴油機(jī)機(jī)械離心式調(diào)速器時(shí)，去K=1.28~1.52,對化油器式發(fā)動(dòng)機(jī)取K=1.33~1.66；—在挺柱有負(fù)加速運(yùn)動(dòng)時(shí)，換算到氣門一邊的機(jī)構(gòu)慣性力，N。氣門彈簧的作用：（1）氣門關(guān)閉時(shí)，確保氣門和氣門座的閉合密封。（2）氣門開啟時(shí)，使氣門準(zhǔn)確的隨凸輪運(yùn)動(dòng)。3、氣門彈簧的工作條件：氣門彈簧承受高頻交變載荷，工況惡劣，故需精心設(shè)計(jì)，才能使其長期可靠地工作。氣門彈簧一旦斷裂會造成嚴(yán)重的發(fā)動(dòng)機(jī)事故。氣門彈簧的設(shè)計(jì)常常受到尺寸上的限制，因此氣門彈簧應(yīng)有合理的結(jié)構(gòu)與尺寸，彈簧材料應(yīng)有較高的疲勞強(qiáng)度，制造上應(yīng)保證一定的精度并盡力避免各種缺陷。4、氣門彈簧的結(jié)構(gòu)：氣門彈簧通常采用圓柱螺旋壓縮彈簧。目前在大多數(shù)柴油機(jī)上都是一個(gè)氣門裝兩個(gè)氣門彈簧，它既可充分利用空間，減小彈簧高度尺寸，又易保證彈簧所需要的彈簧力，并且在一個(gè)彈簧萬一斷裂時(shí)，也有可能在一定時(shí)間內(nèi)防止氣門落入氣缸。采用雙彈簧時(shí)，內(nèi)、外彈簧的螺旋方向應(yīng)相反。此外，由于兩個(gè)彈簧的自振率不相同，可以相反阻尼作用，從而減少共振危險(xiǎn)。氣門彈簧鋼絲直徑d大多在2.5~5.55mm范圍內(nèi)，彈簧旋繞比一般為6~9（為彈簧的中徑）上圖為195柴油機(jī)的氣門彈簧工作圖氣門彈簧的選材：氣門彈簧在應(yīng)的工作溫度下承受交變載荷，為使彈簧能長期的可靠工作，要求彈簧材料不僅具有良好的機(jī)械性能，而且應(yīng)有足夠的抗應(yīng)力溫度松弛的能力，在工作中不致產(chǎn)生過大的彈力消失現(xiàn)象。一般認(rèn)為彈簧力小于名義值的85%以下時(shí)，彈簧就已經(jīng)失效，不能繼續(xù)使用，這是決定彈簧使用期限的一個(gè)重要因素，在彈簧設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)根據(jù)彈簧的工作溫度和應(yīng)力大小合理的選擇彈簧材料。氣門彈簧材料一般為碳素彈簧鋼絲（I、II、III組）、65mn和50CrVA彈簧鋼絲等。碳素彈簧鋼絲有冷拉和油催化—回火兩種狀態(tài)。對于195B柴油機(jī)的氣門彈簧用的就是冷拉鋼絲。因?yàn)槔淅摻z有較高的抗拉強(qiáng)度（鋼絲的直徑越小，強(qiáng)度就越高），成本低廉，但是抗應(yīng)力—溫度松弛能力較差，使用與中等負(fù)荷的發(fā)動(dòng)機(jī)使用，對于油淬火—鋼絲的強(qiáng)度與鋼絲直徑關(guān)系不大，與冷拉鋼絲相比較，直徑在3mm左右的鋼絲，它們的彈性極限大致相同，小于此直徑的，冷拉鋼絲強(qiáng)度高，反之，油催化—回火鋼絲強(qiáng)度高。油淬火—回火鋼絲的優(yōu)點(diǎn)在于熱穩(wěn)定性較好，可適應(yīng)用較高工作溫度。對于各種彈簧材料適用的最高工作溫度見下表：材料最高工作溫度（）碳素彈簧鋼絲和65Mn彈簧鋼絲120油淬火—回火碳素彈簧鋼絲15050CrVA彈簧鋼絲210氣門彈簧特性曲線與氣門慣性力曲線的配合：在設(shè)計(jì)時(shí)首先作出氣門升程曲線和發(fā)動(dòng)機(jī)最高轉(zhuǎn)速時(shí)的加速度曲線，將加速度的坐標(biāo)乘以配氣機(jī)構(gòu)在氣門端的總當(dāng)量質(zhì)量即得到氣門慣性力曲線（實(shí)際慣性力應(yīng)與加速度方向相反）、由氣門運(yùn)動(dòng)規(guī)律測試表明，實(shí)際的氣門慣性力變化如下圖虛線所示的情況，在從正慣性力過渡到負(fù)慣性力的波動(dòng)最大，最易發(fā)生系統(tǒng)的脫落，彈簧力應(yīng)超過氣門系數(shù)振動(dòng)時(shí)的慣性力，并且有一定的余量。在初步選定了和后，在氣門升程曲線右方作出彈簧曲線方程，并在方程曲線上的C1、C2、C3、C0等點(diǎn)處引水平線和垂直線，將水平線上截得的彈簧長度量到對應(yīng)的垂直線上，在慣性力圖上得到彈簧力曲線，彈簧力至少要比慣性力大30%，在慣性力從正變負(fù)區(qū)域彈簧力的儲備量還應(yīng)更大一些，此時(shí)可對、作出適當(dāng)?shù)恼{(diào)整，以來滿足要求。氣門彈簧的有關(guān)計(jì)算：已知：凸輪軸的轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)/分，和凸輪軸的角速度，進(jìn)氣門的最大升程，進(jìn)氣門喉口直徑，圓弧凸輪線的尺寸：，搖臂的尺寸：，挺柱的升程、速度和加速度曲線圖。彈簧的材料采用彈簧鋼，=35兆帕。彈簧的最大彈力：式中K=1.4——彈簧儲備系數(shù)；=130+=195——換氣到氣門一邊的氣門機(jī)構(gòu)總重量=130g——?dú)忾T的質(zhì)量，==55+20=75g——?dú)忾T彈簧的質(zhì)量（外彈簧及內(nèi)彈簧），按結(jié)構(gòu)要求取:=120*=120g——搖臂質(zhì)量。（2）彈簧最小的彈力：=195*1.4*/33.5=239N（3）彈簧的剛度：C==195*1.4**/33.5=21.6kn/m（4）彈簧變形：1）預(yù)壓縮變形量：=（15-8.5）*52.6/33.5=10.2mm2）總變形量：=10.2+8.92=19.12mm（5）內(nèi)、外彈簧之間的負(fù)荷分配：1）內(nèi)彈簧：=0.35*448=156.8NN2）外彈簧：（6）內(nèi)外彈簧的剛度：=291*=14.06KN/m根據(jù)以求得的值：（7）彈簧的尺寸：A、彈簧鋼絲直徑:B、彈簧的平均直徑：C、彈簧的工作圈數(shù)：式中G=8.3——鋼絲剪切彈性模量D、彈簧總?cè)?shù):F、氣門全開時(shí)彈簧的長度:=7.6*3.6+5.6*0.3=29.1mm=8.6*2.4+6.6*0.3=22.6mmG、氣門關(guān)閉時(shí)彈簧的長度：mmH、自由彈簧的長度：mm=22.6+19.12=41.72mmI、彈簧的最大和最小應(yīng)力：1）內(nèi)彈簧=兆帕=兆帕式中=1.17在=19/2.4=7.9時(shí)確定的，2）外彈簧=1.18兆帕=1.18兆帕式中=1.18在=28/3.6=7.8時(shí)確定。M、平均應(yīng)力和應(yīng)力幅：1）內(nèi)彈簧=（595+318）/2=456.5兆帕=（595-318）/2=138.5兆帕因?yàn)樵趶椈扇χ袘?yīng)力的補(bǔ)償用系數(shù)來計(jì)算，而1則：=138.5*1=138.5兆帕2）外彈簧：=（485+259）/2=372兆帕=（485-259）/2=113兆帕N、彈簧安全系數(shù)：1）內(nèi)彈簧：=350/（138.5+0.2*456.5）=1.52式中=0.22）外彈簧：=350/（113+0.2*372）=1.87O、彈簧共振的計(jì)算：=2.17**2.4/6.6*=21850=2.17**3.6/5.6*=17790=6.358、提高氣門彈簧疲勞強(qiáng)度的措施：1、提高彈簧表面質(zhì)量材料的疲勞破壞總是由于表面的微觀裂紋在拉應(yīng)力的反復(fù)作用下逐步擴(kuò)展而成，因此對彈簧的表面質(zhì)量應(yīng)有嚴(yán)格的要求。有的高應(yīng)力彈簧就采用磨光彈簧制造。2、避免彈簧表面脫碳?xì)忾T彈簧在熱處理加熱時(shí)，由于氧化使材料表面產(chǎn)生脫碳現(xiàn)象，從而使材料表層疲勞強(qiáng)度降低。為了避免脫碳，彈簧熱處理加熱時(shí)應(yīng)在鹽浴爐或保護(hù)性氣體爐中進(jìn)行。3、進(jìn)行噴丸處理噴丸處理是提高彈簧疲勞強(qiáng)度的有效措施。噴丸處理是用高速運(yùn)動(dòng)的彈丸噴射彈簧表面，引起彈簧表面冷作硬化，并使其表面產(chǎn)生殘余壓縮應(yīng)力，從而提高疲勞強(qiáng)度。此外它還可以抵消表面脫碳的影響。設(shè)計(jì)總結(jié)這學(xué)期進(jìn)行的畢業(yè)設(shè)計(jì)，是大學(xué)期間最全面也是最后的一次設(shè)計(jì)。這次的畢業(yè)設(shè)計(jì)應(yīng)用了我在大學(xué)期間學(xué)習(xí)的專業(yè)學(xué)科和英語、計(jì)算機(jī)等公共學(xué)科，是對我大學(xué)期間學(xué)習(xí)的一個(gè)全面檢測。在檢測中，我發(fā)現(xiàn)了自己沒有掌握到或沒有掌握好的知識，并且通過自己學(xué)習(xí)，初步了解了并能解決遇到的問題；我也在設(shè)計(jì)時(shí)，明白了自己的強(qiáng)項(xiàng)，增強(qiáng)了信心。這次設(shè)計(jì)是步入工作崗位前的最徹底的一次評估，為我以后工作奠定了基礎(chǔ)，因?yàn)楹芏嗍虑槎际堑谝淮斡龅?。在設(shè)計(jì)初期，我收集了有關(guān)內(nèi)燃機(jī)配氣機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)的有關(guān)學(xué)術(shù)文章，仔細(xì)閱讀并且寫了文獻(xiàn)綜述。通過閱讀，我從理論上了解了內(nèi)燃機(jī)配氣機(jī)構(gòu)的工作，尤其是可變氣門技術(shù)。通過文獻(xiàn)綜述，對我在發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)的學(xué)習(xí)做了很好的鋪墊。接著是外文翻譯，我找了一篇有關(guān)可變凸輪正時(shí)的論文，在翻譯過程中，學(xué)習(xí)并鞏固了英語詞匯，尤其是汽車專業(yè)英語的了解讓我受益匪淺。在翻譯的過程中，合理地應(yīng)用了汽車的知識，使翻譯更通順，清晰。在正式進(jìn)入到內(nèi)燃機(jī)配氣機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)之初，由于自己的資料不足，在老師的幫助下找到了對設(shè)計(jì)有幫助的資料，通過資料，直觀的認(rèn)識了設(shè)計(jì)，感覺到了設(shè)計(jì)的嚴(yán)謹(jǐn)和復(fù)雜。在電腦作圖中我采用的是AutoCAD軟件，由于平時(shí)很少電腦作圖，所以在作圖前到圖書館借閱了有關(guān)CAD制圖的書籍，在正式作圖時(shí)方便了許多。在完成所有圖紙的繪制之后，對AutoCAD基本工具能夠熟練掌握了。這次設(shè)計(jì)還讓我知道了自己學(xué)習(xí)、自己解決問題的重要性，通過查找相關(guān)資料，有些問題是可以很好的解決的。同時(shí)，請教同學(xué)和老師也必不可少，設(shè)計(jì)的東西有共通性，可以通過別人的設(shè)計(jì)，更好的完善自己的設(shè)計(jì)。參考文獻(xiàn)[1]高秀華．內(nèi)燃機(jī)[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2005．9．[2]楊連生．內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)[M]．北京：中國農(nóng)業(yè)機(jī)械出版社，1980．6．[3]汽車工程手冊編委會．汽車工程手冊：設(shè)計(jì)篇[M]．北京：人民交通出版社，2001．5．[4]陳家瑞．汽車構(gòu)造[M]．北京：人民交通出版社，2009．4．[5]束永平．汽車發(fā)動(dòng)機(jī)曲柄連桿機(jī)構(gòu)動(dòng)力學(xué)分析[J]．東華大學(xué)學(xué)報(bào)，2005．12．[6]周松鶴．工程力學(xué)（教程篇）[M]．北京：機(jī)械工業(yè)出版社．2003．2．[7]石津?。l(fā)動(dòng)機(jī)曲軸彎曲疲勞強(qiáng)度的可靠性分析[J]．武漢工學(xué)院學(xué)報(bào)，2005．7．[8]王東華．曲軸強(qiáng)度計(jì)算若干問題的探討[J]．天津大學(xué)學(xué)報(bào)，2002．3．[9]夏天．捷達(dá)王與都市先鋒轎車維修手冊[M]．北京：北京理工大學(xué)出版社，2001．10．致謝本論文的能夠順利的完成，無不傾注了王老師誨人不倦的關(guān)懷、指導(dǎo)和教誨，他嚴(yán)肅的科學(xué)態(tài)度，嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)精神，精益求精的工作作風(fēng)，深深地感染和激勵(lì)著我。在我的畢業(yè)設(shè)計(jì)期間，王老師為我提供了種種專業(yè)知識上的指導(dǎo)和一些富于創(chuàng)造性的建議，王老師一絲不茍的作風(fēng)，嚴(yán)謹(jǐn)求實(shí)的態(tài)度使我深受感動(dòng)，沒有這樣的幫助和關(guān)懷和熏陶，我不會這么順利的完成畢業(yè)設(shè)計(jì)。在此向王老師在臨近畢業(yè)之際，我還要借此機(jī)會向在這三年中給予我諸多教誨和幫助的各位老師表示由衷的謝意，感謝他們?nèi)陙淼男燎谠耘?。不積跬步何以至千里，各位任課老師認(rèn)真負(fù)責(zé)，在他們的悉心幫助和支持下，我能夠很好的掌握和運(yùn)用專業(yè)知識，并在設(shè)計(jì)中得以體現(xiàn)，順利完成畢業(yè)論文。同時(shí)，在論文寫作過程中，我還參考了有關(guān)的書籍和論文，在這里一并向有關(guān)的作者表示謝意。我還要感謝我的同學(xué)王宏亮，在畢業(yè)設(shè)計(jì)的這段時(shí)間里，你們給了我很多的啟發(fā)，提出了很多寶貴的意見，對于你們的幫助和支持，在此我表示深深地感謝！能克服一個(gè)一個(gè)的困難和疑惑，直至論文順利完成。最后，謹(jǐn)向所有在校園曾經(jīng)關(guān)心和幫助過我老師和同學(xué)表示最誠摯的謝意！王宏亮：你把論文的格式和字體修改一下，目錄你會自動(dòng)生成。剩下的全部交給你了，我回家了，提前祝你新年快樂！?。。。。。。?！基于C8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)