預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋畢業(yè)設(shè)計(jì)

波摘絞壟要兇本財(cái)設(shè)紡計(jì)康所升設(shè)上計(jì)河的旦是繡預(yù)截應(yīng)仔力向混柏凝及土鄭連網(wǎng)續(xù)慰梁歉橋新的迅設(shè)浙計(jì)貍，杯該呢橋鵝位楊于叫寧只夏島王冷洼杏到胞原某州秧區(qū)隊(duì)段述，洗為汁單款線膠鐵持路偵橋貫梁竿，刺主科要震設(shè)眉計(jì)慧橋頑梁蛙的掠上朱部蓮結(jié)鉆構(gòu)討，原設(shè)粥計(jì)愧荷黑載準(zhǔn)采屢用榮中奴—油活駐載害。本本鋸設(shè)拖計(jì)裙采事用愧預(yù)股應(yīng)畏力揚(yáng)混積凝梢土脊連修續(xù)崇梁亂橋心，錦其蛇孔竟徑擋布戴置錘為鍋4踐8祥+時(shí)8言0堵×訪2養(yǎng)+勤4遣8始m仙，鵝全哨長盡為分2認(rèn)5爬6薪m蚊，龍主垃梁騰采餅用適變祝高罩度刷變課截湊面貌的舍單翅箱罩單賤室將箱腰型郊截扮面咐，帥施如工漆方樣法肉采糠用體對夸稱品懸屋臂城施襪工臘法都。維本窮設(shè)玩計(jì)怠使離用科m仁i免d斜a噴s面晉軟甲件去分旋析能，桌考貸慮父施最工壯過滋程值體紀(jì)系右轉(zhuǎn)厭換片和愿混梢凝忽土首收飽縮箭徐剝變聰因扭素許進(jìn)鋼行韻恒位載舌內(nèi)釘力內(nèi)計(jì)嬌算紫。把計(jì)老算層各計(jì)控爭制察截潛面孔內(nèi)惠力園影嶄響?yīng)劸€須，父并洽按隨最迅不送利嬸情肯況秀進(jìn)鎖行歡加牧載掌，瑞求恒得牽活頭載晉內(nèi)建力誘包存絡(luò)崖圖絲。被定踐義發(fā)基抗礎(chǔ)剛沉蜂降煙組堤，愚按規(guī)最也不仍利五組鳴合知求盜得通基桐礎(chǔ)著沉追降碼引殖起犯的傘最府不他利隔內(nèi)蛇力姻。絲依犬據(jù)洗規(guī)誦范可選糧取地截疑面媽梯碼度仁溫嬸差帆模蹦式牽，德并男計(jì)膠算驢溫等差?yuàn)Z引惱起撿的課結(jié)何構(gòu)宅內(nèi)絕力蠅。父分錄別重按釀主注力酷組礙合植和澡主快力浸附陶加衣力睛進(jìn)抄行伐荷暢載繩組洞合虎，王并貢得傍到索結(jié)堪構(gòu)幼組顯合戴內(nèi)剩力彎包愧絡(luò)脫圖捕。附根喉據(jù)定各俊控劑制音截掉面奇內(nèi)鈔力產(chǎn)進(jìn)巧行扮了歸估饅束缺和差配肺筋羊計(jì)犯算榨，壓并蒼繪絮制愧了嚷梁現(xiàn)體疑鋼暈束撫布岔置華圖昌。歇最慣后出，咽對率各襖控舉制幕截巷面哪進(jìn)員行示了燙強(qiáng)格度電、氏抗滅裂盡性目、絹應(yīng)迅力哨和拖變宜形間驗(yàn)遷算月，漆各金項(xiàng)百檢闊算章均呆滿盤足帽規(guī)件范辯對授全償預(yù)牽應(yīng)蒙力窮結(jié)瘋構(gòu)荒的羞要協(xié)求攀。炭關(guān)程鍵蜘詞界：脾連溜續(xù)型梁究；敏盲曠闖悲內(nèi)套力外計(jì)妻算成；血轉(zhuǎn)競炸倚預(yù)農(nóng)應(yīng)亮力乎混絮凝聽土肝；婦克光暖丹檢橡算儉；困A政b訂s蠻t率r滑a培c矩t封W扇h芹a渠t談漿I輪菌d殿e深s厘i騙g攜n馳e造d削身a描t賄錯(cuò)t謀h氧e或趣u饑n汪d經(jīng)e抖r冠g呢r顧a托d轎u畜a顛t廁e粗聚d毫e快s鞠i扭g擾n誠瞧i掘s剪荒a株解p誠r田e球s綢t丸r沸e億s糊s悄e炒d舞茅c慕o幼n血c革r恒e桌t悟e盡c嶺o掩n綠t弟i畜n搭u王o軟u摔s隱職b咐e賀a柱m思隱b捎r有i盯d膠g恰e漢頓.倆I換t脂糠l極i越e滔s拼線i筐n至虎W塑a窗n吹g煎w財(cái)a化誦t左o針濾Y皇u躺a謹(jǐn)n些z裹h非o鞠u犬，豎柜N笛i恥n圓g洋x覺i馬a幻煤p霜r么o逗v蒸i疫n嶺c尊e萌裳.絲I鄰t主暗i御s各閃a遼爺s個(gè)i識(shí)n諸g毀l柿e習(xí)陶l宵i籠n脫e澆雜r尸a聞i尖l刷w解a姑y士積.百I蔽烤m斃a麗i挑n分l光y耀細(xì)d妨e死s略i嬌g憲n馳e拍d嗓挎t辱h冒e海況s蟻u沙p伍e絞r表s園t鑒r崗u品c連t懲u欲r眉e鬼藏o款f濾缺t吃h環(huán)e攀壽b傍r苦i壺d愉g股e評(píng).嚇疊T呈h駐e藍(lán)殘l帆o晉a工d奔浸f宏o紛r陜怨d踢e毛s有i舍g烈n筍云i斬s港嫁t貿(mào)h漸e翁碗“件z嫌h顛o洋n問g驗(yàn)h翻u異o藍(lán)”鵲l膏o甩a暈d裂.Iadoptaprestressedconcretecontinuousbeambridgewithfourspansof48+80×2+48m，Itstotalspanis256m.Firstthesizeofgirderisdetermined；h遙i膜g陪h她l糾y北水v符a商r耀i潔a塌b棉l族e(cuò)先梯f尺o司r縣稼t奪h遣e躲押v指a邀r阻i應(yīng)a世b脹l愿e命匪b文e百a悄m忠謝c扭r初o誰s刑s搖-海s弱e齡c漢t遵i鹿o練n徑抹s石i移n敘g專l索e少-反B臥o使x睜游S逐i煙n紅g鴿l微e野愈g芝i毒r姑d抹e預(yù)r涼溜a趴n尚d拜揀b預(yù)a戴l群a辯n趕c格e窮d譜慨c說a鐘n序t浙i積l奇e緒v隨e過r支鳴c屆o羞n您s析t呼r鼠u悔c千t按i想o匠n親攔i覆s鞠勿u柴s叔e(cuò)落d克叫.驢肯T氧h砍e景n青默t授h付e斑敵M歇i箏d縱a窄s止鬼p茂r非o箏g征r告a字m乓櫻i且s熟逗u友s騙e帝d剪溪t沖o癢忍c窯a愧l蘿c醫(yī)u冒l(fā)肢a雀t六e窮眨t爐h蝴e損且i挖n睬t音e協(xié)r低n今a涌l幟際f鉤o孩r巷c術(shù)e悲堡c塞a頃u投s含e豆d奴鞋b買y鑒撐d離e尾a絮d姿告l盞o跡a升d包站o喪f拳串t府h工e突碑f廈i新r必s建t廳土s滔t筑a脖g薄e胃積，交c丘o擾n會(huì)s徑i悄d月e好r勞i們n受g家睛t冊h晴e袋做c滅o農(nóng)n漁s緞t牢r手u寶c氣t招i靈o輪n月懼s奮t槽a齊g撇e收幫，尺嶺a勢f逗t梁e忽r伍然i綱m吊p滲o拉s些i聰n耕g厲蠟t潤h差e的姜s岔e洪c晨o郵n喇d原股s榜t萍a銹g倡e隸曲d祥e棄a吃d孕鄭l例o冤a統(tǒng)d掏趕o牙n祖蟲t唐h夾e低旅c瞧o剃m倡p框l悉e拳t嘗e晨嶼s斑y蠻s周t瓣e敏m敬齡.貸翅T雀h茅e頑競i為n躁t禮e顫r莊n爭a槽l撒昌f抄o妨r職c姜e盲良o(jì)旁f每繳t嘩h排e爪妹s襪t剝a捧g婆e巡倆i白s嚼尚c匪a范l獄c膊u摔l卻a激t胸e醉d肢設(shè).許香T辦h通e面鞠i牧n逗t索e計(jì)r濱n源a舌l(xiāng)繳墻f直o邀r鋤c樸e槍邪i誦n躍f圖l嶺u糠e貪n賓c材e屬長l貪i惡n陰e沸s挽下o燙f姨枝t溫h蘇e祖勸c瘦o梳n泉t奉r逝o查l就諒s槍e遵c狗t哨i世o示n直叉i拐s羽奧c有a母l游c斃u浸l詞a賤t雅e鑄d趴牽，妙潔t豈h葬e參n梯億t睜h榆e烏膨l乒i墳v莊e擺略l雙o暑a研d巨喝i劃s騎梯i慨m嶺p飾o獨(dú)s飛e持d脈鏈a裝c怠c嚇o噸r紛d西i鵲n最g欠扣t刺o晉普t踏h如e繁全m責(zé)o鍬s尿t特際a專d巷v葬e歪r靜s沒e牲巴c猴i紀(jì)r留c鋒u皮m詢s后t開a專n瞧c用e左s莖魯t翅o惱伍g情e酒t稠載t謝h畜e師秧F寨o衡r紙c妥e枝絲E震n碎v受e撒l裹o寺p穗e懸肆.睬T竟h優(yōu)e捕趙p扭r助o虧g騎r今a喇m犬呈i昂s趙搜u列s宿e晶d奧狂t氣o隱闖d架e濃t初e恐r饞m些i格n題e散廉t吳h么e透葵m意o注s頸t吩非a太d度v陪e矩r仰s稻e援間c野i翠r咱c淘u(píng)孕m惜s攪t叔a槍n皺c寸e吧s遼石a環(huán)n雀d減親c炒a竊l該c柿u著l改a飛t先e膽踏t辟h歇e貌荷i舊n砌t悄e鄰r蟻n途a綠l學(xué)伍f戲o具r嗎c勸e谷待a洽f映t獲e購r儀宣d編e深f敗i擾n黎i使n蜂g自豪t孩h萄e棋擊s瘋e笑t鈴t雁l閑e外m秤e騾n飽t會(huì)脾g櫻r住o魚u切p屑s微柳o頑f唯瓶t桌h旦e希丑b騎a鴿s貨i固s眉.刮T劉h包e抱悄t洲e麥m嶺p升e豪r喘a江t拼u裝r貍e肚銜l匆o告a閣d哪裳i督s錘周i慶m網(wǎng)p箏o年s頂e車d憐再c割o攀n標(biāo)s坊i鞠d鐘e泛r導(dǎo)版t彼h型e套中s揉h杜r田i壇n只k禍a雄g拜e忽幟a戀n者d納蟲c腔r炒e商e話p和京o坊f坑巴t犁h罵e鎖肆c介o亡n照c燦r很e紅t爽e抵籃.孝遙T粒h閘e短n虎予c文o爺m常b悲i喪n范a遠(yuǎn)t串i諸o嫩n晶癢o犯f遠(yuǎn)局l主o猾a遷d黨窗e荒f定f黑e藝c主t罰s乒敵i霜s只驢m講a瞎d坦e坐已a(bǔ)框c腦o山o旅r擺d撥i輔n納g芳蛙t銳o存尊t跳h魯e銀霸M勁a徑i拐n汗弟f居o轟r贊c刊e熱圖c別o扎m洗b辟i賣n壓a籃t燭i零o緊n嗎港a章n燥d駁差t港h百e通絕M革a艷i壩n卸報(bào)f特o因r結(jié)c序e跪時(shí)p下l件u毒s層恢a勢d資d希i劍t持i島o畝n走a喇l峰鮮f莖o屬r晨c扭e孝功c商o帽m眉b統(tǒng)i勤n誤a氧t病i宗o蜘n同筑.撕A型c被c抱o遷r蒼d計(jì)i虎n淋g尿帳t臺(tái)o敬轟t裁h投e惠默i約n元t訂e鞋r緊n頭a徒l械孩f桶o倘r聽c率e前京o警f光欣c回o扛n御t纏r足o卵l衛(wèi)柜s嫁e色c每t泳i里o嚴(yán)n傻s竹帶，宣鍋付t箏h堡e拾默n達(dá)u際m途b頸e高r件牢o水f彈子p甚e陪r再-浪s耗t想r毛e憐s顆s去i誼n基g露圍s勺t側(cè)e探e培l(xiāng)車溪s京t曉a晴n櫻d艷s程達(dá)i訂s悼羨e里s僚t鳥i里m映a煤t炮e夾d花慌a糠n扶d房還t僚h輛e邊綢p筋e肺r糠-濟(jì)s僻t塘r伯e蜘s捏s寬i暑n輩g盛歷s艦t枕e勁e慮l兔邊s川t猴a績n絹d抖s蹲隨a流r差e釣乘a忠r哨r憤a只n憑g合e陡d姜拜i昂n咬盤t憂h箏e某焰b梁r感i賽d罷g恰e予符.鴨源F緒i伍n四a缸l壟l倘y淚評(píng)a蕉犧c連h濁e聯(lián)c矩k冷截i灰s繭尊m鉛a鴿d親e渡紗o哪f頭卵t饅h宵e給額b遍e稈a蓄r感i挪n厚g賓蜜c守a他p按a稍c澇i蛋t表y攝邁，睡役t包h巨e綁額a嬸b途i錢l費(fèi)i豈t沒y鋒俗t清o績低r籍e登s脆i臟s肉t亦麗c響r周a耽c炭k吊擋a蓬n漿d備號(hào)t練h炊e頂杜s寒t扮e卸r段s晃s涼煌o屈f耽展t敲h蝶e叢倚c槽o呆n抖t陸r冤o隸l你放s忙e串c托t麥i農(nóng)o氏n圈腫，肌娛a悠l國l笑遺t鄙h摸e標(biāo)隔r悔e漸q雁u越i麻r岔e煙m勾e掀n漢t點(diǎn)s哨舊c什a哥n枯女b巖e輪戶m鉤e勇t合垂.Keywords:Continuousbeam；Internalforcecalculation；Prestressedconcrete；Checkingcomputation；目錄HYPERLINK\l"_Toc296326763"第一章緒論1HYPERLINK\l"_Toc296326764"第二章結(jié)構(gòu)尺寸擬定2HYPERLINK\l"_Toc296326765"第一節(jié)總體布置2HYPERLINK\l"_Toc296326766"第二節(jié)細(xì)部尺寸擬定2HYPERLINK\l"_Toc296326767"一、主梁梁高2HYPERLINK\l"_Toc296326768"二、截面尺寸2HYPERLINK\l"_Toc296326769"三、各截面細(xì)部尺寸3HYPERLINK\l"_Toc296326770"第三節(jié)本橋主要材料3HYPERLINK\l"_Toc296326771"一、混凝土：3HYPERLINK\l"_Toc296326772"二、預(yù)應(yīng)力鋼絞線：4HYPERLINK\l"_Toc296326773"三、箍筋：4HYPERLINK\l"_Toc296326774"四、應(yīng)力管道：4HYPERLINK\l"_Toc296326775"第四節(jié)施工方法4HYPERLINK\l"_Toc296326776"一、橋墩與零號(hào)塊施工4HYPERLINK\l"_Toc296326777"二、懸臂施工到最大懸臂狀態(tài)4HYPERLINK\l"_Toc296326778"三、邊跨膺架現(xiàn)澆4HYPERLINK\l"_Toc296326779"四、邊跨合攏5HYPERLINK\l"_Toc296326780"五、中跨跨中合攏5HYPERLINK\l"_Toc296326781"六、橋面鋪裝5HYPERLINK\l"_Toc296326782"第三章預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋內(nèi)力計(jì)算5HYPERLINK\l"_Toc296326783"第一節(jié)計(jì)算模型建立5HYPERLINK\l"_Toc296326784"第二節(jié)毛截面幾何特性計(jì)算6HYPERLINK\l"_Toc296326785"第三節(jié)恒載內(nèi)力計(jì)算7HYPERLINK\l"_Toc296326786"一、計(jì)算方法7HYPERLINK\l"_Toc296326787"二、控制截面選擇8HYPERLINK\l"_Toc296326788"三、恒載取值8HYPERLINK\l"_Toc296326789"四、各施工階段的內(nèi)力計(jì)算8HYPERLINK\l"_Toc296326790"五、控制截面恒載內(nèi)力9HYPERLINK\l"_Toc296326791"第四節(jié)活載內(nèi)力計(jì)算10HYPERLINK\l"_Toc296326792"一、活載動(dòng)力系數(shù)的計(jì)算10HYPERLINK\l"_Toc296326793"二、各控制截面在最不利活載作用下的彎矩影響線及加載11HYPERLINK\l"_Toc296326794"三、各控制截面在最不利活載作用下的剪力影響線及加載16HYPERLINK\l"_Toc296326795"四、控制截面的活載內(nèi)力19HYPERLINK\l"_Toc296326796"第五節(jié)溫度及支座沉降次內(nèi)力計(jì)算21HYPERLINK\l"_Toc296326797"一、溫度次內(nèi)力計(jì)算21HYPERLINK\l"_Toc296326798"二、支座沉降次內(nèi)力22HYPERLINK\l"_Toc296326799"第六節(jié)主梁作用效應(yīng)組合24HYPERLINK\l"_Toc296326800"一、主力組合和主力加附加力組合下各控制截面的內(nèi)力24HYPERLINK\l"_Toc296326801"二、各截面在作用效應(yīng)組合下彎矩包絡(luò)圖26HYPERLINK\l"_Toc296326802"三、各截面在作用效應(yīng)組合下剪力包絡(luò)圖27HYPERLINK\l"_Toc296326803"第四章配筋計(jì)算27HYPERLINK\l"_Toc296326804"第一節(jié)鋼束估算27HYPERLINK\l"_Toc296326805"一、估束方法27HYPERLINK\l"_Toc296326806"二、預(yù)應(yīng)力筋估算30HYPERLINK\l"_Toc296326807"第二節(jié)預(yù)應(yīng)力鋼束布置34HYPERLINK\l"_Toc296326808"一、布束原則34HYPERLINK\l"_Toc296326809"二、鋼束的布置34HYPERLINK\l"_Toc296326810"第五章檢算38HYPERLINK\l"_Toc296326811"第一節(jié)抗裂性檢算38HYPERLINK\l"_Toc296326812"一.正截面抗裂性檢算38HYPERLINK\l"_Toc296326813"二、斜截面抗裂性檢算42HYPERLINK\l"_Toc296326814"第二節(jié)強(qiáng)度檢核45HYPERLINK\l"_Toc296326815"一、受彎構(gòu)件正截面強(qiáng)度檢算45HYPERLINK\l"_Toc296326816"二、受彎構(gòu)件斜截面承載能力計(jì)算49HYPERLINK\l"_Toc296326817"第三節(jié)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力檢算50HYPERLINK\l"_Toc296326818"一、壓應(yīng)力檢算50HYPERLINK\l"_Toc296326819"二、拉應(yīng)力檢算52HYPERLINK\l"_Toc296326820"第四節(jié)撓度驗(yàn)算53HYPERLINK\l"_Toc296326821"結(jié)論54HYPERLINK\l"_Toc296326822"致謝55HYPERLINK\l"_Toc296326823"主要參考文獻(xiàn)56HYPERLINK\l"_Toc296326824"附錄57第一章緒論畢業(yè)設(shè)計(jì)目的是為了解預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)的基本過程，掌握預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)的基本要素。包括橋型的選擇，橋跨的布置，橋跨尺寸的選擇，結(jié)構(gòu)受力分析，施工方法的選擇等。是對所學(xué)知識(shí)的綜合運(yùn)用，工程設(shè)計(jì)及規(guī)范的應(yīng)用實(shí)踐，獨(dú)立完成有關(guān)設(shè)計(jì)計(jì)算能力的培養(yǎng)；了解預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋基本理論與其應(yīng)用和發(fā)展；掌握本橋式結(jié)構(gòu)基本構(gòu)造、施工方法及其特點(diǎn)。本次設(shè)計(jì)的的內(nèi)容是（48+80×2+48）預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋。本設(shè)計(jì)主要內(nèi)容是截面尺寸的擬定、內(nèi)力計(jì)算、估算并配置預(yù)應(yīng)力鋼束和截面的各項(xiàng)驗(yàn)算。畢業(yè)設(shè)計(jì)不僅僅是對橋梁這一專業(yè)的知識(shí)應(yīng)用，計(jì)算機(jī)的應(yīng)用能力、外語以及整個(gè)土木工程專業(yè)的基礎(chǔ)理論都是畢業(yè)設(shè)計(jì)所要涵蓋的。當(dāng)然這些內(nèi)容已經(jīng)融入在設(shè)計(jì)過程當(dāng)中。沒有相當(dāng)?shù)睦碚摶A(chǔ)?對計(jì)算機(jī)沒有比較強(qiáng)的應(yīng)用能力要完成整個(gè)設(shè)計(jì)是不可能的。在設(shè)計(jì)的過程中需要不斷的請教老師或者查閱各種資料，來彌補(bǔ)自己的不足。因此設(shè)計(jì)的過程就是各方面能力提高的過程。通過本次畢業(yè)設(shè)計(jì)，使我對預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的設(shè)計(jì)有了基本的掌握，能夠獨(dú)立進(jìn)行同類橋的計(jì)算分析。第二章結(jié)構(gòu)尺寸擬定第一節(jié)總體布置本設(shè)計(jì)采用四跨一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁結(jié)構(gòu)。采用變高度變截面單箱單室截面，采用箱形截面的原因是：首先，箱形截面的整體性好，剛度大；其次，箱梁的頂?shù)装蹇商峁┳銐虻拿娣e來布置預(yù)應(yīng)力鋼束以承受正，負(fù)彎矩；另外箱梁抗扭性能強(qiáng)，同時(shí)可提供較大的頂板翼緣懸臂，底板寬度相對較窄，可大幅度減少下部結(jié)構(gòu)的工程量。采用變高度的原因主要是適應(yīng)連續(xù)梁內(nèi)力變化的需要?？鐝讲贾茫捍?、中跨度連續(xù)梁橋一般采用不等跨布置，主跨設(shè)計(jì)為80m，邊跨一般為中跨的0.5-0.8倍，本設(shè)計(jì)取0.6倍，即邊跨的跨徑為48m。全聯(lián)跨徑為48+80×2+48=256m。為保證全橋的受力合理，該橋的固定支座設(shè)在聯(lián)內(nèi)第三個(gè)橋墩上。第二節(jié)細(xì)部尺寸擬定一、主梁梁高連續(xù)梁的支座設(shè)計(jì)負(fù)彎矩一般比跨中設(shè)計(jì)正彎矩大，為合理承受負(fù)彎矩，本設(shè)計(jì)加大支座處梁高，在兩側(cè)以二次拋物線形式逐漸過渡為等截面。根據(jù)《橋梁工程》的相關(guān)內(nèi)容，進(jìn)行主梁支點(diǎn)截面和跨中截面的梁高確定.主梁支點(diǎn)處梁高定為6.2m，跨中及邊跨梁高定為3.7m。二、截面尺寸頂板和底板：箱形梁截面的頂板和底板是結(jié)構(gòu)承受正負(fù)彎矩的主要工作部位。頂板：確定箱梁頂板厚度一般考慮兩個(gè)因素：滿足橋面橫向彎矩的要求和滿足布置縱橫向預(yù)應(yīng)力筋的要求.本設(shè)計(jì)頂板厚度除梁端附近外均為40cm。底板：箱梁底板厚度隨箱梁負(fù)彎矩的增大而逐漸加厚直至墩頂，以適應(yīng)受壓.底板除需復(fù)核使用階段的受壓要求外，在破壞階段還宜使中和軸保持在底板內(nèi)，并有適當(dāng)富余，一般為墩頂梁高的1/10～1/12.本設(shè)計(jì)底板厚度從40至100cm，按拋物線線形變化。腹板：箱梁腹板主要承受截面剪力和主拉應(yīng)力，在預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋中，彎束對荷載剪力的抵消使得梁內(nèi)剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力較小.在變高度連續(xù)梁橋中，截面高度變化也可減少主拉應(yīng)力.除上述受力因素外，還要考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置和施工要求。本設(shè)計(jì)取腹板厚50-70cm，按直線變化。梁寬：本設(shè)計(jì)取箱梁頂寬7.5米，底寬4.5米，翼緣板懸臂長1.5米.箱梁頂面設(shè)置2%的雙面排水坡。本設(shè)計(jì)全聯(lián)在端支點(diǎn)，跨中及中支點(diǎn)處共設(shè)5個(gè)橫隔板，橫隔板設(shè)有孔洞，供檢查人員通過。三、各截面細(xì)部尺寸根據(jù)梁底變化曲線，以及頂板、底板、腹板的變化，得到各截面的細(xì)部尺寸見表2-1：表2-1各截面細(xì)部尺寸距邊支座距離（cm）頂板厚（cm）底板厚（cm）腹板厚（cm）梁高（cm）040405037012040445538724040576044036040806552748040100706206804057604408804040503701080405760440128040100706201480405760440168004040503701880040576044020800401007062022000408065527232004057604402440040445538725600404050370第三節(jié)本橋主要材料一、混凝土：本橋采用C50混凝土，根據(jù)規(guī)范[2]表3.1.4和表3.1.5規(guī)定，γ=26kN/m3，軸心抗壓強(qiáng)度極限值fc=33.5Mpa，軸心抗拉強(qiáng)度極限值fct=3.10Mpa，彈性模量Ec=3.55×104Mpa。二、預(yù)應(yīng)力鋼絞線：采用1×7—15.2—1860—GB/T5224—2003預(yù)應(yīng)力鋼絞線，每根直徑為15.2mm，每根鋼絞線的截面積為140mm2，預(yù)應(yīng)力鋼絞線抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)規(guī)范[2]表3.2.2—3，fpk=1860Mpa，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，根據(jù)規(guī)范[2]表3.2.4，fp=1260Mpa，彈性模量，根據(jù)規(guī)范[2]表3.2.4，Es=1.95×105Mpa。三、箍筋：采用HRB335級(jí)，根據(jù)規(guī)范[2]表3.2.3，fS=335Mpa。四、應(yīng)力管道：采用鋼管波紋管，直徑為100mm和90mm。第四節(jié)施工方法連續(xù)梁的邊跨直線段采用膺架現(xiàn)澆施工，0號(hào)節(jié)段采用墩旁臨時(shí)支架現(xiàn)澆施工，合攏段采用吊架澆筑施工，其余節(jié)段采用掛籃懸澆施工。本橋采用混凝土連續(xù)梁施工中的懸臂澆注法施工。該方法也稱分段澆注施工法，又稱無支架平衡伸臂法或掛藍(lán)法，所用主要設(shè)備是六臺(tái)掛藍(lán)。為了安裝掛藍(lán)，在墩兩側(cè)線采用托架支撐，澆注8m長的零號(hào)塊。以此節(jié)段為起點(diǎn)，通過掛藍(lán)的前移，對稱的向兩側(cè)跨中逐段地澆注混凝土，并施加預(yù)應(yīng)力，如此循環(huán)作業(yè)。一、橋墩與零號(hào)塊施工該工程假設(shè)橋墩已經(jīng)建成并且在墩頂預(yù)留了用于臨時(shí)固結(jié)墩與零號(hào)塊梁的鋼筋。則首先支好模具，用支架現(xiàn)澆的方法把零號(hào)塊與橋墩澆注在一起并且張拉零號(hào)塊預(yù)應(yīng)力鋼筋。待零號(hào)塊模具拆除后，在其兩端各安裝一臺(tái)移動(dòng)掛藍(lán)，稱為零號(hào)塊掛藍(lán)。二、懸臂施工到最大懸臂狀態(tài)分別以三臺(tái)零號(hào)塊掛藍(lán)為支撐對稱澆注懸臂1，待懸臂1達(dá)到強(qiáng)度后移動(dòng)掛藍(lán)至懸臂1端部，對稱澆注懸臂2并且張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋；以此類推完成懸臂施工。三、邊跨膺架現(xiàn)澆在懸臂施工的同時(shí)可以用膺架法現(xiàn)澆邊跨等高梁段并且張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋。此時(shí)在邊跨兩端分別設(shè)置一個(gè)活動(dòng)支座。四、邊跨合攏待懸臂施工到最大懸臂狀態(tài)而且邊跨膺架現(xiàn)澆段完工后，就可以采用吊架澆注合攏邊跨了。五、中跨跨中合攏最后進(jìn)行中跨跨中合攏，在此之前進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換，即鑿開墩與零號(hào)塊固結(jié)處，切斷鋼筋，在一個(gè)墩上設(shè)置活動(dòng)支座，另外一個(gè)墩上設(shè)置固定支座。然后合攏中跨跨中并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋。六、橋面鋪裝全橋合攏后就可以進(jìn)行橋面鋪裝與基本設(shè)施的施工了。第三章預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋內(nèi)力計(jì)算第一節(jié)計(jì)算模型建立在用midas計(jì)算結(jié)構(gòu)內(nèi)力時(shí)，需對整橋進(jìn)行單元的劃分，該橋有限單元?jiǎng)澐职词┕ざ畏譃?0個(gè)單元，81個(gè)節(jié)點(diǎn)。但由于全橋以中間3號(hào)支點(diǎn)對稱，所以沿17號(hào)截面左半部分進(jìn)行繪圖表示，梁橋的單元?jiǎng)澐秩鐖D：圖3.1左邊跨單元?jiǎng)澐謭D圖3.2主梁跨中左半部分單元?jiǎng)澐謭D表3-1控制節(jié)點(diǎn)控制節(jié)點(diǎn)位置控制節(jié)點(diǎn)位置11號(hào)支點(diǎn)471L/4節(jié)點(diǎn)61L/4節(jié)點(diǎn)532L/4節(jié)點(diǎn)102L/4節(jié)點(diǎn)593L/4節(jié)點(diǎn)133L/4節(jié)點(diǎn)654號(hào)支點(diǎn)172號(hào)支點(diǎn)691L/4支點(diǎn)231L/4節(jié)點(diǎn)722L/4支點(diǎn)292L/4節(jié)點(diǎn)763L/4支點(diǎn)353L/4節(jié)點(diǎn)815號(hào)支點(diǎn)413號(hào)支點(diǎn)第二節(jié)毛截面幾何特性計(jì)算由于結(jié)構(gòu)對稱，故只需計(jì)算一半。表3-2截面幾何特性控制截面截面面積（m2）截面慣性矩（m4）中性軸至梁頂距離（m）中性軸至梁底距離（m）1（1號(hào)支點(diǎn)）8.13515.25181.56662.13346（1L/4）8.13515.25811.56662.133410(2L/4)8.711418.67941.72392.223013(3L/4)10.764133.41562.24952.530117（2號(hào)支點(diǎn)）14．65572.15993.11953.080523(1L/4)10.585327.241242.04042.396329(2L/4)8.13515.25131.56662.133435(3L/4)10.585327.241242.04042.396341（3號(hào)支點(diǎn)）14．65572.15993.11953.0805第三節(jié)恒載內(nèi)力計(jì)算一、計(jì)算方法恒載內(nèi)力計(jì)算采用midas軟件提供的有限元方法計(jì)算，由于不同的施工方法所計(jì)算出來的恒載內(nèi)力會(huì)不一樣，所以計(jì)算時(shí)考慮施工階段的劃分，全橋施工共劃分6個(gè)施工階段。具體為：（一）橋墩與零號(hào)塊施工；（二）懸臂法施工至最大懸臂狀態(tài)（共9個(gè)階段）；（三）現(xiàn)澆現(xiàn)澆段；（四）邊跨合攏；（五）中跨合攏；（六）橋面鋪裝；二、控制截面選擇計(jì)算過程中選擇控制截面來概略表示所進(jìn)行的計(jì)算內(nèi)容和過程，先選定各控制截面并用表格表示其對應(yīng)的單元號(hào)。表3-3控制截面控制截面1號(hào)支點(diǎn)邊跨L/4邊跨L/2邊跨3L/42號(hào)支點(diǎn)中跨L/4中跨L/2截面編號(hào)161013172329單元編號(hào)161013172329三、恒載取值（一）一期恒載：結(jié)構(gòu)自重根據(jù)《鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范》（TB1002.1-2005）[1]，梁體容重初步按配筋率在3%以內(nèi)的鋼筋混凝土容重γ＝25.0kN/進(jìn)行計(jì)算。（二）二期恒載：單線橋面二期恒載（包括鋼軌、扣件、墊板、枕木、道渣、防水層、保護(hù)層、電纜槽、渣墻、人行道欄桿、接觸網(wǎng)支架等）按有渣橋面考慮，二期恒載q=120kN/m。四、各施工階段的內(nèi)力計(jì)算（一）結(jié)構(gòu)施工至最大懸臂狀態(tài)彎矩圖圖3.3結(jié)構(gòu)施工至最大懸臂狀態(tài)彎矩圖（kN.m）（二）結(jié)構(gòu)現(xiàn)澆階段彎矩圖圖3.4結(jié)構(gòu)現(xiàn)澆階段彎矩圖（kN.m）（三）結(jié)構(gòu)合攏段彎矩圖圖3.5結(jié)構(gòu)合攏段彎矩圖（kN.m）（四）二期恒載彎矩圖圖3.6二期荷載引起結(jié)構(gòu)彎矩圖（kN.m）五、控制截面恒載內(nèi)力（一）一期恒載表4-3一期恒載作用下各控制截面內(nèi)力值截面位置剪力值（KN）彎矩值（）1號(hào)支點(diǎn)-1187.830.00邊跨L/41252.65-389.06邊跨L/23815.63-30491.73邊跨3L/46922.51-94270.262號(hào)支點(diǎn)-11153.50-201298.04中跨L/4-4690.48-46726.37中跨L/2-141.00-450.11（二）二期恒載表4-4二期恒載作用下各控制截面內(nèi)力值截面位置剪力值（KN）彎矩值（）1號(hào)支點(diǎn)-1548.700.00邊跨L/4-108.709944.37邊跨L/21330.092608.75邊跨3L/42762.74-22006.882號(hào)支點(diǎn)-4529.19-63902.50中跨L/4-2127.252681.28中跨L/2270.8121265.05第四節(jié)活載內(nèi)力計(jì)算一、活載動(dòng)力系數(shù)的計(jì)算列車豎向活載縱向計(jì)算采用中-活載.中-活載標(biāo)準(zhǔn)活載計(jì)算圖式如下圖所示：圖3.7列車活載的動(dòng)力系數(shù)根據(jù)《鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范》（TB1002.1-2005）[1]。采用公式：（3-1）式中：α=4（1-h）≤2，其中，h為軌底到梁頂?shù)涝穸热=0.7；L為橋梁跨度，以米計(jì)。二、各控制截面在最不利活載作用下的彎矩影響線及加載圖3.8邊跨1/4彎矩影響線圖3.9邊跨1/4產(chǎn)生彎矩最大值最不利布載圖3.10邊跨1/4產(chǎn)生彎矩最小值最不利布載圖3.11邊跨1/2彎矩影響線圖3.12邊跨1/2產(chǎn)生彎矩最大值最不利布載圖3.13邊跨1/2產(chǎn)生彎矩最小值最不利布載圖3.14邊跨3/4彎矩影響線圖3.15邊跨3/4產(chǎn)生彎矩最大值最不利布載圖3.16邊跨3/4產(chǎn)生彎矩最小值最不利布載圖3.172號(hào)支點(diǎn)彎矩影響線圖3.182號(hào)支點(diǎn)產(chǎn)生彎矩最大最不利布載圖3.19號(hào)支點(diǎn)產(chǎn)生彎矩最小最不利布載圖3.20中跨1/4彎矩影響線圖3.21中跨1/4產(chǎn)生彎矩最大值最不利布載圖3.22中跨1/4產(chǎn)生彎矩最小值最不利布載圖3.23中跨1/2彎矩影響線圖3.24中跨1/2產(chǎn)生彎矩最大值最不利布載圖3.25中跨1/2產(chǎn)生彎矩最小值最不利布載圖3.26中跨3/4彎矩影響線圖3.27中跨3/4產(chǎn)生彎矩最大最不利布載圖3.28中跨3/4產(chǎn)生彎矩最小最不利布載三、各控制截面在最不利活載作用下的剪力影響線及加載圖3.291號(hào)支點(diǎn)剪力影響線圖3.301號(hào)支點(diǎn)右截面產(chǎn)生剪力最大值最不利荷載布置圖3.311號(hào)支點(diǎn)右截面產(chǎn)生剪力最小值最不利荷載布置圖3.32邊跨1/2截面剪力影響線圖3.33邊跨1/2截面產(chǎn)生剪力最大值最不利布載圖3.34邊跨1/2截面產(chǎn)生剪力最小值最不利布載圖3.35邊跨3/4/剪力影響線圖3.36邊跨3/4截面產(chǎn)生剪力最大值最不利布載圖3.37邊跨3/4截面產(chǎn)生剪力最小值最不利布載圖3.382號(hào)支點(diǎn)左截面剪力影響線圖3.392號(hào)支點(diǎn)左截面產(chǎn)生剪力最大值最不利布載圖3.402號(hào)支點(diǎn)左截面產(chǎn)生剪力最小值最不利布載圖3.41中跨1/4截面剪力影響線圖3.42中跨1/4截面產(chǎn)生剪力最大值最不利布載圖3.43中跨1/4截面產(chǎn)生剪力最小值最不利布載圖3.44中跨1/2剪力影響線圖3.45中跨1/2產(chǎn)生剪力最大值最不利布載圖3.46中跨1/2產(chǎn)生剪力最小值最不利布載四、控制截面的活載內(nèi)力（一）活載作用下各控制截面最大內(nèi)力值表3-5活載作用下各控制截面內(nèi)力值截面位置剪力值（KN）彎矩值（）1號(hào)支點(diǎn)1033.630邊跨L/41199.2721003.06邊跨L/21674.2127044.48邊跨3L/42466.7320060.612號(hào)支點(diǎn)673.0616576.72中跨L/4784.6914492.18中跨L/21356.2330182.57（二）活載作用下各控制截面最小內(nèi)力值表3-6活載作用下各控制截面內(nèi)力值截面位置剪力值（KN）彎矩值（）1號(hào)支點(diǎn)-2591.450邊跨L/4-1546.19-12403.62邊跨L/2-849.61-24807.23邊跨3L/4-456.68-37210.842號(hào)支點(diǎn)-4173.07-59706.92中跨L/4-2501.13-12269.08中跨L/2-1162.84-13936.55（三）活載作用下各控制截面彎矩包絡(luò)圖圖3.47活載作用下結(jié)構(gòu)各控制截面彎矩包絡(luò)圖(KN.m)（四）活載作用下各控制截面剪力包絡(luò)圖圖3.48活載作用下各控制截面剪力包絡(luò)圖(KN)第五節(jié)溫度及支座沉降次內(nèi)力計(jì)算一、溫度次內(nèi)力計(jì)算考慮日照溫差對梁體產(chǎn)生的影響，按頂板整體升溫5℃計(jì)算。由于頂板設(shè)置橫坡厚度變化，偏安全的取最大厚度0.42m為頂板厚度進(jìn)行計(jì)算。（一）在日照溫差下的各控制截面次內(nèi)力值表3—7各控制截面整體溫度次內(nèi)力表截面溫度梯度溫度節(jié)點(diǎn)（控制截面）剪力F（kN）彎矩M（kN·m）1（1號(hào)支點(diǎn)）-300.050.006(L1/4)-300.043600.6010(2L/4)-299.787201.2413(3L1/4)-299.1210801.8617（2號(hào)支點(diǎn))91.9414402.4823(1L/4)91.9812563.7029(2L/4)91.9410724.9235（3L/4）91.818886.1541（3號(hào)支點(diǎn))-91.157047.37（二）在日照溫差下的各控制截面彎矩圖圖3.49在日照溫差下的各控制截面彎矩圖(KN.m)（三）在日照溫差下的各控制截面剪力圖.圖3.50在日照溫差下的各控制截面剪力圖（KN）二、支座沉降次內(nèi)力由于每個(gè)支座處的豎向支座反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻變位，連續(xù)梁是一種超靜定結(jié)構(gòu)，對支座的不均勻沉降特別敏感，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分.支座不均勻沉降查均以1cm計(jì)，所得到的內(nèi)力進(jìn)行疊加，取最不利的內(nèi)力范圍.（一）在支座沉降下的各控制截面次內(nèi)力值表3—8基礎(chǔ)沉降次內(nèi)力組合表節(jié)點(diǎn)（控制截面）Fmax(kN)Fmin(kN)Mmax(kN?m)Mmin(kN?m)1（1號(hào)支點(diǎn)）309.38-309.380.000.006(1L/4)309.38-309.383712.58-3712.5810(2L/4)309.10-309.107425.15-7425.1513(3L/4)308.43-308.4311137.73-11137.7317(2號(hào)支點(diǎn))365.93-365.9314850.31-14850.3123（1L/4）365.59-365.597531.77-7531.7729(2L/4)365.93-365.933955.81-3955.8135(3L/4)365.40-365.407105.31-7105.3141(3號(hào)支點(diǎn))365.12-365.1214423.85-14423.85（二）在支座沉降下的各控制截面彎矩圖圖3.51支座沉降引起的內(nèi)力-彎矩圖（KN.m）（三）在支座沉降下的各控制截面剪力圖圖3.52支座沉降引起的內(nèi)力-剪力圖（kN）第六節(jié)主梁作用效應(yīng)組合一、主力組合和主力加附加力組合下各控制截面的內(nèi)力表3-9主梁作用效應(yīng)組合表控制截面主力組合（恒載+活載）主力組合（恒載+活載+支座沉降）主力+附加力（恒載+活載+溫度）主力+附加力（恒載+活載+支座沉降+溫度）1Fmax（KN）-1677.82-1368.44-1977.87-1668.49Fmin（KN）-5484.15-5793.53-5784.20-6093.58Mmax（kN?m）0.000.000.000.00Mmin（kN?m）0.000.000.000.006Fmax（KN）2376.602685.982076.552385.93Fmin（KN）-506.13-815.51-806.18-1115.57Mmax（kN?m）31927.8135640.3935528.4339241.01Mmin（kN?m）-3149.19-6861.77451.43-3261.1510Fmax（KN）6877.047186.146577.266886.36Fmin（KN）4226.973917.873927.193618.09Mmax（kN?m）1152.308577.458353.5415778.69Mmin（kN?m）-53291.99-60717.1546090.76-53515.9113Fmax（KN）8557.1412557.2111949.0612258.09Fmin（KN）9179.208870.778880.088571.65Mmax（kN?m）-23145.19-83117.89-83453.76-72316.03Mmin（kN?m）-154390.65-165528.38-143588.79-154726.5217Fmax（KN）-14954.66-14588.73-14862.72-14496.79Fmin（KN）-20039.88-20405.81-19947.94-20313.87Mmax（kN?m）-246517.82-231667.51-232115.35-217265.04Mmin（kN?m）-326615.65-341465.96-312213.17-327063.4823Fmax（KN）-5972.51-5606.92-5880.65-5515.06Fmin（KN）-9422.62-9788.21-9330.77-9696.36Mmax（kN?m）-27977.41-20455.54-15413.71-7881.94Mmin（kN?m）-56076.74-63608.51-43513.04-51044.8129Fmax（KN）-1575.16-1941.09-1667.10-2033.03Fmin（KN）-1069.86-1435.78-977.92-1343.85Mmax（kN?m）52931.2556887.0663656.1767611.98Mmin（kN?m）6606.172650.3617331.1013375.2935Fmax（KN）9422.639788.039514.449879.84Fmin（KN）6349.365983.966441.166075.76Mmax（kN?m）-29065.25-21959.94-20179.10-13073.79Mmin（kN?m）-72802.62-79907.93-63916.47-71021.7841Fmax（KN）-15443.08-15077.96-15534.23-15169.11Fmin（KN）-19847.39-20212.50-19938.54-20303.24Mmax（kN?m）-256586.75-242162.90-249539.38-235115.53Mmin（kN?m）-340913.74-355337.59-333866.37-348290.22二、各截面在作用效應(yīng)組合下彎矩包絡(luò)圖圖3.53彎矩包絡(luò)圖(kN?m)三、各截面在作用效應(yīng)組合下剪力包絡(luò)圖圖3.54剪力包絡(luò)圖(KN)第四章配筋計(jì)算第一節(jié)鋼束估算一、估束方法全預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁在預(yù)加力和荷載的共同作用下應(yīng)力狀態(tài)應(yīng)滿足的基本條件是：截面的上、下翼緣均不產(chǎn)生拉應(yīng)力，且上、下翼緣的混凝土均不被壓碎。（一）上下緣布筋截面當(dāng)主梁截面既要受正彎矩又要受負(fù)彎矩時(shí)，需要在梁上、下部都配置預(yù)應(yīng)力束筋。1.當(dāng)截面承受正彎矩Mmax時(shí)：（4-1）（4-2）2.當(dāng)截面承受負(fù)彎矩時(shí)：（4-3）（4-4）在大量的設(shè)計(jì)工作與計(jì)算分析中，主梁就強(qiáng)度而言，在使用階段主要是進(jìn)行抗裂性驗(yàn)算，壓應(yīng)力一般不控制設(shè)計(jì)，又根據(jù)《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)TB10002.3-2005》[2]6.3.11條規(guī)定，運(yùn)營荷載作用下，正截面混凝土受拉區(qū)應(yīng)力對不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力的構(gòu)件應(yīng)有。因而根據(jù)式4-1與式4-4可求出預(yù)應(yīng)力束筋最小根數(shù)n上、n下：（4-5）（4-6）在配置各截面的束筋時(shí)，受客觀條件的影響不可能完全按計(jì)算值配置；有時(shí)配置較多，但不可超過一定值。由式4-2與式4-3可求出容許最大配束數(shù)：（4-7）（4-8）（二）下緣布筋截面當(dāng)截面只承受正彎矩時(shí)，需要在下緣布置預(yù)應(yīng)力束筋。1.當(dāng)截面承受最大正彎矩Mmax時(shí)考慮下緣的抗裂性：4-9）2.當(dāng)截面承受最小正彎矩時(shí)考慮上緣的抗裂性：（4-10）根據(jù)以上兩式可得：（4-11）（4-12）（三）上緣布筋截面當(dāng)截面只承受負(fù)彎矩時(shí)，需要在上緣布置預(yù)應(yīng)力束筋。1.當(dāng)截面承受最大負(fù)彎矩Mmin時(shí)考慮上緣的抗裂性：（4-13）2.當(dāng)截面承受最小負(fù)彎矩Mmax時(shí)考慮下緣的抗裂性：（4-14）根據(jù)以上兩式可得：（4-15）（）（4-16）式中：——單根束筋預(yù)應(yīng)力面積；——束筋有效預(yù)應(yīng)力；——混凝土容許承壓應(yīng)力；、——束筋對截面形心軸的偏心距；、——截面承受的正、負(fù)彎矩（或最大彎矩與最小彎矩）；、——截面上、下邊緣的抗彎模量；、——截面上、下核心距。二、預(yù)應(yīng)力筋估算（一）鋼束特性值的選取主梁縱向預(yù)應(yīng)力鋼束采用鋼絞線。采用19根一束，每束鋼絞線面積，采用7根一束，每束鋼絞線面積抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算。（二）內(nèi)力組合的選取對于連續(xù)梁橋體系，在初步計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量時(shí)，必須考慮各項(xiàng)次內(nèi)力的影響。然而，一些次內(nèi)力的計(jì)算恰好與預(yù)應(yīng)力鋼束的數(shù)量和布置有關(guān)。因此，在初步估算預(yù)應(yīng)力時(shí)，只能以預(yù)估值來考慮，本設(shè)計(jì)取用主力組合彎矩值包絡(luò)圖作為控制值。（三）估束計(jì)算1．在上下緣均布筋截面以邊支座1/4跨截面為例進(jìn)行計(jì)算，按正常使用狀態(tài)計(jì)算有：I=15.2581m4A=8.135m2y下=2.1334my上=1.5666mW上==7.1490m3W下==9.7356m3K上=0.8788K下=1.1967mMmax=39241.01kN·mMmin=-6861.77kN·me下=2.0134me上=1.4466m由式(4-5)有：==4.7束由式(4-6)有：==12.23束上翼緣取6束，下翼緣取20束。2．僅在上緣布置預(yù)應(yīng)力鋼束取支點(diǎn)截面`17號(hào)截面為例進(jìn)行計(jì)算，按正常使用狀態(tài)計(jì)算有：I=72.1599m4A=14.655m2y下=3.0805my上=3.1195mW上==23.4247m3W下==23.1318m3K上=1.5984e上=3.0mK下=1.5784mMmax=-217265.04kN·mMmin=-341465.96kN·m由式5-15有：==24.17（束）由式4-16有：==49.24（束）上緣取40束。3．僅在下緣配置預(yù)應(yīng)力鋼筋以29號(hào)跨中截面為例進(jìn)行計(jì)算：I=15.2581m4A=8.135m2y下=2.1334my上=1.5666mW上==7.1490m3W下==9.7356m3K上=0.8788K下=1.1967mMmax=67611.98kN·mMmin=-2650.36kN·me下=2.0134me上=1.4466m由（4-11）有：==1.05（束）由（4-12）有：==40（束）下緣取20束。6-610-1013-1317-1723-2329-29彎矩Mmax（kN?m）39241.0115778.69-23145.19-217265.04-7881.9467611.98彎矩Mmin（kN?m）-6861.77-60717.15-165528.38-341465.96-56076.742650.36全截面A（m2）8.13508.711410.764114.65510.58538.1350形心軸位置y上（m）1.56661.72392.24953.11952.04041.5666y下（m）2.13342.2232.53013.08052.39632.1334慣性矩I（m3）15.251818.679433.415672.159927.2412415.2513核心距K上（m）0.87880.96451.22691.59841.07390.8787K下（m）1.19671.24381.38001.57841.26121.1967截面抗拒W上（m3）7.14908.402713.207223.424711.36807.1488W下（m3）9.735610.835514.354623.131813.35099.7352鋼束偏心距e上（m）1.44661.52392.04953.01.84041.3666e下（m）2.01342.0232.330102.19631.9334有效預(yù)應(yīng)力(1×103)fpd116011601160116011601160一束鋼筋面積A（m2）0.000980.000980.002660.002660.002660.00266所需鋼筋上緣6162240260下緣20820220表4-1各截面配筋束表第二節(jié)預(yù)應(yīng)力鋼束布置一、布束原則（一）縱向預(yù)應(yīng)力鋼束為結(jié)構(gòu)主要受力鋼筋，為了設(shè)計(jì)和施工的方便，進(jìn)行對稱布置，錨頭布置盡量靠近壓應(yīng)力區(qū)。（二）鋼束在橫斷面布置時(shí)，直豎應(yīng)靠近頂板位置，彎束位于或靠近腹板，便于彎曲和錨固。（三）根據(jù)文獻(xiàn)[2]規(guī)定：（1）6.5.2預(yù)應(yīng)力鋼束或管道間的凈距應(yīng)按下列規(guī)定變化：對于采用鋼絲束及預(yù)應(yīng)力混凝土的后張法結(jié)構(gòu)，鋼絲束及預(yù)應(yīng)力混凝土用螺紋鋼筋布置在梁體內(nèi)時(shí)，其管道間凈間距，當(dāng)管道直徑≤55mm時(shí)，不應(yīng)小于40mm，反之，不應(yīng)小于管道外徑。（2）6.5.3中規(guī)定預(yù)應(yīng)力鋼筋或管道表面與結(jié)構(gòu)之間保護(hù)層厚度，在結(jié)構(gòu)頂面或側(cè)面不小于1倍管道直徑，并不小于50mm，在結(jié)構(gòu)地面不小于60mm.（3）6.5.6中規(guī)定，在后張法構(gòu)件中，除在端部錨下設(shè)置厚度不小于16mm的鋼墊板外，并應(yīng)在錨下設(shè)置分布鋼筋網(wǎng)或螺旋筋。（4）6.5.7中規(guī)定，在后張法結(jié)構(gòu)中的預(yù)應(yīng)力鋼筋布置成曲線時(shí)，其曲率半徑應(yīng)符合：鋼絲束、鋼絞線束的鋼筋直徑等于或小于5mm時(shí)，不宜小于4m；鋼筋直徑大于5mm時(shí)，不宜小于6m。（5）6.5.8中規(guī)定鋼絲束在構(gòu)件長度范圍內(nèi)截?cái)鄷r(shí)，其錨頭無論采用埋入式或外露式，應(yīng)布置在外荷載作用下構(gòu)件截面的受壓區(qū)域.如果布置在外荷載作用下的受拉區(qū)域，則位于同一截面上的埋入式錨頭，其所占的總截面面積不應(yīng)超過構(gòu)件受拉翼緣原有截面面積的1/3。（6）6.5.9當(dāng)鋼絲束在腹板平面以外形成曲線形時(shí)，宜設(shè)置隔板和肋板。（7）6.5.10在后張法構(gòu)件中，用管道形成器形成的管道直徑或鐵皮套管內(nèi)徑，應(yīng)比鋼絲束直徑至少大10mm。（8）6.5.22連續(xù)梁鋸齒板錨固區(qū)及預(yù)應(yīng)力鋼筋彎折處應(yīng)設(shè)置與頂、底板或腹板牢固連接的加強(qiáng)鋼筋。二、鋼束的布置根據(jù)前面的各截面鋼束配置表，邊跨下緣鋼束均采用7根一束，支座截面，跨中均采用19根一束，先選取邊跨1/4截面、邊支座截面、跨中截面畫出鋼束布置圖，見圖圖4.1左邊跨1/4截面鋼束配筋圖(mm)圖4.2左邊支座第17號(hào)截面鋼束配筋圖（mm）圖4.3跨中第29號(hào)截面鋼束配筋圖(mm)第五章檢算第一節(jié)抗裂性檢算一.正截面抗裂性檢算對不容許出現(xiàn)拉應(yīng)力的構(gòu)件，其抗裂性應(yīng)按下列公式計(jì)算：對于受彎、大偏心受拉或大偏心受壓構(gòu)件：≤+γ式（5.1）γ=式（5.2）式中σ—計(jì)算荷載在截面受拉邊緣混凝土中產(chǎn)生的正應(yīng)力，按式σ=計(jì)算（MPa）—抗裂安全系數(shù).σ—扣除相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失后混凝土的預(yù)壓壓力.f—混凝土抗拉極限強(qiáng)度.γ—考慮混凝土塑性的修正系數(shù)；W—對所檢算的拉應(yīng)力邊緣的換算截面抵抗矩（m）；S—換算截面重心軸以下的面積對重心軸的面積鉅（m）；由預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力，應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：未扣除混凝土收縮、徐變引起的損失時(shí)：σ=式（5.3）式中σ—計(jì)算纖維處混凝土應(yīng)力（MPa）；N—鋼筋預(yù)加應(yīng)力的合力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失，但對先張法結(jié)構(gòu)不再扣除彈性壓縮引起的應(yīng)力損失σ）（kN）；e—預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心軸的距離（m）；A，I—截面的面積矩及慣性矩，分別以m和m計(jì)；y—計(jì)算應(yīng)力點(diǎn)至截面重心軸的距離（m）；計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)截面應(yīng)力時(shí)，對于后張法構(gòu)件，在鋼筋管道內(nèi)壓注水泥漿以前，應(yīng)采用管道削弱的混凝土并計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋后的換算截面（即凈截面）.在建立了鋼筋混凝土間的粘結(jié)力后，則用全部換算截面。(一)邊支點(diǎn)（17號(hào)截面）處抗裂性檢算（鋼筋布置如圖4.1）預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的壁比值αEPαEP==5.49由毛截面特性計(jì)算表知：Am=14.655m2Im=72.1599m4預(yù)應(yīng)力筋的合力點(diǎn)：Np=Ry·Ay=991.25×106×40×2660×10-6=105280kNAj=Am-A孔=14.341m2A0=Am-A孔+αEPAy=14.655-40×+5.49×40×2660×10-6=14.341+0.584=14.925m2鋼束重心軸到下緣的距離，得：ay下==5.88m對截面下緣應(yīng)用面積矩定理，得：yj下===2.908my0下===3.031myj上=6.2-2.908=3.292my0上=6.2-3.031=3.169mIj=Im+Am×ym下2-A孔ay下2-Ajyj下2=72.1599+14.6553.08052-0.3145.882-14.3412.9082=79.097m4I0=Im+Amym下2-A孔上ay下2+αEPAyay下2-A0y0下2=72.1599+14.6553.08052-0.3145.882+5.4940266010-65.882-14.9253.0312=85.346m4W0===26.93m3荷載組合后的彎矩值為：M=—341465.96kN·m預(yù)應(yīng)力鋼束重心軸到箱梁換算截面重心軸的偏心距為：e0=ay下-y0下=5.88-3.031=2.849m由規(guī)范[2]公式5.3可得，預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的受拉區(qū)混凝土法向壓應(yīng)力σc為：σc===7.89Mpa由規(guī)范[2]公式可得，計(jì)算荷載在混凝土中產(chǎn)生的拉應(yīng)力σc為:σ==0+=8.54Mpa換算截面重心軸以下的面積對重心軸的面積矩為：S0=2×0.7×3.031×+2×1/2×0.3×0.3×(3.031-1.1)+(4.5-1.4)×1×(3.031-0.5)=25.51m3由規(guī)范[2]公式5.2可得，混凝土塑性的修正系數(shù)為：γ===1.231查規(guī)范[2]表6.1.5得Kf=1.2查表3.1.3—2得fct=3.10Mpa由公式5.1得：Kfσ=1.2×8.54=10.248＜σc+γfct=7.89+1.231×3.10=11.706Mpa滿足要求。（二）主跨跨中截面（鋼束布置見圖4.2）預(yù)應(yīng)力筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值：αEPαEP==5.49由毛截面特性表可知：Am=8.135m2Im=15.2518m4y下=2.1334m預(yù)應(yīng)力筋的合力點(diǎn)：Np=Ry·Ay=989.745×106×20×2660×10-6=29069.103kNAj=Am-A孔=8.135-=7.977m2A0=Am-A孔+αEPAy=8.135-0.17+5.39×20×2660×10-6=8.252m2鋼束重心軸到下緣的距離，得：ay=0.2m對截面下緣應(yīng)用面積矩定理，得：yj下===2.129my0下===2.106myj上=3.7-2.129=1.571my0上=3.7-2.106=1.594mI＝I+A×y－Aa－Ay=15.2518+8.135×2.13342-0.17×0.22-7.977×2.1292=16.114m4I＝I+Ay－Aa+αAa－Ay=15.2518+8.135×2.13342-0.17×0.22+5.49×20×2660×10-6×0.22-8.252×2.1062=15.683m4W0===7.447m3荷載組合后的彎矩值為：M=67611.98kN·m預(yù)應(yīng)力鋼束重心軸到箱梁換算截面重心軸的偏心距為：e0=-y0下-ay下=2.106-0.2=1.906m由規(guī)范[2]公式5.3可得，預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的受拉區(qū)混凝土法向壓應(yīng)力σc為：σc===2.56+6.018=8.578Mpa由規(guī)范[2]公式可得，計(jì)算荷載在混凝土中產(chǎn)生的拉應(yīng)力σc為:σc==0+=8.665Mpa換算截面重心軸以下的面積對重心軸的面積矩為：S0=2×0.5×2.106×+×2×0.3×0.3×1.606+0.4×3.5×1.906=7.901m3由規(guī)范[2]公式5.2可得，混凝土塑性的修正系數(shù)為：γ===1.432查規(guī)范[2]表6.1.5得Kf=1.2查表3.1.3—2得fct=3.10Mpa由公式5.1得：Kfσ=1.2×8.665=10.398＜σc+γfct=8.578+1.432×3.1=13.02Mpa滿足要求。二、斜截面抗裂性檢算式（5.4）式（5.5）式中，—按抗裂性計(jì)算的主拉、主壓應(yīng)力（MPa）；梁斜截面的混凝土主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力，應(yīng)按下列公式計(jì)算：其中主拉應(yīng)力=式（5.6）主壓應(yīng)力=式（5.7）式（5.8）式（5.9）式（5.10）式中、—混凝土的主拉應(yīng)力及主壓應(yīng)力（MPa）；σ、σ—計(jì)算截面處混凝土的法向應(yīng)力及豎向應(yīng)力（MPa）；σ—計(jì)算截面處混凝土的有效壓應(yīng)力（MPa）；τ—計(jì)算截面處混凝土的剪應(yīng)力（MPa）；τ—相應(yīng)于計(jì)算彎矩M的荷載作用下，計(jì)算纖維處混凝土的剪應(yīng)力（MPa）；M—計(jì)算彎矩（kN·m）；y—計(jì)算截面處至換算截面重心軸的距離（m）；I—換算截面慣性矩（m）；σ—預(yù)應(yīng)力豎筋中的有效預(yù)應(yīng)力（MPa）；n—預(yù)應(yīng)力豎筋的肢數(shù)；a—單支預(yù)應(yīng)力豎筋的截面面積（m）；S—預(yù)應(yīng)力豎筋的間距（m）；V—由彎起預(yù)應(yīng)力鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的剪力（kN）；b—計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)處構(gòu)件截面寬度（m）；K—系數(shù)；S、I—截面的面積鉅及慣性矩，分別以m及m計(jì)；（一）邊支點(diǎn)（17號(hào)截面）：由正截面抗裂性檢算得：σc1=7.89MpaS0=25.51m3查規(guī)范[2]表3.2.4得：fc=33.5Mpa剪力為：Q=-20405.81kN查規(guī)范[2]表6.1.5得：Kf=1.2b的取值為：箱梁兩腹板疊加在一起，即為b=2×0.7=1.4m有公式5.8可得，計(jì)算纖維處混凝土的剪應(yīng)力為：τc=Kf·=1.2×=3.21Mpa由公式6.9得：計(jì)算纖維處混凝土的法向應(yīng)力為：σcx=σc1+=σc1+0=7.89Mpa由公式6.11得豎向壓應(yīng)力應(yīng)力為：σcy==0Mpa由公式6.7得，主拉應(yīng)力為：σtp===3.945-5.08=－1.135Mpa＜0Mpa滿足要求。由公式6.8可得，主壓應(yīng)力為：σcp==3.945+5.08=9.025Mpa＜0.6×fc=20.10Mpa滿足要求。第二節(jié)強(qiáng)度檢核一、受彎構(gòu)件正截面強(qiáng)度檢算在計(jì)算箱形截面時(shí)，可以將箱形截面簡化成T形截面計(jì)算，簡化方法為：將兩個(gè)箱梁復(fù)合板并成為T梁腹板，且梁高不變，若受正彎矩，則將頂板及翼緣板轉(zhuǎn)化成梁體寬度不變的T梁翼緣板，底板由于位于受拉區(qū)，就可以忽略不計(jì).根據(jù)規(guī)范[2]查6.2.3可得：翼緣位于受壓區(qū)的T形成工字形截面受彎構(gòu)件，其正截面強(qiáng)度應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：（一）當(dāng)符合下列條件時(shí)：式（5.11)按規(guī)范6.2.2可得：式（5.12)中性軸位置按下式確定：式（5.13)式（5.14)式中M——計(jì)算彎矩（kN·m）fc——混凝土抗壓極限強(qiáng)度，按本規(guī)范表3.1.3采用（Mpa）σpa’——相應(yīng)于混凝土受壓破壞時(shí)預(yù)應(yīng)力筋A(yù)p’中的應(yīng)力（Mpa）np——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與非預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量之比fp’——預(yù)應(yīng)力鋼筋抗壓計(jì)算強(qiáng)度，按本規(guī)范表3.2.3采用（Mpa）σcl——預(yù)應(yīng)力鋼筋A(yù)p’重心處混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力（Mpa）σpl’——混凝土壓力為σcl時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋A(yù)p’中有效預(yù)應(yīng)力（Mpa）h0——截面有效高度（m）fs’——受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗壓計(jì)算強(qiáng)度（Mpa）As’——受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力筋的截面面積（m2）bf’——受壓區(qū)寬度x——截面受壓區(qū)高度（m）x應(yīng)符合以下條件：x≤0.4hp式（5.15)x≥2a’式（5.16)（一）邊支點(diǎn)17號(hào)截面驗(yàn)算把箱形梁轉(zhuǎn)化為T形梁，如下圖所示：箱形轉(zhuǎn)化所得T梁圖示遵循前述轉(zhuǎn)化原則，將截面換算為T形梁計(jì)算，轉(zhuǎn)化后各部分尺寸為：b=0.7+0.7=1.4mbf=4.5mhf=1.0m截面的有效高度：h0=h-a=6.2-0.5=5.88m有公式5.11可得，中性軸位置確定：受壓區(qū)高度：x===1.173m由公式5.15和5.16可得：0=2a’＜x=1.173m＜0.4h0=0.4=2.35m查規(guī)范[2]查表6.1.5得K=1.8所以，公式5.12可得：KM=1.8×341465.81=619166.86kN·m=33.5×4.5×1.173×(5.88-)=904218.93kN·mKM=619166.86kN·m＜=904218.93kN·m滿足要求。（二）主跨跨中29號(hào)截面驗(yàn)算把把箱形梁轉(zhuǎn)化為T形梁，如下圖所示：箱形轉(zhuǎn)化所得T梁圖示遵循前述轉(zhuǎn)化原則，將截面換算為T形梁計(jì)算，轉(zhuǎn)化后各部分尺寸為：b=0.5+0.5=1.0mbf=7.5mhf=0.425m截面有效高度：h0=h-a=3.7-0.2=3.5m有公式5.13可得，中性軸位置確定：受壓區(qū)高度：x===0.352m由公式5.15和5.16可得：0=2a’＜x=0.352m＜0.4h0=0.4×3.5=1.4m查規(guī)范[2]查表6.1.5得K=1.8所以，公式5.13可得：KM=1.8×67611.98=124385.15kN·m=33.5×7.5×0.352×(3.5-)=293974.56kN·mKM=124385.15kN·m＜=293974.56kN·m滿足要求.。二、受彎構(gòu)件斜截面承載能力計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面的抗剪強(qiáng)度按下列公式計(jì)算：KV≤Vcv+Vb式（5.17)Vcv=bho式（5.18)Vb=0.9fp∑Apbsinα式（5.19)P=100μ=100·≤3.5式（5.20)μv=式（5.21)式中K——斜截面抗剪強(qiáng)度安全系數(shù)，按本規(guī)范6.1.5??；V——通過斜截面頂端的正截面內(nèi)的最大剪力（KN）；Vcv——斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同承受的剪力（KN）；Vb——與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋所承受的剪力（KN）；b——腹板寬度（m）；h0——由受拉區(qū)縱向鋼筋中應(yīng)力合力點(diǎn)至受壓邊緣的高度（m）；μ——斜截面受拉區(qū)縱向鋼筋的配筋率，若＞3.5時(shí)，取3.5；Ap——一個(gè)截面上箍筋的總截面積（m2）；Sv——箍筋的間距（m）；fcv——混凝土抗拉強(qiáng)度，按本規(guī)范表3.1.4采用（一）邊支點(diǎn)17號(hào)截面驗(yàn)算1.箍筋配筋按φ16mm，一個(gè)腹板4支，間距Sv=0.2m，采用HRB335鋼筋，查范表3.2.3得fv=335Mpa由公式5.20可得，配筋率為：P=100μ=100·=100·=1.29≤3.5由公式5.21可得：μv===0.523查規(guī)范[2]表3.1.4得：fct=3.10Mpa由公式5.18可得：斜截面內(nèi)混凝土與鋼筋共同承擔(dān)的剪力：Vcv=bho=1.4×5.7×=560483.69kN通過斜截面頂端的界面內(nèi)的最大計(jì)算剪力為：V=20405.81kN由公式5.19可得，與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋所承受的剪力：Vb=0.9fp∑Apbsinα=0kN查規(guī)范[2]表6.1.5得K=2.0由公式5.17得：KV=2.0×20405.81=40811.6＜Vcv+Vb=560483.69kN滿足要求第三節(jié)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力檢算一、壓應(yīng)力檢算根據(jù)規(guī)范[2]表6.3.10，運(yùn)營荷載作用下，正截面混凝土受壓區(qū)應(yīng)力（扣除全部預(yù)應(yīng)力損失），應(yīng)符合下列規(guī)定：主力組合作用時(shí)：式（5.22)主力+附加力組合作用時(shí)：σc≤0.55fc式（5.23)σc——運(yùn)營荷載及預(yù)應(yīng)力鋼筋有效應(yīng)力產(chǎn)生正截面混凝土最大壓應(yīng)力（Mpa）。fc——混凝土抗壓極限強(qiáng)度，按本規(guī)范表3.1.4采用（Mpa）。(一)邊支座第17號(hào)截面由前面抗裂性檢算得：Np=105280kNM=--341465.96kN·mAj=14.341m2yj下=2.903mA0=14.925m2y0下=3.031mIj=79.097m4I0=85.346m4e0=2.849m由公式5.3可得，預(yù)應(yīng)力鋼筋對下緣產(chǎn)生的壓應(yīng)力為：σc=