對流換熱-第六章

第六章單相流體對流換熱及準那么關聯(lián)式第一節(jié)管內受迫對流換熱本章重點：準確掌握準那么方程式的適用條件和定性溫度、定型尺寸確實定。1-1一般分析流體受迫在管內對流換熱時，還應考慮以下因素的影響：=1\*GB3①進口段與充分開展段，=2\*GB3②平均流速與平均溫度，=3\*GB3③物性場的不均勻性，=4\*GB3④管子的幾何特征。一、進口段與充分開展段1．流體在管內流動的主要特征是，流動存在著兩個明顯的流動區(qū)段，即流動進口〔或開展〕段和流動充分開展段，如下圖?！?〕從管子進口到邊界層集合處的這段管長內的流動稱為管內流動進口段。〔2〕進入定型流動的區(qū)域稱為流動充分開展段。在流動充分開展段，流體的徑向速度分量v為零，且軸向速度不再沿軸向變化，即：，2．管內的流態(tài)〔1〕如果邊界層在管中心處集合時流體流動仍然保持層流，那么進入充分開展區(qū)后也就繼續(xù)保持層流流動狀態(tài)，從而構成流體管內層流流動過程。用判斷流態(tài),式中為管內流體的截面平均流速，d為管子的內直徑，ν為流體的運動黏度?！?〕如果邊界層在管中心處集合時流體已經從層流流動完全轉變?yōu)槲闪髁鲃?，那么進入充分開展區(qū)后就會維持紊流流動狀態(tài)，從而構成流體管內紊流流動過程?！?〕如果邊界層集合時正處于流動從層流向紊流過渡的區(qū)域，那么其后的流動就會是過渡性的不穩(wěn)定的流動，稱為流體管內過渡流動過程。3．熱進口段和熱充分開展段當流體溫度和管壁溫度不同時，在管子的進口區(qū)域同時也有熱邊界層在開展，隨著流體向管內深入，熱邊界層最后也會在管中心集合，從而進入熱充分開展的流動換熱區(qū)域，在熱邊界層集合之前也就必然存在熱進口區(qū)段。隨著流動從層流變?yōu)槲闪?，熱邊界層亦有層流和紊流熱邊界層之分。熱充分開展段的特征對常物性流體，在常熱流和常壁溫邊界條件下，熱充分開展段的特征是：及與管內任意點的溫度組成的無量綱溫度隨管長保持不變，即：式中，—管內任意點的溫度，僅是的函數(shù)。那么又及常物性流體在熱充分開展段的外表傳熱系數(shù)保持不變。〔〕流動進口段與熱進口段的長度不一定相等，這取決于數(shù)：當時，流動進口段<熱進口段；當時，流動進口段=熱進口段；當時，流動進口段>熱進口段；管內局部外表傳熱系數(shù)隨的變化，如下圖。在進口處，邊界層最薄，具有最高值，隨后降低。在層流情況下，趨于不變值的距離較長?！踩肟诙斡袕娀瘬Q熱的作用，所以短管強化換熱〕管內外表傳熱系數(shù)的變化常物性流體層流熱進口段長度在常壁溫〔如冷凝器、蒸發(fā)器〕條件下：在常熱流〔如電加熱器〕條件下：從以上兩式可以看出，層流進口段長度隨增加而變長。在紊流情況下，當邊界層轉變?yōu)槲闪骱?，將會有所上升，并迅速趨于定值。紊流時的熱進口段較層流短得多，為管徑的10～45倍。二、管內流體平均速度及平均溫度1．管內流體平均速度—體積流量，，—管斷面積，管斷面平均溫度的計算2．管內流體平均溫度管斷面平均溫度的計算管內流體平均溫度有兩種：按焓值計算斷面平均溫度：進入充分開展段后，速度分布不沿軸向變化，但流體一邊流動一邊換熱，器其溫度場不僅沿徑向變化，且沿軸向變化。取一個微元斷面，面積為，那么單位時間通過的流體質量為：，它的焓為：。沿斷面積分得斷面流體的總焓為：對常物性流體，斷面平均溫度為：按該式計算斷面平均溫度，必須知道和的分布，比擬麻煩。使用上往往用另一種近似測溫的方法測出較面平均溫度，即在測點之前，設法將截面上各局部流體充分混合，這樣測到的溫度實用上就可作為截面平均溫度。〔1〕對常熱流邊界條件下〔設物性為常量〕=1\*GB3①全管長平均溫度可取管的進、出口斷面平均溫度的算術平均值作為全管長溫度的平均，即=2\*GB3②全管長的流體與管壁間的平均溫度差可近似取進、出口兩斷面溫度差的算術平均值，即式中，進口端流體與管壁溫差，出口端流體與管壁溫差，〔2〕對常壁溫邊界條件〔〕=1\*GB3①全管長流體與壁面間的平均溫差為：〔〕稱為對數(shù)平均溫差。假設，那么可用代替上式。=2\*GB3②全管長流體的平均溫度為：或〔，但假設，那么〕注意：計算管內對流換熱時，應注意按邊界條件確定流體與管壁間的溫差及其平均溫度。三、物性場不均勻在有換熱的條件下，管截面上的溫度是不均勻的。溫度不同導致管截面上流體物性也有差異，特別是黏度不同將使管截面上的速度分布與等溫流動時的分布有所不同，如下圖。1、對液體，，那么當液體被冷卻時，近壁處的黏度較管心高〔〕，壁面粘性力增大，速度將低于等溫流的情況。，，那么當液體被加熱時，近壁處的黏度較管心低〔〕，壁面粘性力減小，速度將高于等溫流的情況。顯然，流體被加熱時壁面處的速度梯度大于流體被冷卻時壁面處的速度梯度。在流體平均溫度相同的條件下，這將造成加熱流體時的外表傳熱系數(shù)大于冷卻流體時的外表傳熱系數(shù)。這是不均勻物性場的影響。2、對氣體其情形與液體正好相反。3、由于管內各處溫度不同，流體密度也不同，會引起自然對流，改變速度分布，影響換熱過程。特別是對：大管徑、低流速或大溫差的管子。四、管子的幾何特征彎曲管、非圓形管、粗糙管也都影響管內換熱。1-2管內受迫對流換熱計算一、紊流換熱當管內流動的雷諾數(shù)時，管內流體處于旺盛的紊流狀態(tài)。此時的換熱計算可采用下面推薦的準那么關系式〔迪圖斯—貝爾特公式，Dittus-Boelter〕：流體加熱：，流體冷卻：〔5-1〕此式適用于流體與壁面具有中等以下溫差的場合〔即：該溫差下物性場不均勻性帶來的誤差不超過工程允許范圍。對空氣，溫差小于50℃，對于水，溫差小于20～30℃式中采用的定型尺寸為管子內直徑，定性溫度采用流體平均溫度〔即：管道進、出口兩個端面平均溫度的算術平均值〕。實驗驗證范圍為：平直管，；，。當壁面與流體間有較大溫差時，流體物性將有明顯改變。這時應考慮溫差修正，西得-塔特〔Sieder-Tate〕推薦的準那么關系式為：定型尺寸為管子內直徑，定性溫度采用流體平均溫度，按壁溫確定。實驗驗證范圍為：平直管，；，?？紤]溫差修正時，還可采用其它一些準那么關系式?！部砷喿x楊世銘、陶文銓編著的傳熱學第三版〕對于非圓形管，上述的公式同樣使用，只是定型尺寸用當量直徑。問題：根據(jù)上述準那么關系式判斷管徑大小對換熱的影響。將準那么關系式展開，可顯示出影響紊流外表傳熱系數(shù)的有關因素。=由此可見，當流體種類確定后，要增強或削弱換熱，只能通過改變流速和管徑來實現(xiàn)。，強化換熱。注意：，強化換熱的代價是流動阻力的增加?？紤]各種修正時，式〔5-1〕為：1、溫度修正當實際的對流換熱溫差超出實驗控制范圍式，應將式〔5-1〕右邊乘以溫差修正系數(shù)，得到的結果即為大溫差換熱時的解。當流體為液體時，當流體為氣體時，2、彎管修正〔彎管、螺旋管〕如果管子不是平直管，這對流體流動和換熱會產生影響。在彎曲的管道中流動的流體，在彎曲處由于離心力的作用會形成垂直于流動方向的二次流動，從而加強流體的擾動，帶來換熱的增強。如果管道彎曲的局部比擬少，這種影響可以忽略不計。彎曲管道內的流體流動換熱必須在平直管計算結果的根底上乘以一個大于1的修正系數(shù)，即。對于流體為氣體時：;對于流體為液體時：，式中R為彎曲管的曲率半徑。3、入口修正〔短管修正〕當管子的長徑比l/d<60時，屬于短管內流動換熱，進口段的影響不能無視。此時亦應在按照長管計算出結果的根底上乘以相應的修正系數(shù)。對于尖角入口的短管，推薦的入口效應修正系數(shù)為：。注意：從以上修正系數(shù)可以看出，短管修正系數(shù)和彎管修正系數(shù)不會小于1，所以工程上可以利用短管和螺旋管來強化對流換熱。[例6-1][例6-2][例6-3]自學二、管內層流換熱計算公式當雷諾數(shù)Re<2300時管內流動處于層流狀態(tài)，由于層流時流體的進口段比擬長，因而管長的影響通常直接從計算公式中表達出來。這里給出Sieder-Tate的準那么關系式：此式的適用范圍是：，，，同樣是用于平直管。式中準那么的特征尺寸、特征流速和定性溫度都仍然前相同。如果管子較長〔即處于熱充分開展段〕，致使時，那么可作為常數(shù)處理〔與無關〕。此時：〔〔上式只對圓管適用。注意：流體在管內受迫對流換熱，只有小直徑橫管在管壁與流體之間的溫差比擬小，流速也比擬低的情況下，才有嚴格的層流換熱，否那么，會伴隨有自然對流換熱。三、管內過渡流動區(qū)換熱計算公式當雷諾數(shù)處于的范圍內時，管內流動屬于過渡流動狀態(tài)，流動不穩(wěn)定，從而給換熱計算帶來較大的困難。因此，工程上常常防止采用管內過渡流動區(qū)段。這里推薦如下兩個準那么關系式：對氣體：實驗驗證范圍為：；，。對液體：實驗驗證范圍為：；，。四、粗糙管壁的換熱根據(jù)類比原理來分析計算。通過分析可得到流體與管壁間的粘滯應力為：根據(jù)雷諾類比得：管內對流換熱類比律表達式使用該公式的條件是：Pr=1；粗糙管；紊流假設考慮物性影響，用修正，那么：定性溫度：流體平均溫度。摩擦系數(shù)取決于：壁面粗糙度和雷諾數(shù)。粗糙度增加，摩擦系數(shù)變大，外表傳熱系數(shù)也增大。雷諾數(shù)增大，層流底層的厚度減小，粗糙顆粒凸出到主流中的高度增大，對流體的擾動加強，外表傳熱系數(shù)也增大。粗糙點能增強換熱，縮小設備面積，節(jié)省設備投資，但流動阻力增加，使泵的功率消耗增加。因此，只有在增強換熱是主要目的的場合下，才宜于用提高粗糙度來增強換熱?？偨Y：管內強迫對流換熱的強化措施管內強迫對流換熱系數(shù)可以大致寫成以下統(tǒng)一的形式：從此式出發(fā)分析強化管內強迫對流換熱的措施。1、提高流速與成正比，流速增加，有可能使流動狀態(tài)改變，即由層流變?yōu)槲闪?，的指?shù)變大〔層流，紊流〕提高換熱效果。注意：流速增加阻力增加，還可能使流體出口溫度不能滿足工藝要求。必須綜合考慮，選擇最正確流速。2、減少管子當量直徑，減少的方法有：〔1〕選用小直徑管子做傳熱面。目前，工程上采用的管子〔如：鍋爐水冷壁管和冷凝器管等〕直徑都比過去小?！?〕采用異型管如采用橢圓管或扁園管等。在濕周相同的情況下，由于流體流動截面積減小，當量直徑減小，從而使增加。〔3〕采用內肋管一方面可使流動截面積減小，濕周增加，當量直徑減小，使增加；另一方面由于管內對流換熱面積增加，對流傳熱熱阻將減小。3、采用彎管或螺旋管彎管或螺旋管產生二次環(huán)流。4、采用短管5、人為擾動邊界層受到擾動后，熱阻減小，對流換熱強化。方法有：加擾動元件或填充五；采用內螺紋管；使用粗糙壁面；使用超聲波等。思考題：1為什么在傳熱過程中，大的流體換熱能力對壁面粗糙度比擬敏感？2管壁粗糙度對換熱有何影響？3流體在管內強迫對流換熱時，溫度分布如何開展？4為什么邊界層內的厚度沿流動方向愈來愈厚？為什么紊流邊界層增長得比層流邊界層快？邊界層厚度受那些因素的影響？5為什么邊界層內流動情況對換熱系數(shù)有重要影響？對流換熱中，流體內哪一局部溫度梯度最大？為什么？6液體在管內紊流流動換熱，分成加熱或冷卻兩種情況，設兩種情況下管徑、流體種類、平均溫度和流速均相同，試分析它的對流換熱系數(shù)是否相同？解釋所得結論。第二節(jié)外掠圓管對流換熱一、外掠單管〔外部流動〕流體橫向繞流圓柱體時，當Re數(shù)較大時，流體在邊界層發(fā)生別離。觀測給出，繞流圓柱的流動當Re<10時流動不會發(fā)生別離現(xiàn)象；當時，邊界層為層流，流動別離點在之間；當，邊界層在別離點前已經轉變?yōu)槲闪?，流動別離點在處。這里定義的雷諾數(shù)為：，式中，為來流速度，d為圓柱體外直徑。邊界層的成長和別離決定了外掠圓管換熱的特征。如圖，給出了繞流圓柱體的換熱系數(shù)沿著圓柱體壁面變化的情況〔常熱流條件下圓管壁面局部努謝爾特數(shù)隨角度的變化〕。在圓柱體的前端，換熱系數(shù)有極大值，隨后換熱系數(shù)逐漸降低，在左右，換熱系數(shù)有最小值?！策@種降低是由于邊界層厚度的增厚〕在低雷諾數(shù)時，對應著別離點，隨后由于流動的別離，流體產生擾動，強化了傳熱，從之后，換熱系數(shù)逐漸增加。在高雷諾數(shù)時，換熱系數(shù)有兩次上升。第一次上升在之間，這是由于層流轉變?yōu)槲闪?。第二次上升在左右，這是由于流體別離的緣故。從中不難看出，沿著圓柱體外表的換熱系數(shù)是變化的，且變化較為劇烈?？傮w而言，換熱性能在別離點前要比別離點后要好。換熱性能的變化會在等熱流加熱的情況下引起圓柱體外表的溫度變化，而這種變化在高溫下會造成圓柱體〔或管壁〕較大的內應力，從而影響換熱設備的平安運行。雖然局部換熱系數(shù)變化比擬復雜，但從平均外表傳熱系數(shù)看，有比擬規(guī)律的漸變性。如圖6-10。對流體外掠單管對流換熱的準那么關聯(lián)式推薦為：適用范圍為：，，當時，。定性溫度：主流溫度。定型尺寸：管外徑。速度：管外流速最大值。在圖6-10中，按分為4段，每段的、是不同的。二、外掠管束管束〔長圓柱體束〕是由多根長管〔長圓柱體〕按照一定的的排列規(guī)那么組合而成，常常是熱交換設備的組件，工程上使用管束要比使用單管為多。管外流體一般設計成從垂直管軸方向沖刷管束。管束的排列方式很多，最常見的有順排和叉排兩種。如圖，顯示了這兩種排列方式幾何結構和相關的尺寸。不管哪一種排列方式，流動情況都比單管時要復雜，這是因為管子之間相對緊密的排列造成各自流場間的相互影響，從而也就影響到流體與管壁之間的換熱。叉排時，流體在管間交替收縮和擴張的彎曲通道中流動。順排時，流道相比照擬平直。叉排時流體擾動較好，所以一般地說，叉排時的換熱比順排時強，同時叉排時的流動阻力也比順排時大，順排有易于清洗的優(yōu)點。外掠管束換熱的特點是：流體流過順排或叉排管束的第一排管面時的流動和換熱情況與流過單管的情形是相似。但從第二排開始，順排時管子的前后都處于前一排管的回流區(qū)中，流動和換熱不同于第一排管；對于叉排排列，盡管從第二排管以后，流動情況與單管時看似相同，但由于前排造成的流場擾動會使流動和換熱情形差異較大。這些都導致后排管的換熱要好于第一排管，但從第三排管以后各排管之間的流動換熱特征就沒有多少差異了。但是前幾排管換熱性能上的差異，對于整個管束換熱性能的影響，會隨著管排數(shù)的增加而減弱。實驗結果說明，當管排數(shù)超過10排之后，換熱性能就根本穩(wěn)定不變了。影響管束換熱的因素有：數(shù)、數(shù)、叉排或順排，此外還有管子排數(shù)、管子直徑及管間距〔與流向垂直的橫向間距和與流向平行的縱向間距〕。管束換熱的關聯(lián)式為：寫成冪函數(shù)形式為：式中，——為相對管間距，——反映不均勻物性場的影響——為管子排數(shù)影響的修正系數(shù)第三節(jié)自然對流換熱〔free-convectionheattransfer〕這節(jié)課主要介紹四方面的內容：自然對流的概念及分類、大空間自然對流換熱、有限空間自然對流換熱和混合對流換熱。3-0自然對流換熱的概念及分類在本章第一節(jié)介紹了管內受迫對流換熱，在第二節(jié)介紹了流體外掠圓管和管束對流換熱，它們都屬于受迫對流換熱。自然對流換熱與受迫對流換熱的區(qū)別在于流體流動的起因不同。問：受迫對流的起因是什么？是受外力驅動，比方，泵和風機的驅動。而自然對流流動的動力不是來自于外力，而是流體內部產生的。1．自然對流〔naturalconvectionorfreeconvection〕：流場溫度分布不均勻導致的密度不均勻分布，在重力場的作用下產生的流體運動過程。2．自然對流換熱(free-convectionheattransfer)：流體與固體壁面之間因溫度不同引起的自然對流時發(fā)生的熱量交換過程?！擦黧w與固體是接觸的，且原來流體是靜止的〕自然對流換熱是一種非常普遍的熱量傳遞現(xiàn)象。比方人體外表的散熱、冰箱反面冷凝器的散熱，采暖散熱器的散熱、電器元件的散熱等。問：在地球外表設計的自然對流換熱實驗，到太空中是否仍然有效？答：無效。在太空中，是微重力(microgravity)條件，此時自然對流十分微弱，以至于可以忽略。隨著航天事業(yè)的開展，微重力條件下的流動和傳熱研究正方興未艾，這是不同于正常重力條件下的新的研究領域。我們這里介紹的是正常重力條件的自然對流換熱。3．自然對流換熱的分類自然對流造成的流體的流動會在物體壁面附近開展出邊界層。根據(jù)邊界層的開展是否受到周圍空間的限制，一般將自然對流換熱分成兩大類：〔1〕大空間自然對流換熱(free-convectionheattransferininfinitespaces)邊界層的開展不受到空間的限制。大空間自然對流換熱并不要求外表附近空間無限大，只要在外表附近的其余外表對該外表的自然對流邊界層不產生影響。如豎直平板，水平平板和水平管外表的對流換熱。大空間自然對流換熱實例：暖氣片與室內空氣的換熱。大空間自然對流換熱〔2〕有限空間自然對流換熱(free-convectionheattransferinenclosedspaces)邊界層的開展受到空間的限制。如：夾層中，環(huán)縫中。實例：雙層玻璃窗的玻璃夾層，火車車窗的夾層等。思考題：暖氣片的安裝有一定的離墻距離要求，為什么？由于在本專業(yè)中，更多的接觸的是象暖氣片、冷凝器、蒸發(fā)器等的外外表與流體的換熱問題，所以下面重點討論大空間自然對流換熱。對有限空間自然對流換熱僅進行簡單介紹。受限空間自然對流換熱3-1大空間自然對流換熱受限空間自然對流換熱分析對象：豎直平板在空氣中的自然冷卻過程〔〕。1．自然對流的速度邊界層及其流動特點〔1〕自然對流的速度邊界層流體在壁面附近形成的一個流動的薄層〔這個薄層的厚度與豎板的定型尺寸相比是很薄的〕，稱為自然對流的速度邊界層。〔2〕邊界層的流態(tài)=1\*GB3①層流邊界層：在豎壁下部?！苍谪Q壁下部必定為層流〕=2\*GB3②紊流邊界層：如果條件適宜〔比方平板足夠高，或外表與主流溫差足夠大等〕，在外表的上部層流也會轉變成紊流。=3\*GB3③流態(tài)的判據(jù)問：受迫流動的流態(tài)是根據(jù)什么來判別的？Re數(shù)。自然對流的流態(tài)通常是根據(jù)〔〕的大小來判別的。對于豎板外表的自然對流，注意：對于不同的壁面形狀和位置，由層流轉變?yōu)槲闪鲿r對應的〔〕值是不同的?！?〕邊界層中的速度特點問：自然對流邊界層與受迫對流的速度邊界層形狀很相似，它們有差異嗎？答：速度分布有明顯差異，表達在：速度剖面〔y方向上的速度分布〕的不同，自然對流邊界層中速度從零經最大值后再到零值，而受迫對流邊界層中速度從零變化到最大值，即來流速度。2．自然對流的溫度邊界層及其溫度特點〔1〕自然對流的溫度邊界層溫度從逐步變化到環(huán)境溫度的邊界層，稱為溫度邊界層。由于空氣的，所以溫度邊界層的厚度大于速度邊界層，即。問：自然對流的溫度邊界層與受迫對流的邊界層相似嗎？〔相似〕〔2〕溫度邊界層中的溫度特點3．外表換熱系數(shù)的變化規(guī)律邊界層中的流態(tài)將影響換熱規(guī)律。〔1〕層流時：換熱熱阻完全取決于層流邊界層的厚度?！?〕紊流時：在常壁溫或常熱流邊界條件下，當流動進入旺盛紊流時，，與豎壁高度無關。在工程上，通常是計算豎板在冷卻過程中放出的熱量。根據(jù)牛頓冷卻公式：W計算中，h是采用整個平板的平均外表換熱系數(shù)，因而在后面的換熱計算中，主要給出計算平均換熱性能的準那么關聯(lián)式。4．豎板自然對流換熱準那么關聯(lián)式自然對流準那么關聯(lián)式的一般形式為：。下面分別介紹常壁溫和常熱流壁面條件的準那么關聯(lián)式?！?〕常壁溫壁面條件，即〔如：冷凝器、蒸發(fā)器外表〕==1\*GB3①定性溫度：=2\*GB3②定型〔特征〕尺寸：對豎板或豎管〔圓柱體〕，定型尺寸為板〔管〕高?！?〕常熱流壁面條件，即〔如：電子元器件外表的自然對流冷卻〕在這樣的情況下，為量，為未知量，那么中的為未知量。為方便起見，在準那么關聯(lián)式中采用〔稱為修正〕代替，那么：在常熱流條件下，局部外表傳熱系數(shù)準那么關聯(lián)式為：在計算此式時，未知，那么未知，所以需用試算法，假定的值。以上介紹了豎壁外表自然對流換熱的情況。對于水平壁外表的自然對流換熱，仍可用上面給出的準那么關聯(lián)式。只是在不同條件下，準那么關聯(lián)式中的、取值不同，定型尺寸的取法也不同。課本166頁，表6-5給處了不同壁面情況下的自然對流換熱中、的值。5．自模化〔self-modeling〕現(xiàn)象分析常壁溫條件時的準那么關聯(lián)式：從該式可以看到，當時，式中的定型尺寸l就消去了?？梢钥吹?，此時h與l無關。從表6-5可以看到，對于豎壁，水平圓筒壁，熱面朝上或冷面朝下的水平壁，紊流時，。同樣，在常熱流壁面時，在中，當時，定型尺寸l就消去，h與l無關。從表6-5可以看到，對于豎壁，紊流時，?！?〕自模化現(xiàn)象：紊流自然對流的外表傳熱系數(shù)與定型尺寸無關的現(xiàn)象?！沧阅；F(xiàn)象只能發(fā)生在溫流時〕〔2〕自?；暮锰帲鹤阅；瘜τ谥笇闪髯匀粚α鲹Q熱實驗具有很大的作用，實驗中只要保持模型外表為紊流自然對流就可以了，而模型的尺寸不要求非要到達相似原理所要求的尺寸，實驗所得結果可用于原型中，這種實驗模型的減少對降低實驗費用，方便實驗操作都有很大的益處。3-2受限空間中的自然對流換熱有些自然對流換熱過程受到固體外表的限制而形成受限空間中的自然對流換熱，如下列圖中的情況。〔1〕豎夾層〔2〕水平夾層〔3〕水平環(huán)縫受限空間自然對流換熱過程〔1〕豎夾層〔2〕水平夾層〔3〕水平環(huán)縫受限空間自然對流換熱過程1．受限空間中的自然對流特征從圖中可看出，在兩壁面存在溫度差時流體