全回轉(zhuǎn)步履式液壓挖掘機

第一章緒論§1.1概述產(chǎn)品設計是產(chǎn)品生產(chǎn)的第一道工序。傳統(tǒng)的產(chǎn)品的生產(chǎn)過程是：首先由設計者根據(jù)個人經(jīng)驗初步設計出產(chǎn)品、或者在已有的產(chǎn)品基礎上進行模仿、或者改進已有的產(chǎn)品設計出新產(chǎn)品，然后做出模型或樣品，再進行試驗，對設計上的問題進行改進，重新設計、制造、試驗和分析，不但要耗費大量的時間，也要耗費大量的人力和物力。在設計中要求對機器的工作原理、功能、結(jié)構(gòu)、零部件設計、甚至加工制造和裝配都要確定下來。雖然不同的設計者可能有不同的設計方法和設計步驟，機械設計的共性規(guī)律是客觀存在的，其一般步驟是：目標預測、方案設計、技術設計、加工設計、試生產(chǎn)。它需要不斷地總結(jié)和完善。用傳統(tǒng)的設計方法，產(chǎn)品設計質(zhì)量和風格在很大程度上受設計人員水平的局限，有時嚴重限制設計質(zhì)量的提高。單斗挖掘機是一種重要的工程機械，廣泛應用在房屋建筑、道路工程、水利建設、農(nóng)田開發(fā)、港口建設、國防工事等的土石方施工和礦山采掘工業(yè)中，對減輕繁重的體力勞動、保證工程質(zhì)量、加快建設速度、提高勞動生產(chǎn)率起巨大作用。單斗挖掘機分機械傳動和液壓傳動兩種。機械傳動挖掘機已有一百多年歷史，近一、二十年來，隨著液壓傳動技術在工程機械上的廣泛應用，單斗液壓挖掘機有了通速發(fā)展，在中小型單斗挖掘機中，液壓挖掘機幾乎取代了機械傳動挖掘機，大型單斗液壓挖掘機也應用日廣，這是由于液壓挖掘機具有重量輕、體積小、結(jié)構(gòu)緊湊、挖掘力大、傳動平穩(wěn)、操縱簡便，以及容易實現(xiàn)無級變速和自動控制等一系列優(yōu)點。挖掘機要完成其獨特的功能，大部分零件結(jié)構(gòu)復雜，工作條件惡劣，這些零件的結(jié)構(gòu)分析和設計是一件比較困難的工作。全回轉(zhuǎn)步履式液壓挖掘機(以下簡稱步挖機)為斗容量小于0.6m3的小型挖掘機,與一般挖掘機的區(qū)別在于下車沒有行走和轉(zhuǎn)向機構(gòu),采用4個支腳支承整機,依靠工作裝置和回轉(zhuǎn)機構(gòu)的聯(lián)動實現(xiàn)機械的前進、后退和轉(zhuǎn)向。它主要由工作裝置、平臺、回轉(zhuǎn)機構(gòu)、下車、動力裝置和液壓系統(tǒng)等組成。其主要特點是結(jié)構(gòu)簡單,質(zhì)量輕,故障少,性能良好,成本只有同等級履帶式挖掘機的50%～60%,便于制造和維護;缺點是行走和轉(zhuǎn)向速度慢。步挖機在結(jié)構(gòu)形式和參數(shù)選擇時應考慮以下要求:(1)整機具有較高的穩(wěn)定性,在全域內(nèi)(360°)挖掘性能良好;(2)步履行走性好,即步挖機能開進沒有道路的施工現(xiàn)場;(3)支腳調(diào)整簡便、迅速、適應性強,安全可靠;(4)小型步挖機長距離轉(zhuǎn)場移動時,能自行上、下運輸車輛;(5)為了防止支腳沉陷和挖掘時的水平移動,支承爪上部為水平板,下部為放射狀的爪;(6)能在靠近建筑物的邊角和狹小場地上挖掘作業(yè)。(7)其工作簡圖如圖1-1所示：圖1-1-14個支腳的長度和在水平面內(nèi)的調(diào)節(jié)尺寸主要影響步挖機在橫向和縱向的穩(wěn)定性以及行走時的通過性(通過某一最窄的路段),同時考慮步挖機對橫向與縱向穩(wěn)定性要求接近,因此,a1、a2、b1和b2之間的比值一般取:;;;;為適應作業(yè)場地大小和作業(yè)條件多變,前支腳由可伸縮的兩節(jié)組成,其長度可進行3～4級的調(diào)節(jié),伸縮比～1.9。后支腳長度約為前支腳回縮狀態(tài)下的長度,每個支腳座上有2～4個定位銷孔,這樣前、后支腳在水平面內(nèi)從最小到最大位置可進行2～3檔的有級調(diào)節(jié),以適應各作業(yè)條件要求的整機穩(wěn)定性。4個支腳在垂直方向的運動由4個油缸控制,可無級調(diào)節(jié)。支腳上下調(diào)節(jié)尺寸除滿足步挖機在凹凸不平和斜坡上作業(yè)時能調(diào)平上車外,還要滿足上、下運輸車輛的高度要求。前支腳向下調(diào)節(jié)角度應與最大長度相互協(xié)調(diào)。前支腳向下調(diào)節(jié)角度過大,造成支腳油缸力臂太小,油缸受力過大,對油缸閉鎖不利。后支腳向上調(diào)節(jié)尺寸使行走輪下邊緣高于底座下部10～25cm,向下調(diào)節(jié)尺寸見圖1-2。圖中。圖1-1-1§1.2挖掘機驅(qū)動橋機構(gòu)件設計思路分析步驟輪擺式挖掘機以液壓驅(qū)動作為動力，其設計的主要步驟是：(1).根據(jù)挖掘機的工作方式確定其驅(qū)動橋結(jié)構(gòu)。挖掘機驅(qū)動橋處于動力傳動端，其基本功能是增大由傳動軸或變速器傳來的轉(zhuǎn)矩,并將動力合理地分配四個擺臂驅(qū)動輪，另外還承受作用于路面和車架或車身之間的垂直力和橫向力驅(qū)動橋設計應當滿足如下基本要求：1)

所選擇的主減速比應能保證挖掘機具有最佳的動力性和燃料經(jīng)濟性。2)

外形尺寸要小，保證有必要的離地間隙。3)

齒輪及其它傳動件工作平穩(wěn)，噪聲小。4)

在各種轉(zhuǎn)速和載荷下具有高的傳動效率。5)

在保證足夠的強度、剛度條件下，應力求質(zhì)量小，尤其是簧下質(zhì)量應盡量小，以改善挖掘機平順性。6)

結(jié)構(gòu)簡單，加工工藝性好，制造容易，拆裝，調(diào)整方便7)擺臂整體結(jié)構(gòu)簡圖如下圖1-2-1所示。圖1-2-1（2）.確定平行可移式擺臂的結(jié)構(gòu)。由于輪擺式挖掘機設計用于斜坡，山體等復雜環(huán)境下工作，為保證挖掘機的工作平穩(wěn)和可靠性，故需從其擺臂方面進行設計，即其擺臂各角度需要三維立體擺動。以保證挖掘機操作員在任意工作平面處于水平位置。

當車輪采用擺臂獨立懸架時，擺臂應為一根連接左右驅(qū)動車輪的剛性空心梁(圖5—1)，而主減速器、差速器及車輪傳動裝置都裝在它里面。(圖1-2-2)擺臂設計應當滿足如下基本要求；1)該擺臂為可移動式擺臂，在結(jié)構(gòu)簡單的基礎上，易于加工。為了使擺臂的左右運動可靠，滿足剛度要求，故設計成平行四邊形四桿鉸鏈機構(gòu)，如下圖：該平行四邊形鉸鏈四桿機構(gòu)自由度為1，故該結(jié)構(gòu)具有確定的運動，平行四邊形機構(gòu)是雙曲柄機構(gòu)的一個特例。組成四邊形對邊的構(gòu)件長度分別相等。從動曲柄和主動曲柄的回轉(zhuǎn)方向相同，角速度時時相等。根據(jù)已知條件，該四桿機構(gòu)最大的內(nèi)外轉(zhuǎn)動角度為30°：則：A點的轉(zhuǎn)動角度為30°，如下運動簡圖：已知擺臂長1.2米，為滿足擺臂內(nèi)外擺角30°，故鉸鏈的端桿長度應滿足：L1=L*sin15°=1.22)為保證挖掘機行進方便可靠，擺臂應具有輪式結(jié)構(gòu)，3)擺臂外形尺寸要小，保證挖掘機重量較輕。（3）.根據(jù)挖掘機工作條件計算，設計驅(qū)動橋及擺臂外形，結(jié)構(gòu)大小，幷進行臨界受力分析，對關鍵部位及零件進行強度及抗疲勞強度校核。繪制各個零件圖,擺臂的計算主要按作業(yè)時的工況。作業(yè)時有支腿支承,輪胎離地,但作業(yè)過程中機器的晃動較大,長期作業(yè)后,在松軟地面上支腿容易陷人地面而出現(xiàn)輪胎支地情況,司機也不易察覺。此外,也要考慮支腿失靈的情況。因此,實際的最大橋荷應考慮輪胎支地工況。作業(yè)時主要考慮三種情況挖掘作業(yè)時,計算挖掘力及機器重量作用于橋的垂直力當垂直力很大時一般水平力很小可忽略起吊重物時,按機器的抗傾翻能力考慮裝滿鏟斗后在任意位置突然啟動提升或下降過程中突然制動,此時有巨大的慣性力作用,正常情況下后者要大一些?！?.3主要參數(shù)的選擇主要參數(shù)的選擇與整機的結(jié)構(gòu)形式和工作要求有關,其中最重要的參數(shù)有斗容量、機重和功率(g、G、N)。斗容量主要依據(jù)工作條件和適用范圍選擇。發(fā)動機功率則取決于各機構(gòu)的力、力矩和工作速度。選擇發(fā)動機的功率時,既要滿足步挖機作業(yè)過程中的動力要求,還要使發(fā)動機的功率得到充分利用。機重通常作為主設計參數(shù)和系列等級的分級標志,設計時,以機重為指標,可利用經(jīng)驗公式確定其它總體參數(shù)。常用的經(jīng)驗公式為:尺寸參數(shù)：質(zhì)量參數(shù)：功率參數(shù)：式中:G—整機質(zhì)量,單位t;KLi、KGi、KNi—分別是尺寸、質(zhì)量和功率系數(shù)。根據(jù)步挖機的作業(yè)性能、速度和生產(chǎn)率的要求,可初步確定液壓系統(tǒng)的流量Q:式中:d—油缸直徑,m;Vmax—工作油缸最大移動速度,m/s;—回轉(zhuǎn)馬達最大轉(zhuǎn)速,r/s;q--馬達排量,m3/r。步挖機無行走機構(gòu),鏟斗挖掘時所克服的最大阻力(考慮復合動作)和動臂油缸提升、步挖機自行上下運輸車輛時所需功率為整機所需最大功率,由此可初步確定液壓系統(tǒng)所需功率為:式中:P—工作油缸克服最大阻力所需的壓力,Pa;Q—泵的輸出流量,m3/s;—泵的總效率,一般取=0.87～0.9。液壓功率確定后就可確定發(fā)動機功率:=(0.8～1.1)Ny=70Kw對于功率較小的發(fā)動機,功率儲備系數(shù)較小,為防止過載熄火,功率系數(shù)可取大些?！?.1挖掘機驅(qū)動橋擺臂整體設計。(1)挖掘機擺臂受力分析。：挖掘機擺臂受力臨界條件，當斗容量滿載時，由擺臂為1.2米，最大內(nèi)外擺角30°，最大上下擺角25°，做挖掘機及其單擺臂受力簡圖如下所示：行走裝置擺臂總受力驅(qū)動阻力的計算由于挖掘機工作環(huán)境較差，其驅(qū)動阻力包括土壤行駛阻力及克服挖機的靜摩擦阻力。（KPa）設輪寬為b=150mm,輪半徑為R=400mm，這時土壤的變形下陷深為h=10mm，則輪端部微面積壓力為p’-為深度h的比壓力此處的水平阻力為將上面三式聯(lián)立積分得：代入得雙輪行進阻力為：機重G=2blp,由于該挖機為雙輪驅(qū)動，則單個輪胎行進阻力為：坡道阻力的計算坡度阻力是由于機器在斜坡上因自重的分力所引起的。挖掘機的最大行走允許坡度35°，則一個輪胎的各受力大小為：轉(zhuǎn)彎阻力的計算輪式運行裝置轉(zhuǎn)彎時所受到的阻力較為復雜，輪胎表面與地面的摩插阻力是所受到的阻力中最為主要的，所以重點研究輪胎在轉(zhuǎn)彎時與地面的摩擦阻力矩。輪胎與地面的摩擦阻力矩主要與輪胎上比壓的分布以及不同的工況有關。列：對于挖掘機來說，由于轉(zhuǎn)彎時機器空載，而且工作裝置是懸起的。因此輪胎上比壓基本相同；可看作均勻分布。因此，輪胎的轉(zhuǎn)彎運動可看作如圖所示運動，設輪胎寬B為150mm，著地面積長度L為40mm，則輪胎的微面積bdx繞輪胎中心點轉(zhuǎn)動時的力矩可表示為：式中p——比壓（kPa）μ——輪胎與地面的摩擦系數(shù)，通常取μ=0.1-0.5之間，這里取0.3則一個輪胎的轉(zhuǎn)彎阻力矩為式中G——挖掘機自重；L——輪胎接地長度;因此，挖掘機原地轉(zhuǎn)彎時一個輪胎的牽引阻力為并且考慮到轉(zhuǎn)彎時輪胎板邊緣掛土的附加阻力，故需引加一阻力系數(shù)β，由挖掘機工作條件根據(jù)上表所選取β=1.15，則挖掘機的牽引力變?yōu)椋?)擺臂受力總分析當只有兩只擺臂著地，且位于30°坡角的瞬間，F(xiàn)g最大,Ft為工作時滿載的斗容量，其受力如圖：則在豎直方向的受力為：豎直方向的最大扭矩：最大行進牽引力最大行進牽引扭矩2.2擺臂剛度及強度校核該擺臂為剛性空心梁結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)截面圖如下所示：由于擺臂承載較大，為加強其強度和剛度，采用了整體箱型焊接結(jié)構(gòu)，由于要求有較好的焊縫，故該結(jié)構(gòu)的材料選擇焊接性能優(yōu)良的45鋼,E=200GPa,取并經(jīng)淬火，回火處理，在擺臂內(nèi)部全長范圍內(nèi)，為加強其空間強度，焊有許多隔板，把擺臂分層若干小箱型結(jié)構(gòu)，使壁體堅固，可以承受較大的彎曲應力，為了減輕動壁質(zhì)量，隔板中間挖掉一部分。1)梁的強度計算主要考慮受彎時的正應力，該梁可看成單向受彎，M——所計算截面的彎矩，M=FL查表的μ=0.25，L為擺臂的有效作用長度，——橫截面上的最大拉伸或壓縮正應力，Y——橫截面上距中性軸最遠的點，y表示與x垂直方向，——許用應力，F(xiàn)——為挖掘機擺臂端所的最大力該梁的強度完全符合要求該型鋼截面，A=BH-bh，Ix2)梁的剛度校核擺臂是一長臂梁，承受整個挖掘機的重量，以及工作時的各種阻力，受力狀態(tài)比較復雜，但挖機本身重力是最主要的，為了控制其變形量的范圍，使挖機在極端條件下也能正常工作，需對挖機進行剛度校核，在挖機的本身重力和滿載的情況下，擺臂的受力可看成單端固定梁受集中載荷作用。受力如圖：則該擺臂的撓曲線方程為：擺臂為型鋼截面，A=BH-bh，Ix中心最大偏移時挖掘機擺臂受力如下圖所示，圖中F1和F2分別為輪胎的支反力，F(xiàn)g為挖機的整體重力，挖掘機狀態(tài)重心偏移到最大時，擺臂所受扭矩最大。