現(xiàn)澆箱梁施工技術措施

1、精品文檔 淺談現(xiàn)澆箱梁施工技術措施 張騰 中交路橋南方公路工程有限公司鶴大 5標項目經(jīng)理部 摘要：隨著橋梁施工技術的日益先進，傳統(tǒng)的預制梁橋已不能滿足社會的發(fā)展需要，近年來越來 越多的現(xiàn)澆箱梁普遍岀現(xiàn)在路橋工程施工中，現(xiàn)澆箱梁的施工技術及標準也成為廣大建設者不懈的追求， 本文就根據(jù)鶴大高速公路現(xiàn)澆箱梁施工實例做簡要闡述，主要從施工組織安排和施工工藝方法兩方面進行 論述，針對在施工過程中容易岀現(xiàn)是問題及解決措施進行簡要說明。 關鍵詞：現(xiàn)澆箱梁施工技術措施 1現(xiàn)澆箱梁工程概況 敦化至通化高速公路建設項目敦化至撫松段ZT05標賢儒互通AK0+228.38匝道橋上部結 構為26+34+34+26m預應

2、力混凝土連續(xù)箱梁，橋面寬度19m,橋長127.04m，采用單箱四室結 構布置形式，梁高1.8m。全橋現(xiàn)澆箱梁總方量 1639m3o下部結構橋臺采用肋板式橋臺，墩 柱采用柱式墩，墩臺采用樁基礎。本橋平面位于R=500m的左偏圓曲線上，橋面橫坡為單向 -3%，縱斷面位于 R=4500m的凸曲線上，墩臺等角度布置。 2 現(xiàn)澆箱梁施工組織安排 2.1施工管理機構 根據(jù)現(xiàn)澆箱梁的工程規(guī)模、工期、質(zhì)量等要求，項目部成立了現(xiàn)澆梁施工工作小組，小 組成員由項目經(jīng)理、總工、副經(jīng)理，相關部室人員，施工隊組成， 2.2施工準備 2.2.1技術準備 (1 )項目部由工程部長牽頭，組織現(xiàn)場技術員仔細閱讀招標文件、施工設

3、計圖，領會 設計意圖，認真編寫施工作業(yè)指導書。 (2)項目總工組織對所有參建人員進行相應的技術交底，使參見人員明確各施工步驟 的工序、工藝流程及質(zhì)量檢驗控制控制要點及控制標準。 2.2.2物質(zhì)材料準備 按照施工設計圖相關內(nèi)容做好鋼材、水泥、地材等材料的準備工作，并按質(zhì)量保證體 系對合格材料供應方進行評價，簽訂長期的供貨合同。對所有進場材料嚴把質(zhì)量關，現(xiàn)場做 好鋼筋、水泥、砂、碎石的原材料的驗收、檢驗工作。 223機械設備準備 根據(jù)現(xiàn)場施工要求，我項目部抽調(diào)機械性能好的設備進場，根據(jù)使用情況，及時對設 備進行維護、保養(yǎng)，保證設備正常運轉。 2.2.4勞動力準備 項目部組織技術過硬，操作技術好，綜

4、合素質(zhì)高的相關技術人員、技術工人迅速到場， 做到分工明確、責任到人、各盡其責，使各項準備工作高效有序開展 2.3現(xiàn)澆箱梁施工計劃 本標段現(xiàn)澆箱梁施工計劃2014年8月1日開工，2014年10月15日完工，詳細劃分如 下: (1) 2014 年 8 月 1 日至2014年8月10 日: 基礎處理； (2) 2014 年 8 月 11 日至2014年8 月20 日: 支架搭設； (3) 2014 年 8 月 21 日至2014年8 月31 日 :底模、支架預壓； (4) 2014 年 9 月 1 日至2014年9 月15 日: 底板、腹板鋼筋綁扎，底板腹板混 凝土澆筑； (5) 2014 年 9

5、月 16 日至2014年9 月30 日: 底板鋼筋綁扎，頂板混凝土澆筑； (6) 2014 年 10 月 1 日至2014年10 月7 日: 混凝土養(yǎng)護； (7) 2014 年 10 月 8 日：預應力張拉； (8) 2014 年 10 月 9 日至2014年10 月15 日 :支架拆除。 3.現(xiàn)澆箱梁施工工藝流程及施工方法 3.1地基處理 結合箱梁所處位置，第 2、3跨主線路基部分按圖紙?zhí)钪?6區(qū)；第1、4跨及第2、3 跨超出主線路基部分進行部分換填，換填土填至支架底設計標高，換填時按填土路基施工標 準控制，分層碾壓（壓實度 90%,地基承載力不小于 150Ka，壓實到位后采用10cm厚C2

6、0 混凝土進行硬化處理?；A處理寬度為：1.5m+支架投影寬度+1.5m，底板硬化寬度：0.4m+ 支架投影寬度+0.4m。施工時做好地基排水工程，設置縱、橫向排水溝。 3.2支架搭設 3.2.1尺寸布置 支架橫向間距：翼板及底板為90cm,腹板下為60cm；縱向間距：實心段 60cm,空心段 90cm；豎向步距為 120cm,保證單個桿件受力在允許范圍之內(nèi)。支架底部承托均座在10cm 厚C20混凝土地基硬化層上，支架頂部設頂托，頂托上設置112工字鋼作為縱梁，縱向方木 上按間距20cm （實心段10cm）搭設5x 10cm橫向方木，其上鋪設15mm厚竹膠合板模板。 支 架水平向、縱橫向設置剪

7、力撐，以增加其整體穩(wěn)定性。 3.2.2拼裝順序 碗扣式支架桿件組裝順序：基礎一立桿底座一立桿一橫桿一斜桿一接頭鎖緊一上層立 桿一立桿連接銷一橫桿。 3.2.3安裝控制 碗扣接頭是碗扣式支架的核心構造，組裝時先將碗扣擱置在限位銷上，將橫桿接頭插 入下碗扣，使接頭弧面與立桿密貼，待全部接頭插入后， 將上碗扣套下，并用錘子敲擊上碗 扣凸頭，直至上碗扣被限位銷卡緊不再轉頭為止。 接頭連接牢固，再繼續(xù)搭設上部支架，在搭設過程中，應注意調(diào)整架的垂直度，要求 整架垂直度小于 H/500,嚴格控制每層支架的垂直度和水平度，使支架豎桿在兩個方向的垂 直偏差均控制在2mm以內(nèi)，支架每步的水平偏差控制在1mm以內(nèi)，

8、。為了確保支架的整體剛 度，支架頂部設置一道水平剪刀撐，縱向每 6排（間距5.4m）設剪刀撐，支架外表面必須 滿布剪刀撐，剪刀撐安裝從底到頂，將各排支架牢固地連接在一起。 3.2.4碗扣支架外觀質(zhì)量要求 1）鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管； 2）鑄造件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清 除干凈；沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷； 3）各焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷； 4）構配件防銹漆涂層均勻、牢固。 5）立桿上應設有接長用套管及連接銷孔。 6） 可調(diào)底座及可調(diào)托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于4-5扣，插入立桿內(nèi)的長

9、度不得 小于150mm碗扣節(jié)點連接構成圖如下圖所示： 3.2.5支架剪刀撐的構造要求 嚴格按照設計尺寸搭設支架，并根據(jù)支架高度選擇組配立桿、可調(diào)托撐及可調(diào)底座。 立桿間距和橫桿步距不得大于設計要求，并設置縱、橫掃地桿。 剪刀撐安裝時應符合下列規(guī)定：剪刀撐應每步與立桿扣接，扣接點距碗扣節(jié)點的距離 宜w 150mm當出現(xiàn)不能與立桿扣接情況時亦可采取與橫桿扣接，扣接點應牢固；剪刀撐水 平傾角宜在45 60。之間；每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管嚴禁選用長期 使用或發(fā)生變形的。進入現(xiàn)場的碗扣式鋼管構配件，使用前對其質(zhì)量進行復檢。 支架拼裝每3層檢查每根立桿底座下是否浮動，否則應旋緊調(diào)

10、座或用薄鐵片墊實，在 支架拼裝頭3層，每層用經(jīng)緯儀、水平儀、線墜隨時檢查立桿的垂直度及每層橫桿的水平， 隨時檢查隨時調(diào)整。 支撐架搭設到頂時，應組織技術、安全、施工人員對整個架體結構進行全面的檢查和 驗收，及時解決存在的結構缺陷。澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動 和變形情況及時解決。 3.3支架預壓 支架搭設完后，為保證箱梁澆注混凝土后滿足設計的外形尺寸及拱度要求，采取對支 架預壓的方法以消除變形。結合本工程工期緊及地基好的特點，選擇有綠化帶作地基的梁段 取一跨進行支架預壓，測量地基、支架模板變形量，作為指導整個現(xiàn)澆梁施工的依據(jù)，具體 做法如下： 3.3.1設置沉降觀測點 支

11、架搭設、立模作業(yè)程序完成后，每跨順橋向1/4跨、1/2跨、3/4跨處設置支架及地 基沉降觀測斷面，每個觀測斷面沿橫向?qū)ΨQ設置34個觀測點（根據(jù)箱梁底部寬度具體設 置）,從而形成一個沉降觀測網(wǎng)。 觀測點采用吊尺法、水平儀測量，即在觀測點位箱梁底模底部打入一鐵釘，測量時將 鋼卷尺吊在鐵釘上進行觀測。對應于支架沉降觀測斷面，在地基處理后的基礎混凝土表面同 樣設置地基沉降觀測點，以測量在預壓過程中的地基沉降量。 3.3.2加載預壓及卸載 支架加載預壓采用砂袋的方法進行預壓，即根據(jù)箱梁重量的1.2倍壓重，計算出砂袋 堆碼厚度，逐層堆碼。 加載預壓前首先布設沉降觀測點，分層堆碼砂袋至設計高度，以消除地基沉

12、降和支架 的非彈性變形。加載采取分2級進行，使加載過程盡量符合澆混凝土時的狀態(tài)。全部加載后， 不可立即卸載，需等地基及支架觀測穩(wěn)定后再逐級卸載（主要是地基沉降值變化幅度穩(wěn)定后 才可卸載）。根據(jù)卸載前后觀測數(shù)據(jù)計算出地基沉降、彈性變形及非彈性變形，并根據(jù)地基 及支架的彈性變形調(diào)整梁底預拱度。 3.3.3沉降觀測 沉降觀測應貫穿于加載及卸載的整個過程，在開始加載前必須進行首次觀測，作為沉 降觀測的基準數(shù)，接著加上第一次荷載， 加載后立即再觀測，得出施加第一次荷載后的地基 沉降、支架變形；施加第二次荷載前再觀測，然后施加第二次荷載并立即觀測，得出施加第 二次荷載后的地基沉降、 支架變形；觀測工作在預

13、壓時間內(nèi)一天 2次，一直到沉降趨于穩(wěn)定。 預壓結束卸載完成后， 根據(jù)地基沉降觀測記錄、 支架變形記錄，調(diào)整模板高度，設置預拱度。 3.4支座安裝 安裝支座前，檢查橋墩支撐墊石， 墊石頂面四角高差不得大于 2mm支座安裝時，采用 測力千斤頂作為臨時支撐， 將箱梁落在臨時支承千斤頂上，通過千斤頂調(diào)整梁體的位置及標 高，保證每個支點的反力與四個支點的反力的平均值相差不過5%支座就位后，在支座底 板與支撐墊石之間留 20-30mm的空隙，以便灌漿；灌漿采用重力灌漿方式， 從支座中心部位 向兩側及四周灌漿，直至從鋼模與支座底板周邊間隙觀察到灌漿材料全部灌滿為止。待灌漿 材料強度達到20MPa后拆除鋼模板

14、、上下支座的連接和千斤頂，擰緊下支座板螺栓， 安裝支 座圍板 3.5鋼筋綁扎 鋼筋綁扎：卸載完畢調(diào)整底板標高后，在模板上放線綁扎底板和腹板鋼筋，鋼筋由工 地集中加工制作，運至現(xiàn)場由汽車吊提升模板內(nèi)綁扎成形，頂板、底板、腹板內(nèi)有大量的預 埋波紋管，為了不使波紋管損壞，一切焊接在波紋管埋置前進行，管道安裝后盡量不焊接， 當普通鋼筋與波紋管位置發(fā)生矛盾時，適當移動鋼筋位置， 準確安裝定位鋼筋網(wǎng)， 確保管道 位置準確。鋼筋綁扎前由測量人員復測模板的平面位置及高程，其中高程包括按計算撓度所 設的預拱度，無誤后方進行鋼筋綁扎， 并通過底板軸線，分別劃線標出每個骨架片所處位置， 搭設骨架就位后調(diào)整好間距，底

15、板鋼筋下墊好高強度混凝土墊塊?？v向普通鋼筋在兩梁段的 接縫處的鏈接方法及連接長度要滿足設計及規(guī)范要求。先進行底板普通鋼筋綁扎及豎向預應 力鋼筋梁底錨固端（包括墊板、錨固螺母及錨下螺旋筋）的安裝，再進行腹板鋼筋的綁扎、 豎向波紋管及預應力鋼筋的接長、腹板內(nèi)縱向波紋管的安裝，最后進行頂板普通鋼筋的綁扎、 頂板內(nèi)縱向波紋管的安裝、橫向鋼絞線及波紋管的安裝。 施工工作孔預留鋼筋接茬，待施工完成后安裝鋼筋焊接，進行工作孔砼澆筑。按照設 計排水孔位置，預埋 PVC管進行留設。 3.6混凝土澆筑 混凝土采用強制式攪拌機拌合，電子計量，混凝土罐車運輸至現(xiàn)場，,2臺泵車輸送混 凝土澆筑，插入式振搗器結合平板式振

16、搗器振搗，草袋覆蓋灑水養(yǎng)生。 澆筑方法：計劃分兩次進行，第一次澆筑至翼板根部，然后進行內(nèi)腔室頂板模板支護, 綁扎頂板鋼筋后進行翼板和頂板砼澆筑。 361梁體混凝土灌注前，必須高度重視檢查工作，檢查模板的標高、模板的接縫以及 支架的拼裝情況，重點檢查以下幾項：支架的拼裝情況、模板的支撐及嚴密性、鋼筋綁扎及 保護層的設置、預埋件和預留孔位置的準確性、振搗人員分工定位情況、模內(nèi)有無雜物等。 檢查無誤后，用水沖洗，開始澆筑梁內(nèi)混凝土。 362梁體混凝土澆筑順序：澆筑箱梁混凝土時，應遵循按橋梁的縱橫向坡度由地處向 高處澆筑的原則。箱梁底板、腹板、頂板混凝土分兩次澆筑，首次澆筑到翼緣板根部，綁扎 完頂板、

17、翼緣板鋼筋后進行二次澆筑。為避免腹板和頂板結合處出現(xiàn)明顯的施工縫，在澆筑 腹板混凝土時應高出頂部結合面12cm。澆筑時混凝土錯臺階分層斜向澆筑向前推進，底板 預留通氣孔。施工人員分班連續(xù)作業(yè)，確保每次混凝土澆筑連續(xù)進行。 3.6.3澆注混凝土注意事項 澆注腹板時，從頂下料，往往有些松散混凝土留在頂板上，待澆注頂板時，這些混凝 土已初凝，很容易使頂板出現(xiàn)蜂窩，所以在澆注腹板時，應把進料口兩塊連用卸料板蓋住。 腹板與底板相連的倒角部分混凝土，由于振搗時會引起倒角處翻漿，要特別注意加強振搗， 底板混凝土澆注完成時，倒角處加蓋50cm蓋板封住。澆筑時，混凝土不得直接卸落在鋼筋 網(wǎng)上，防止混凝土集中沖擊

18、鋼筋。 搗固混凝土時應設專人密切觀察，及時處理模板接縫時的 漏漿。 3.7養(yǎng)生 根據(jù)工期并結合當?shù)貧鉁貤l件，利用接水管上梁的方法養(yǎng)生，混凝土初凝后進行噴霧 養(yǎng)護，梁頂覆蓋塑料薄膜，其上加無紡布保濕、保溫，派專人負責此項工作。灑水次數(shù)應能 保持混凝土表面充分濕潤，當環(huán)境相對濕度小于60%寸，自然養(yǎng)護不得少于 14天；相對濕 度在60%以上時，自然養(yǎng)護不少于10天。 3.8支架拆除 模板支架拆除應嚴格按照建筑施工碗扣式鋼管支架安全技術規(guī)范進行拆除，拆除前， 應確保結構混凝土強度滿足規(guī)范要求后，自上向下逐層拆除。 拆除后的材料采用汽車吊進行 運輸，確保拆除安全。 3.8.1拆除順序 結構混凝土強度滿

19、足規(guī)范和設計要求t松動、下調(diào)頂托t拆除頂托上的方木t單根立 桿上的橫桿逐層拆除t立桿拆除t下部單根立桿上的橫桿拆除t立桿拆除t底托拆除t材 料堆放。 3.8.2支架拆除安全措施 1）支架拆除應遵循“先上后下、先兩側后中間”的原則，逐層逐段進行拆除。 2）支架拆除必須由23人協(xié)同作業(yè)，先橫桿后立桿，支架桿件拆除應人工遞下， 往下亂丟，支架拆除后應清理干凈桿件上的雜物，并分類堆放整齊。 3）拆架人員必須系安全帶，拆除過程中，應安排專人進行現(xiàn)場協(xié)調(diào)指揮，確保拆除安 全。 4）支架拆除嚴禁在夜間或照明不足時進行，應確保拆除現(xiàn)場視線良好，確保支架拆除 安全。 3.9預應力施工 后張法預應力混凝土簡支箱梁

20、的預應力筋張拉采用穿心式千斤頂兩端對稱張拉，采取 雙控制工藝，即以張拉控制應力為主，并以鋼絞線伸長量校核。 3.9.1波紋管搬運與堆放 1）塑料波紋管搬運時，不得拋摔或在地面拖拉，運輸時防止劇烈的撞擊，以及油污和 化學品污染。 2）塑料波紋管應貯存在遠離熱源及油污和化學品污染的地方。室外堆放不可直接堆放 在地面，并應有遮蓋物，避免曝曬。 3） 塑料波紋管存放地點應平整，堆放高度不超過2米。 4）塑料波紋管貯存期自生產(chǎn)之日起，一般不超過一年。 3.9.2波紋管的安裝 1）因孔道較長且?guī)Щ《?，采用兩根波紋管接頭，從兩端穿入，中間連接采用大一號的 波紋管。接頭管的長度為400mr800mm其兩端用密

21、封膠帶封裹，避免澆注混凝土時水泥 漿滲入管內(nèi)造成管道堵塞。 安裝時應事先按設計圖中預應力筋的曲線坐標在箍筋上定出曲線 位置，固定時應采用鋼筋支托。鋼筋支托焊在箍筋上，箍筋底部墊實波紋管固定后，用鐵絲 扎牢，以防澆注混凝土時波紋管上浮。 2）波紋管安裝就位過程中，應盡量避免反復彎曲，以防管壁開裂。同時，還應防止電 焊火花燒傷管壁。波紋管安裝后，檢查其位置、曲線形狀是否符合設計要求，波紋管的固定 是否牢靠，接頭是否完好，管壁有無破損等。如有破損，應及時用粘膠帶修補或更換。 3）為防止波紋管損壞，影響張拉質(zhì)量，要在波紋管安裝好后、混凝土澆注前，波紋管 內(nèi)穿硬塑料管，塑料管管徑略小于波紋管內(nèi)徑，澆注完

22、后抽出硬塑料管，穿鋼絞線。 4）預應力筋預留孔道尺寸與位置正確，孔道平順，端部的預埋鋼墊板垂直于孔道中心 線。 5）波紋管的定位采用定位網(wǎng)鋼筋，定位網(wǎng)鋼筋必須焊接綁扎牢固，波紋管與定位網(wǎng)鋼 筋用鐵絲綁牢，以防止混凝土澆注時波紋管位置偏移上浮，保證管道順直。 6）波紋管與錨墊板的連接用同一材料同一規(guī)格連接頭連接，連接后用密圭寸膠圭寸口。 7）管道在模板內(nèi)安裝完畢后，將其端部蓋好，防止水或其他雜物進入。 393預應力張拉 1）張拉流程 施工準備-設置張拉平臺-穿鋼絞線束-清理錨墊板及波紋管內(nèi)雜物-安裝工作錨、 千斤頂、工具錨-初張拉至初始應力 10%r K-量測初始油缸伸出量-張拉至20%測量油缸

23、伸 出量并計算出10%rK伸長值（它的2倍作為前20%rK的伸長值）-張拉至100%r K （持荷 5min）-量測伸長值并記錄-比較實測伸長值與理論伸長值-回油、退出千斤頂-檢查斷絲、 滑絲情況。 2）鋼絞線下料、編束、穿束 鋼絞線下料長度按梁端長度加千斤頂?shù)墓ぷ鏖L度加鋼絞線穿束時的連接長度加富余長 度20cm計算。 鋼絞線切割使用砂輪切割機，切割時注意避免出現(xiàn)散頭情況，嚴禁使用電氣焊燒割。 編束在平地上進行，鋼絞線下料夠一束的數(shù)量梳理后用細鐵絲綁扎。 穿束時采用人工穿束。 3）張拉準備 箱梁鋼絞線張拉在混凝土強度、彈性模量達設計100%后、且齡期不少于10天時進行。 張拉前對千斤頂和油泵、

24、油表進行配套標定， 并計算出張拉力、油壓關系曲線公式，標定要 到具有國家專業(yè)資質(zhì)認證的試驗單位進行。張拉前清理干凈錨具、墊板接觸處板面的混凝土 殘渣。在張拉位置搭設簡易支架，配以導鏈等將千斤頂就位。 4）預應力張拉 張拉順序：采用兩端同步張拉，左右對稱進行，最大不平衡束不得超過1束，張拉過 程中應保持兩段伸長量基本一致。張拉順序原則為：“先底板，后腹板，先內(nèi)后外，左右對 稱”。 張拉前進行管道摩阻、喇叭口摩阻等預應力瞬時損失測試，根據(jù)實驗測得結果調(diào)整張 拉力。 張拉以張拉力（油壓表讀數(shù)）為主，伸長量校核，伸長量誤差容許在土6%之間。伸長 率誤差計算為張拉伸長值和理論計算伸長值之差與理論伸長值的

25、比值的百分比。準備工作就 緒后，張拉至初應力 3。（10%設計應力）；量測油缸總伸長量 Li,張拉至2 3。（20%設計應力）， 量測油缸總伸長量 L2;張拉至設計應力100%持荷5min,量測油缸總伸長量 L3,其伸長值 L=2（L2-Li）+L3-L2回油錨固，求出回縮量，檢查鋼絞線是否有滑絲和斷絲情況，做好記錄。 當張拉完畢油表回零后， 鋼絞線回縮量允許回縮 6mm當超過此值，則認為滑絲，必須 進行處理并補足噸位錨固。 5）有關操作規(guī)定 箱梁張拉時，操作人員必須持上崗證，且有專人負責，及時填寫張拉記錄。千斤頂不 準超載，不準超出規(guī)定的行程，轉移油泵時必須將油表拆卸下來另行攜帶。鋼絞線張拉

26、時， 必須兩段同時給千斤頂主油缸徐徐充油張拉，兩段伸長值應基本保持一致，嚴禁一端張拉。 張拉的鋼束采用“雙控”控制，張拉完畢后，預施應力記錄必須經(jīng)主管技術員或質(zhì)檢 工程師簽字認可。后張梁終張拉完畢24h后經(jīng)復查，確認無滑斷絲時，即可切割鋼束，切斷 處距錨具外34cm。 394管道壓漿 1） 預應力管道壓漿采用真空輔助壓漿工藝，壓漿作業(yè)由鋼筋車間指派熟知壓漿工藝的 人員實施，并如實填寫管道壓漿記錄表。 2） 預應力鋼絞線束張拉完畢，24h后經(jīng)觀察確認無滑絲現(xiàn)象，48h內(nèi)組織進行管道壓 漿，壓漿時，施工班組必須有實驗室出具的施工配合比。壓入管道的水泥漿應采用攪拌速度 大于700r/min的高速攪拌

27、設備進行施工，保證水泥漿各項指標滿足設計和壓漿工藝要求， 保證管道飽滿密實。 真空泵與排氣口連接，壓漿泵與同一管道的壓漿口連接，排氣口設在管 道一端的上方，壓漿口要設在管道另一端的下方。 3） 孔道壓漿前必須對錨具與錨墊板之間的交接縫、錨具外露鋼絞線做防水、 防銹處理， 用防水涂料均勻涂刷在錨具上及錨具與錨墊板之間的交接縫處，待防水涂料不在粘手時， 用 特制防護罩封錨，防止孔道壓漿時冒漿。 4）壓漿前，應對孔道進行清潔處理，以清除管道內(nèi)的有害材料。 5） 壓漿時及壓漿后3d內(nèi)，梁體及環(huán)境溫度不得低于 5 C。壓漿采用與梁體強度等級相 同的普通硅酸鹽水泥， 水泥必須在合格使用期內(nèi)。 水泥漿拌合時

28、應均勻， 先加水，后加水泥。 拌制時間不得小于 1min,水泥漿放入壓漿罐時，應經(jīng)過濾，過濾網(wǎng)孔格不得大于 2.5 x2.5mm 水泥漿從攪拌至壓入孔道內(nèi)的間隔時間為3040min，超過時間的水泥漿禁止使用。 6）工序流程 切除外露鋼絞線t清除管道內(nèi)雜物及積水t用保護罩或無收縮水泥砂漿密封錨具t清 理錨墊板上的灌漿孔T確定抽真空端及灌孔端，安裝引出管、球閥和接頭t攪拌水泥漿T啟 動真空泵抽真空（真空度達到-0.06-O.IOMPa并保持穩(wěn)定）t啟動灌漿泵，開始灌漿（真空 泵仍保持連續(xù)作業(yè)）t待抽真空端的透明網(wǎng)紋管中有漿體經(jīng)過時，關閉空氣濾清器前端的閥 門t稍后打開排氣閥直至水泥漿順暢流出t出漿

29、稠度與灌入的漿體相當時，關閉抽真空端所 有的閥t灌漿泵在 0.500.70MPa下持壓25minT關閉灌漿泵及灌漿端閥門t拆卸外接 管路、附件，清洗空氣濾清器及閥等t清洗所有沾有水泥漿的設備t5h后拆卸并清理安裝 在壓漿端及漿端的球閥。 8）孔道壓漿一次完成，壓漿泵采用連續(xù)式，同一管道壓漿連續(xù)進行，一次完成；因故 中途停壓不能連續(xù)一次壓滿時，立即用壓力水沖干凈， 處理后再壓漿。管道出漿口安裝三通 管，壓漿壓力控制在 0.500.70MPa之間，持壓25min。 9）壓漿前，對孔道進行真空處理，真空度穩(wěn)定在 -0.06-0.10MPa之間。 10） 每次壓漿均應從出漿口提取水泥漿制作7.07 X

30、 7.07 X 7.07cm試件4組（24塊）。 其中2組試件隨梁養(yǎng)生檢驗交庫時的水泥漿強度，另2組試件進行標養(yǎng)，檢驗水泥漿的28d 強度，其中分別1組為備用。水泥漿的抗壓強度7天大于35MPa 28天大于50MPa 11）壓漿人員應戴防護眼鏡，以免灰漿噴出時射傷眼睛。 12） 水泥漿在拌漿機中的溫度不宜超過25C，夏季施工應采取降溫措施（降水溫及摻 減水劑等），同時盡量安排在早晚壓漿。冬季壓漿時應采取保溫措施，水泥漿應摻入防凍劑。 3.9.5封錨 1） 封端混凝土采用強度等級為C50無收縮混凝土，封端應在終張拉3d內(nèi)進行。 2） 澆注梁體封錨混凝土之前，應先將錨墊板表面的粘漿和錨環(huán)外面上部的

31、灰漿鏟除干 凈，并對錨具、錨墊板表面及外漏鋼絞線進行防水處理，同時檢查無漏漿的管道后，才允許 澆注封錨混凝土。為保證與梁體混凝土接合良好，應將混凝土表面鑿毛，利用一端帶鉤一端 帶有螺紋的短鋼筋安裝于錨墊板螺栓孔，并放置鋼筋網(wǎng)片，與短鋼筋綁扎在一起，保證封端 混凝土與梁體混凝土連為一體。 3）封錨混凝土采用自然養(yǎng)護時，在其上覆蓋塑料薄膜，梁體灑水次數(shù)應以保持混凝土 表面充分濕潤為度。環(huán)境相對濕度小于 60%寸，自然養(yǎng)護不少于28d ;當環(huán)境相對濕度在 60% 以上時，自然養(yǎng)護不應少于14d ;當環(huán)境溫度低于 5C時，預制梁表面應噴涂養(yǎng)護劑，并采 取保溫措施，禁止對混凝土灑水。 4）封端混凝土試件

32、制作 2組，1組標準養(yǎng)護，1組隨梁養(yǎng)護。 396 其他 現(xiàn)澆梁的護欄及護欄底座均應按曲線設置，為保證護欄順利安裝，主梁內(nèi)的法蘭盤預 埋鋼筋位置必須準確。 4 現(xiàn)澆箱梁支架設計及驗算 賢儒互通AK0+228.38匝道橋上部結構為 26+34+34+26m預應力混凝土連續(xù)箱梁，橋面寬 度19m橋長127.04m，采用單箱四室結構布置形式，梁高1.8m?，F(xiàn)澆箱梁采用扣件式鋼管 腳手架施工。 現(xiàn)澆箱梁面板采用1.5cm竹膠板。分配梁為 5 x 10cm方面，空心段間距 20cm,實心段 間距10cm。承重梁采用I12工字鋼，相鄰縱梁間距：腹板處 60cm,底板、翼緣板處 90cm。 支架采用0 48

33、x 3.5碗扣式鋼管支架， 步距120cm,縱距：實心段60cm,空心段90cm；橫距: 腹板處60cm,底板、翼緣板處 90cm。詳細結構布置見圖 6.1-1所示（圖繪制2#墩-3#墩之 間支架布置圖，其他跨參照本圖布置）。施工時根據(jù)基礎實際高程確定支架第部標高，確保 各節(jié)碗扣處于同一高程，避免出現(xiàn)因支架搭設誤差產(chǎn)生的水平荷載。 L_ 卒 .-V ,-v 4.1支架設計圖 #21|豊 U I k_ MMh A W ”噸 d - wVl it.- ! 1 - 4 1 F 。工施置位示圖按格嚴撐刀剪架支 。示圖見詳，種兩 距橫，種兩 3;愛, 鉅蠹支 禁嚴,) 鋼式扣碗 橋道匝 較蝕銹或標國非

34、誤許允厚壁管鋼 選設搭架支 宋支澆現(xiàn)間之墩 通互儒賢為示圖、 位單為 I以圖本 用選 ，管 .明說 圖4.1-1賢儒互通現(xiàn)澆箱梁支架結構布置圖 4.2支架驗算 421計算依據(jù) （1） 敦化至通化高速公路建設項目敦化至撫松段ZT05標兩階段施工圖設計； （2） 公路橋涵施工技術規(guī)范JTG/T F50-2011 ； （3） 建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ 162-2008 ； （4） 建筑施工碗口式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 166-2008 ； （5） 鋼管滿堂支架預壓技術規(guī)程JGJ/T 194-2009 ； （6） 鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003； （7） 路橋施工計算手冊、建筑施工

35、計算手冊、荷載與結構設計方法； 4.2.2 技術標準 （1）鋼材 鋼管抗拉、壓、彎強度設計值為205MPa彈性模量2.06 x 105MPa48 3.5mm鋼管 參數(shù)：截面面積：A 489mm2 ,慣性矩：I 12.19 104mm4 ,截面抵抗矩： 33 W 5.08 10 mm，回轉半徑：i 15.8mm。 （2）木材 竹膠板彎拉強度設計值為 11MPa泊松比 0.0539 ；方木采用東北落葉松，其彎拉強 度設計值為15MPa彈性模量10000MPa 4.2.3荷載組合 （1）荷載計算 1） 新澆筑混凝土重：鋼筋混凝土重度c 26.0KN /m3，計算考慮1.05倍漲模系數(shù)。 2） 結構自

36、重：模板支架P 2.0KN / m2。 3）施工荷載：Q 4.0KN / m2 ；包括施工人員及振搗荷載，其中施工荷載 s2z2 Q 2.0KN / m，振搗荷載 Q 2.0KN / m。 （2）荷載組合 依照JTG/T F50-2011、JGJ 162-2008結構設計時考慮如下三類荷載：結構自重，包括 桿件重及模板重 G1 ；新澆筑混凝土重 G2,施工平臺重G3 ；施工荷載Q。依照JGJ 162-2008 , 分析圖4-1荷載成份比例，按照式6.2-1、6.2-2的組合形式進行組合: 結構承載能力驗算荷載效應組合：Sqd 1.2 （自重+模板+1.05混凝土）+1.4施工荷載 式 6.2-

37、1 ; 結構抗變形能力驗算荷載效應組合: Sgd 1.0 （自重+模板）+1.05混凝土 式 6.2-2 ； 4.2.4支架驗算 （1） 15mm竹膠板面板強度驗算 面板受力最不利處為梁腹板處，梁高 1.8m,跨徑0.2m,面板按四面固結板驗算: 剛度驗算荷載值: R 1.05 26 1.849.14KN / m2, 強度驗算荷載值: P21.2 1.05 26 1.8 1.4 464.57KN /m2 由 Lx/Ly 1.0 ，查建筑施工計算手冊附表 2-20 得: Kx Ky 0.0176 , K 0.00127 ; 竹膠板剛度 B Eh3 12(12) 3 10000 15 12 (1

38、0.05392) 125397N.mm， 變形: P2L4 w B0 4 0.00127.4914 200 404509 0.8mm1.5mm, 滿足規(guī)范要求! 彎矩：Mx My KxBL：0.0176 12.91 2002 9091.5N .mm； 最大彎矩值: M max Mx My 9091.5 0.0539 9091.5 9581.5N .mm , ,3 面板截面抵抗矩：W 7500mm，彎應力 9581.5 7500 1.27MPa11MPa 滿 足規(guī)范要求! （2）滿鋪方木（5X 10cm）承載力驗算 方木計算時按簡支梁計算模式計算，承載力不利工況計算：箱梁跨中, 中間腹板處混 凝

39、土，跨徑 600mm影響寬度 200mm q 1.2 1.05 hb 1.4 Qb 1.2 1.05 26 1.8 0.21.4 4 0.212.91KN /m q 1.05 hb 1.05 26 1.8 0.29.83KN / m; 2 2 ql 12.91 0.6 彎矩值：M0.581 KN.m - 8 8 彎曲應力: max 6 0.581 10 83333 6.97MPa V l5MPa ,滿足規(guī)范要求! 4 撓度f 旦 384EI 4 0.40mmv L /4001.5mm，滿足規(guī) 5 9.83 600 384 10000 4166666.67 范要求！ （3）承重縱梁（I12工字鋼）承載力驗算 計算時按簡支梁計算