某船廠造船事業(yè)部辦公綜合樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(畢業(yè)設(shè)計(jì))

1、某船廠造船事業(yè)部辦公綜合樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1 設(shè)計(jì)資料工程名稱：某船廠造船事業(yè)部辦公綜合樓設(shè)計(jì)建設(shè)地點(diǎn)：浙江省杭州市工程概況：建筑總高為15.6m，共5層。其中底層層高為3.6m，其余各層層高為3.0m。局部突出屋面的塔樓為樓梯間，高3.0m?；撅L(fēng)壓：0.35kn/m2，基本雪壓：0.45kn/m2，抗震設(shè)防烈度：6度，不考慮抗震設(shè)防計(jì)算。2 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的一般原則21 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)目的工程設(shè)計(jì)是工程建設(shè)的首要環(huán)節(jié)，是整個(gè)工程的靈魂。先進(jìn)合理的設(shè)計(jì)對(duì)于改建、擴(kuò)建、新建項(xiàng)目縮短工期、節(jié)約投資、提高經(jīng)濟(jì)效益起著關(guān)鍵作用，使項(xiàng)目達(dá)到安全、適用、經(jīng)濟(jì)、美觀的要求。因而建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的基本目的就是要在一定經(jīng)濟(jì)條件下賦予

2、結(jié)構(gòu)以適當(dāng)?shù)目煽慷龋菇Y(jié)構(gòu)在預(yù)定的基準(zhǔn)期內(nèi)能滿足設(shè)計(jì)所預(yù)期的各種功能要求。22 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的一般原則為了達(dá)到建筑設(shè)計(jì)的基本目的，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中應(yīng)符合以下一般原則：符合設(shè)計(jì)規(guī)范；選擇合理的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案；減輕結(jié)構(gòu)自重；采用先進(jìn)技術(shù)。23 結(jié)構(gòu)選型231 結(jié)構(gòu)體系選型對(duì)于一般多層民用建筑，根據(jù)使用和工藝要求、材料供應(yīng)情況和施工技術(shù)條件，常選用的結(jié)構(gòu)形式有混合結(jié)構(gòu)、鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)和框架剪力墻結(jié)構(gòu)等結(jié)構(gòu)體系。由于混合結(jié)構(gòu)整體性差，難于滿足大空間的使用要求，而框架剪力墻結(jié)構(gòu)多用于1025層的高層建筑。而框架結(jié)構(gòu)強(qiáng)度高、結(jié)構(gòu)自重輕，可以承受較大樓面荷載，在水平作用下具有較大的延性。此外框架結(jié)構(gòu)平面布置靈活，能

3、設(shè)置大空間，易于滿足建筑功能要求。故該五層辦公樓選用框架結(jié)構(gòu)。232 框架施工方法鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)按施工方法不同，有現(xiàn)澆式、裝配式和整體裝配式三種?，F(xiàn)澆式框架的全部構(gòu)件都在現(xiàn)場(chǎng)整體澆筑，其整體性和抗震性能好，能較好的滿足使用要求。故框架采用現(xiàn)澆施工方法。233 其他結(jié)構(gòu)選型1. 屋面結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋形屋蓋，屋面板厚120mm。2. 露面結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋形樓蓋，露面板厚120mm。3. 樓梯結(jié)構(gòu)：采用鋼筋混凝土板式樓梯。4. 過(guò)梁：門(mén)窗過(guò)梁均采用鋼筋混凝土梁，并采用縱向框架兼做窗過(guò)梁。5. 墻基礎(chǔ)：因持力層不太深，承載力高，采用自乘墻基大放腳。6. 基礎(chǔ)：因基礎(chǔ)持力層不太深

4、，地基承載力高，采用鋼筋混凝土柱下獨(dú)立基礎(chǔ)。24 框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖及構(gòu)件尺寸241 簡(jiǎn)化假定建筑物是復(fù)雜的空間結(jié)構(gòu)體系，要精確地按照三維空間結(jié)構(gòu)來(lái)進(jìn)行內(nèi)力和位移分析十分困難。為簡(jiǎn)化計(jì)算，對(duì)結(jié)構(gòu)體系引入以下基本假定：（1） 在正常設(shè)計(jì)、正常施工和正常使用的條件下，結(jié)構(gòu)物在設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期內(nèi)處于彈性工作階段，其內(nèi)力和位移均按彈性方法計(jì)算；（2） 樓面（或屋面）在自身平面內(nèi)的剛度無(wú)限大，在平面外的剛度很小，可忽略不計(jì)。242 計(jì)算單元多層框架結(jié)構(gòu)是由縱、橫向框架結(jié)構(gòu)組成的空間結(jié)構(gòu)體系，在豎向荷載作用下，各個(gè)框架之間的受力影響較小。本設(shè)計(jì)中取kj2作為計(jì)算單元 ，如圖21所示：圖21 結(jié)構(gòu)平面布置圖243

5、計(jì)算簡(jiǎn)圖現(xiàn)澆多層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算模型是以梁、柱截面幾何軸線來(lái)確定，并認(rèn)為框架柱在基礎(chǔ)頂面為固接，框架各節(jié)點(diǎn)縱、橫向均為剛接。一般情況下，取框架梁、柱截面幾何軸線之間的距離作為框架的跨度和柱高度。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面，基礎(chǔ)頂面標(biāo)高根據(jù)地質(zhì)條件、室內(nèi)外高差，定為-1.1m，二層樓面標(biāo)高為3.6m，故底層柱高為4.7m。其余各層柱高為樓層高3.0m。由此可繪出框架計(jì)算簡(jiǎn)圖，如圖22所示：圖22 框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖244 梁柱截面尺寸及慣性矩多層框架結(jié)構(gòu)是超靜定結(jié)構(gòu)，在計(jì)算內(nèi)力前必須先確定桿件的截面形狀、尺寸和慣性矩。1 初估構(gòu)件截面尺寸及線剛度（1）. 梁截面尺寸 邊跨 取h=600mm 取

6、b=250mm 則取邊跨截面尺寸為:hb=250mm600mm中跨 考慮剛度因素，取取 則取邊跨截面尺寸為:hb=250mm500mm（2）. 柱截面尺寸 底層柱尺寸 按軸壓比要求計(jì)算，由公式 ： 式中： 軸壓比取1.0；軸壓比增大系數(shù)，本設(shè)計(jì)取=1.0； f柱的荷載面積； 單位建筑面積上重力荷載值，近似取12-15 kn/m2； n驗(yàn)算截面以上樓層層數(shù)。 對(duì)于頂層中柱： 如取柱截面為正方形，則其邊長(zhǎng)為416。 根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果，并考慮其他因素，本設(shè)計(jì)中所有柱子截面尺寸都取500mm500mm。 非計(jì)算單元的內(nèi)梁截面尺寸初估方法如上，計(jì)算從略。2. 框架梁、柱線剛度計(jì)算 由于現(xiàn)澆樓面可以作為梁

7、的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移?？紤]這一有利因素，邊框架梁取，對(duì)中框架梁取。（為梁矩形截面慣性矩） 邊跨梁： 中跨梁： 柱： 相對(duì)線剛度：取。則其余各桿件相對(duì)線剛度為: 框架梁、柱的相對(duì)線剛度如圖23所示，將作為計(jì)算節(jié)點(diǎn)桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。圖23 梁柱相對(duì)線剛度圖25 荷載計(jì)算251 恒載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1. 屋面防水層（剛性）：30mm厚c20細(xì)石混凝土防水 1.00kn/m2 防水層（柔性）：三氈四油鋪小石子 0.40kn/m2找平層：15mm厚水泥砂漿 0.01520 kn/m3=0.30kn/m2找坡層：平均40mm厚水泥焦渣找坡 0.04014 kn/m3=0.56kn/m

8、2保溫層：60mm厚1:10水泥膨脹珍珠巖 0.06012 kn/m3=0.72kn/m2結(jié)構(gòu)層：120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.12025 kn/m3=3.00kn/m2抹灰層：10mm厚混合砂漿 0.01017 kn/m3=0.17 kn/m2合計(jì) 6.15kn/m22. 各層樓面（含走廊）水磨石地面（10mm厚面層，20mm厚水泥砂漿打底） 0.65kn/m2結(jié)構(gòu)層：120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.12025 kn/m3=3.00kn/m2抹灰層：10mm厚混合砂漿 0.01017 kn/m3=0.17kn/m2合計(jì) 3.82kn/m2 3. 梁自重hb=300mm700mm梁自重：

9、 0.3（0.7-0.12）25 kn/m3=4.35kn/m抹灰層：10mm厚混合砂漿 0.01(0.7-0.12+0.25/2) 217 kn/m3=0.25kn/m 合計(jì) 4.60kn/m hb=250mm600mm梁自重： 0.25（0.6-0.12）25 kn/m3=3.00kn/m抹灰層：10mm厚混合砂漿 0.01(0.6-0.12+0.25/2) 217 kn/m3=0.21kn/m 合計(jì) 3.21kn/m hb=250mm500mm梁自重： 0.25（0.5-0.12）25 kn/m3=2.38kn/m抹灰層：10mm厚混合砂漿 0.01(0.5-0.12+0.25/2) 2

10、17 kn/m3=0.17kn/m 合計(jì) 2.55kn/m 4. 柱自重 hb=500mm500mm柱自重： 0.50.525 kn/m3=6.25kn/m抹灰層：10mm厚混合砂漿 0.01(0.5+0.5) 217 kn/m3=0.34kn/m 合計(jì) 6.59kn/m 5. 外縱墻自重 標(biāo)準(zhǔn)層縱墻： （3.0-0.6）(8.4-0.5)-1.51.52 0.2418 kn=62.46kn鋁合金窗（1.51.5）： 1.51.520.35 kn=1.58kn貼瓷磚外墻面： 3.0(8.4-0.5)-1.51.52 0.5 kn=9.60kn水泥粉刷內(nèi)墻面： 3.0(8.4-0.5)-1.51

11、.52 0.36 kn=6.91kn 合計(jì) 80.55kn 底層縱墻： （4.7-0.6）(8.4-0.5)-1.51.52 0.2418 kn=120.48kn鋁合金窗（1.51.5）： 1.51.520.35 kn=1.58kn貼瓷磚外墻面： 3.6(8.4-0.5)-1.51.52 0.5 kn=11.97kn水泥粉刷內(nèi)墻面： 3.6(8.4-0.5)-1.51.52 0.36 kn=8.62kn 合計(jì) 142.65kn6. 內(nèi)縱墻自重 標(biāo)準(zhǔn)層縱墻： （3.0-0.6）(8.4-0.5)-0.92.12 0.2418 kn=123.60kn門(mén)（hb=0.92.1）： 0.92.120.1

12、5 kn=0.57kn粉刷墻面： （3.0-0.6）(8.4-0.5)-0.92.12 0.362 kn=10.93kn 合計(jì) 78.08kn/m 底層縱墻： （4.7-0.6）(8.4-0.5)-0.92.12 0.2418 kn=123.60kn門(mén)（hb=0.92.1）： 0.92.120.15 kn=0.57kn粉刷墻面： （3.6-0.6）(8.4-0.5)-0.92.12 0.362 kn=14. 34kn 合計(jì) 138.51kn/m 7. 內(nèi)隔墻自重 標(biāo)準(zhǔn)層墻重： （3.0-0.6）(6.0-0.5)0.2418 kn=57.02kn粉刷墻面： （3.0-0.6）(6.0-0.5)

13、 0.362 kn=9.05kn 合計(jì) 66.07kn 底層墻重： （4.7-0.6）(6.0-0.5)0.2418 kn=97.42kn粉刷墻面： （3.6-0.6）(6.0-0.5) 0.362 kn=11.88kn 合計(jì) 109.30kn 252 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1. 屋面和樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值上人屋面：2.0kn/m2樓面：辦公室：2.0kn/m2 ；走廊：2.0kn/m22.雪荷載：基本雪壓：0.45kn/m2雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值：屋面活荷載和雪荷載不同時(shí)考慮，二者中取大值。253 豎向荷載下框架受荷總圖1. bc,de軸間框架梁屋面板傳荷載：板傳至梁上的三角形或梯形荷載為均布荷載，荷載的傳遞示

14、意圖，如圖24所示：圖24 荷載傳遞示意圖恒載：活載： 樓面板傳荷載：荷載傳遞示意圖如圖24所示恒載： 活載： 梁自重： 2bc,de軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載= 活載=板傳荷載 =樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載 = 活載=板傳荷載=cd軸間框架梁均布荷載為：梁自重: 屋面梁：恒載=梁自重 =活載=0樓面梁：恒載=梁自重=活載=03. b、e軸柱縱向集中荷載的計(jì)算頂層柱：女兒墻自重（做法：墻高1100mm，混凝土壓頂100mm）天溝自重：現(xiàn)澆，如圖25所示 頂層柱恒載=女兒墻及天溝自重+縱梁自重+板傳荷載頂層柱活載=板傳荷載=標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=外縱墻自重+縱梁自重+板傳荷

15、載+橫隔墻 頂層柱活載=板傳荷載 =4. c、d軸柱縱向集中荷載的計(jì)算頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載 頂層柱活載=板傳荷載 =標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=內(nèi)縱墻自重+縱梁自重+板傳荷載+橫隔墻 頂層柱活載=板傳荷載 =由上可作出框架在豎向荷載作用下的受荷總圖，如圖26所示：圖26 豎向荷載作用下受荷總圖254 豎向荷載下框架受荷總圖作用在屋面梁和摟面梁節(jié)點(diǎn)處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：為了簡(jiǎn)化計(jì)算，通常將計(jì)算單元范圍內(nèi)外墻面的分布荷載化為等量的作用于樓面的集中風(fēng)荷載。式中：基本風(fēng)壓 風(fēng)壓高度變化系數(shù)。因建設(shè)地點(diǎn)處于大城市郊區(qū)，地面粗糙程度為b類(lèi)； 風(fēng)荷載體型系數(shù)，查表取=1.3； 風(fēng)振系數(shù)。由于結(jié)構(gòu)高度小于30m，且

16、高寬比18.4/14.4=1.261.5，則取=1.0； 下層柱高； 上層柱高，頂層取女兒墻高度的兩倍； b計(jì)算單元迎風(fēng)面寬度（b=8.4m）計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表21表21 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算層數(shù)離地高度518.11.0 1.3 1.2 0.353.0 2.4 12.38 413.11.0 1.3 1.1 0.353.0 3.0 12.61 310.11.0 1.3 1.0 0.353.0 3.0 11.47 27.11.0 1.3 1.0 0.353.0 3.0 11.47 14.11.0 1.3 1.0 0.354.1 3.0 13.57 255 豎向荷載下框架受荷總圖1. 側(cè)移剛度見(jiàn)表22和表23

17、表22 橫向25層d值的計(jì)算構(gòu)件名稱b軸柱0.30120909c軸柱0.51335636d軸柱0.51335636e軸柱0.30120909表23 橫向底層d值的計(jì)算構(gòu)件名稱b軸柱0.5519967c軸柱0.71712970d軸柱0.71712970e軸柱0.55199672. 風(fēng)荷載下框架位移計(jì)算水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計(jì)算：式中： 第j層的剪力； 第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和； 第j層的層間位移。第一層的層間位移值求出以后，就可以計(jì)算各樓板標(biāo)高處的側(cè)移值的頂點(diǎn)側(cè)移值，各層樓板標(biāo)高處的側(cè)移值應(yīng)該是該層以下各層層間側(cè)移之和，頂點(diǎn)側(cè)移是所有各層層間側(cè)移之和。j層側(cè)移 頂點(diǎn)側(cè)移 框架在風(fēng)

18、荷載下側(cè)移的計(jì)算見(jiàn)表24，如下：表24 框架在風(fēng)荷載下側(cè)移計(jì)算層號(hào)512.3812.381130900.000111/27273412.6124.991130900.000221/13636311.4735.461130900.000321/9375211.4747.931130900.000471/7143113.5761.50458760.001341/3060側(cè)移驗(yàn)算：層間最大側(cè)移值為： 1/30601/550，滿足要求頂點(diǎn)側(cè)移 且 u/h=1/75101/650，滿足要求26 荷載計(jì)算為簡(jiǎn)化計(jì)算，考慮如下幾種單獨(dú)受荷情況：恒載滿布情況；活載分跨布置作用（分左布活載、中布活載、右布活載）

19、風(fēng)荷載作用（分左風(fēng)和右風(fēng)）對(duì)于第（1）種情況，采用分層法計(jì)算；第（2）種情況利用pf程序計(jì)算；第（3）情況，采用d值法計(jì)算。261 恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算在豎向荷載作用下框架內(nèi)力采用分層法進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算，此時(shí)每層框架梁同上、下層柱組成基本計(jì)算單元。豎向荷載產(chǎn)生的梁端彎矩只在本層內(nèi)進(jìn)行彎矩分配，單位之間不再進(jìn)行傳遞。計(jì)算步驟如下：根據(jù)各桿件的線剛度計(jì)算各節(jié)點(diǎn)桿端彎矩分配；計(jì)算豎向荷載作用下各跨梁的固端彎矩，并將各節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行第一次分配；將所有桿端的分配彎矩向遠(yuǎn)端傳遞；將個(gè)節(jié)點(diǎn)因傳遞彎矩而產(chǎn)生的不平衡彎矩進(jìn)行第二次分配，使得各節(jié)點(diǎn)處于平衡狀態(tài)；將各桿件的固端彎矩，分配彎矩和傳遞彎矩相加即可得各桿

20、端彎矩。1. 計(jì)算分配系數(shù)說(shuō)明：計(jì)算時(shí)除底層柱以外，其它各層柱的線剛度先乘以，取傳遞系數(shù)為（梁和底層柱的傳遞系數(shù)為）。分配系數(shù)按以下式計(jì)算：式中：為節(jié)點(diǎn)第根桿件的相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度；為節(jié)點(diǎn)各桿件相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度之和。由于本榀框架結(jié)構(gòu)、受力對(duì)稱，在分層法計(jì)算時(shí)可取半結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算。2. 梁的固端彎矩均布恒載和柱頂集中活載偏心引起的固端彎矩構(gòu)成節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩，利用以下公式計(jì)算：可求得各梁端彎矩，如表2和表2表2恒載作用下固端彎矩跨跨恒載簡(jiǎn)圖固端彎矩簡(jiǎn)圖固端彎矩表2柱頂集中力產(chǎn)生的偏心彎矩柱柱柱柱頂層其他層00262 活載作用下的內(nèi)力計(jì)算豎向活荷載是可變荷載，它可以單獨(dú)的作用在某層的某一跨或某幾跨，也可能同時(shí)作

21、用于整個(gè)結(jié)構(gòu)。對(duì)于構(gòu)件的不同截面或同一截面的不同種類(lèi)的最不利內(nèi)力往往有個(gè)不相同的活荷載最不利布置位置，最不利內(nèi)力的種類(lèi)來(lái)確定。本設(shè)計(jì)中將活荷載分跨布置（分為左布活載、中布活載、右布活載三種情況），并求出內(nèi)力，然后疊加求出控制截面的不利內(nèi)力。在分布活荷載下，其集中力會(huì)在節(jié)點(diǎn)處產(chǎn)生偏心彎矩。如下：左布活荷載柱：；柱：中布活荷載柱：；柱：右布活荷載柱：；柱：28 梁柱截面配筋圖框架梁、柱截面配筋除滿足承載力要求外，對(duì)于梁和的偏心受壓還應(yīng)滿足裂縫寬度的要求。由于框架內(nèi)力計(jì)算得到的值是軸線處的內(nèi)力，而梁兩端的控制截面應(yīng)該是柱子邊處的截面，因此根據(jù)軸線處的內(nèi)力轉(zhuǎn)換成截面處的內(nèi)力，可按下式計(jì)算： 式中：、柱

22、邊處的控制截面的彎矩和剪力 m、v框架柱軸線處梁的彎矩和剪力 b柱寬度 g、q上的恒載和活載。281 梁柱截面配筋計(jì)算由前面計(jì)算出的內(nèi)力組合表可以看出，一、二層的內(nèi)力相差不大，三、四層的內(nèi)力相差不大。為方便施工，一、二層梁采用一種配筋（按一層梁計(jì)算），三、四層梁采用一種配筋（按三層梁計(jì)算），頂層采用一種配筋。材料：混凝土 c30 鋼筋 hrb335 1. 正截面受彎承載力計(jì)算以一層梁bc（）為例計(jì)算，按單筋截面計(jì)算：去保護(hù)層厚度為，則。查表可知：跨中截面 而 所以 選配鋼筋：，實(shí)配鋼筋面積：同理可計(jì)算得到其他截面的配筋，對(duì)于cd跨中梁截面，由于間距很小，為方便施工，按c支座處配筋。梁bc和梁c

23、d各截面的正截面受彎承載力配筋計(jì)算見(jiàn)表213：表213 框架梁正截面配筋計(jì)算層號(hào)計(jì)算公式梁bc梁cdb支座跨中c支座右c支座左一層-98.36 75.59 -96.62 -62.63 94.36 /-98.73 -45.52 -74.77 75.59 -71.94 -51.32 0.066 0.066 0.063 0.066 0.068 0.068 0.065 0.068 458 458 438 376 322 322 322 268 三層-87.07 67.33 -80.77 -45.77 -90.71 /-90.60 -32.92 -64.39 67.33 -58.12 -37.54 0.

24、056 0.059 0.051 0.049 0.058 0.061 0.052 0.050 391 411 350 277 322 322 322 268 五層-66.95 104.14 -84.21 -42.21 -111.45 /-117.24 -17.32 -39.09 104.14 -54.90 -37.88 0.034 0.091 0.048 0.049 0.035 0.096 0.049 0.050 236 613 330 277 322 322 322 268 2. 斜截面受剪承載力計(jì)算以一層梁bc支座b處為例計(jì)算，如下：截面尺寸滿足要求。斜截面承載力為：按構(gòu)造配筋，選雙肢箍。最

25、小配筋率：故所配箍筋滿足要求。同理可計(jì)算其它截面斜截面抗剪承載力，具體計(jì)算見(jiàn)表2所示：表2框架梁斜截面配筋計(jì)算截面層號(hào)配筋b五層112.96 105.33 141.39 是三層90.71 85.03 141.39 一層94.36 88.68 141.39 c左五層118.60 110.97 141.39 是三層90.60 84.92 141.39 一層98.73 93.05 141.39 c右五層17.32 16.68 116.37 是三層32.92 32.28 116.37 一層45.25 44.61 116.37 3. 框架梁裂縫寬度驗(yàn)算與梁的正截面配筋計(jì)算一樣，梁的裂縫寬度驗(yàn)算也考慮頂層

26、、三四層、一二層，其內(nèi)力組合項(xiàng)同梁配筋時(shí)的組合項(xiàng)，但內(nèi)力組合值采用荷載短期效應(yīng)組合（即采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下彎矩值參與組合）?？蚣芰憾唐诤奢d效應(yīng)組合見(jiàn)表2，表2：表2框架梁短期荷載效應(yīng)彎矩組合表截面層數(shù)彎矩標(biāo)準(zhǔn)值組合值恒載左活中活右活左風(fēng)右風(fēng)b支座五層-30.55 -16.48 -2.96 3.59 4.60 -4.60 -52.19 三層-28.01 -22.08 -3.67 4.35 16.68 -16.68 -66.20 一層-22.74 -18.17 -1.83 1.82 36.41 -36.41 -73.51 bc跨中五層67.45 16.42 0.15 -1.40 0.87 -0.8

27、7 84.02 三層40.14 12.53 0.02 -0.57 2.66 -2.66 53.83 一層42.79 13.12 0.02 -0.34 6.10 -6.10 60.11 c支座左五層-48.93 -10.98 3.26 -6.39 -2.86 2.86 -67.14 三層-35.81 -13.16 3.71 -5.48 -11.36 11.36 -62.81 一層-35.78 -15.90 1.86 -2.49 -24.22 24.22 -74.13 c支座右五層-18.90 6.32 0.92 -11.34 4.16 -4.16 -32.85 三層-7.80 10.34 0.4

28、1 -12.42 16.48 -16.48 -33.81 一層-9.10 3.03 0.26 -5.90 35.14 -35.14 -46.04 cd跨中五層-17.06 -2.51 0.92 -2.51 0.00 0.00 -22.08 三層-5.96 -1.04 0.41 -1.04 0.00 0.00 -8.04 一層-7.26 -1.44 0.26 -1.44 0.00 0.00 -10.14 表2框架梁短期荷載效應(yīng)剪力組合表截面層數(shù)剪力標(biāo)準(zhǔn)值組合值恒載左活中活右活左風(fēng)右風(fēng)b支座五層68.40 21.02 1.04 -1.66 1.24 -1.24 87.14 三層46.73 21.5

29、9 1.23 -1.64 4.67 -4.67 63.07 一層45.86 20.48 0.62 -0.72 10.11 -10.11 55.75 c支座左五層-74.52 -19.18 1.04 -1.66 1.24 -1.24 -92.16 三層-49.33 -18.61 1.23 -1.64 4.67 -4.67 -63.35 一層-50.20 -19.72 0.62 -0.72 10.11 -10.11 -59.50 c支座右五層3.06 -7.36 0.00 7.36 3.47 -3.47 6.56 三層3.06 -9.48 0.00 9.48 13.73 -13.73 -0.77

30、一層3.06 -3.72 0.00 3.72 29.28 -29.28 -19.94 以一層梁bc為例計(jì)算，如下：裂縫驗(yàn)算滿足要求。同理驗(yàn)算其它截面處裂縫寬度，見(jiàn)表2表2框架梁裂縫寬度驗(yàn)算截面層數(shù)組合值組合值配筋assktedeqmaxb支座五層-52.1987.14-30.41603102.610.016 0.304 160.042 三層-66.263.07-50.34402170.140.016 0.620 160.141 一層-73.5155.75-59.57603200.980.016 0.694 160.187 bc跨中五層84.02/84.02603283.460.016 0.81

31、2 160.308 三層53.83/53.83603181.610.016 0.650 160.158 一層61.11/60.11763160.270.010 0.285 180.092 c支座左五層-67.14-92.16-44.1402148.780.016 0.551 160.110 三層-62.81-63.59-49.97402168.590.016 0.616 160.139 一層-74.13-59.5-59.62402199.930.016 0.692 160.185 c支座右五層-32.856.56-31.21402127.440.010 0.075 160.018 三層-33.

32、81-0.77-33.62402137.820.010 0.152 160.039 一層-46.04-19.94-41.06402168.320.010 0.324 160.100 cd跨中五層-22.08/-22.0840290.510.010 -0.343 160.067 三層-8.04/-8.0440232.960.010 -2.864 160.074 一層-10.14/-10.1440241.570.010 -2.043 160.056 裂縫寬度滿足要求，按表中配筋進(jìn)行框架梁配筋。4. 計(jì)算梁端箍筋加密區(qū)的范圍根據(jù)規(guī)范要求，計(jì)算加密區(qū)范圍及箍筋間距加密區(qū)長(zhǎng)度區(qū)和500m中的較大者邊跨

33、中跨 所以加密區(qū)長(zhǎng)度邊跨取900mm,中跨取525mm加密區(qū)最大間距取中的較小者；邊跨： 加密區(qū)箍筋間距取100mm中跨： 加密區(qū)箍筋間距87.5mm282 框架柱的配筋計(jì)算1. 軸壓比驗(yàn)算底層柱：軸壓比：由于所取軸力為柱軸力最大值，故所有柱軸壓比都滿足要求。2. 截面尺寸復(fù)核取因?yàn)?，屬一般梁所以大于各層柱剪力組合最大值，截面尺寸滿足要求。3. 正截面受彎承載力計(jì)算在實(shí)際工程中為減少計(jì)算量，便于施工，往往相鄰幾層柱采用相同配筋。本設(shè)計(jì)中，五層柱采用一種計(jì)算結(jié)果配筋，三、四層柱按第三層的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行配筋，一、二層柱按第一層柱的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行配筋。（）選擇最不利的內(nèi)力組 一般按下述原則選取：彎矩m與

34、軸力n均較大者為不利；軸力一大一小，且均為大偏壓時(shí)，軸力小者不利；彎矩接近，當(dāng)為小偏心受壓時(shí)，軸力大者為不利，當(dāng)為大偏心受壓時(shí)，軸力小者為不利；軸力接近時(shí)，彎矩大者為不利。（2）相關(guān)計(jì)算資料 對(duì)于現(xiàn)澆樓蓋，底層柱：；其余層：（h為各層柱高） 保護(hù)層厚度混凝土采用：鋼筋采用：，查表：由構(gòu)造要求，全部縱筋的配筋率不得超過(guò)，也不得小于.，一側(cè)配筋率不得小于.2%。每側(cè)且（）軸柱計(jì)算第五層柱計(jì)算，柱同一截面承受正反兩個(gè)方向彎矩，采用對(duì)稱配筋。從柱的內(nèi)力組合表可見(jiàn)，按大偏心計(jì)算，則最不利內(nèi)力組合選擇及相應(yīng)的。求偏心增大系數(shù)：，取，取 每側(cè)實(shí)配，第三層柱計(jì)算：從柱的內(nèi)力組合表可見(jiàn)，彎矩相近按大偏心計(jì)算，則

35、最不利內(nèi)力組合選擇及相應(yīng)的。求偏心增大系數(shù)：，取，取按構(gòu)造配筋，每側(cè)實(shí)配，第一層柱計(jì)算：從柱的內(nèi)力組合表可見(jiàn)，軸力相近，取彎矩大者為最不利內(nèi)力。按小偏心計(jì)算，求偏心增大系數(shù)：，取按構(gòu)造配筋，每側(cè)實(shí)配，（4）c軸柱計(jì)算第五層柱計(jì)算，柱同一截面承受正反兩個(gè)方向彎矩，采用對(duì)稱配筋。從柱的內(nèi)力組合表可見(jiàn)，按大偏心計(jì)算，則最不利內(nèi)力組合選擇及相應(yīng)的。求偏心增大系數(shù)：，取，取 按構(gòu)造配筋，每側(cè)實(shí)配，第三層柱計(jì)算：從柱的內(nèi)力組合表可見(jiàn)，彎矩相近按大偏心計(jì)算，則最不利內(nèi)力組合選擇及相應(yīng)的。求偏心增大系數(shù)：，取，取按構(gòu)造配筋，每側(cè)實(shí)配，第一層柱計(jì)算：從柱的內(nèi)力組合表可見(jiàn)，軸力相近，取彎矩大者為最不利內(nèi)力。按小偏

36、心計(jì)算，求偏心增大系數(shù)：，取按構(gòu)造配筋，每側(cè)實(shí)配，（5） 柱的箍筋計(jì)算，當(dāng)所以由抗剪承載力必須滿足可得：所以，框架剪力可以不進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算而按構(gòu)造配筋：(6) 柱的裂縫寬度驗(yàn)算經(jīng)計(jì)算：，可不進(jìn)行裂縫驗(yàn)算。29 柱下基礎(chǔ)設(shè)計(jì)291 基礎(chǔ)選型對(duì)柱下基礎(chǔ)進(jìn)行設(shè)計(jì)，基礎(chǔ)形式選用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)。砼采用c20，鋼筋用hrb335。292確定基礎(chǔ)截面尺寸及配筋一、b（e）柱下基礎(chǔ)設(shè)計(jì)1.確定基礎(chǔ)頂荷載標(biāo)準(zhǔn)值的組合值（1）確定基礎(chǔ)頂面荷載標(biāo)準(zhǔn)值的組合墻基采用自承重墻基放大腳，故基礎(chǔ)只承受上柱傳遞的內(nèi)力?；A(chǔ)頂面內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值見(jiàn)表218所示：表218 a柱下（基礎(chǔ)頂面）內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值組合恒載左活中活右活左風(fēng)右風(fēng)第一種：mmax即相應(yīng)n、v組合值第二種：nmax即相應(yīng)m、v組合值-10.64-4.42-0.350.6438.31-38.317（)-52.117（)-38.221268.16266.785.26