扣件式梁模板支撐計算書

1、.扣件式梁模板安全計算書一、計算依據(jù)1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20082、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-20113、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20104、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20125、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-20036、建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范JGJ300-20131、計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(mm)1700混凝土梁寬b(mm)1200混凝土梁計算跨度L(m)6.6新澆筑混凝土結(jié)構(gòu)層高FH(m)5.25計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011模板荷載傳遞方式可調(diào)托座扣件傳力時扣件的數(shù)量/梁兩側(cè)樓板

2、情況梁兩側(cè)有板梁側(cè)樓板厚度180斜撐(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)0.6垂直梁跨度方向的梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(m)1.6水平桿步距h(m)0.5梁側(cè)樓板立桿的縱距l(xiāng)a1(m)0.6梁側(cè)樓板立桿的橫距l(xiāng)b1(m)0.6立桿自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根數(shù)n2梁底支撐小梁根數(shù)m10次梁懸挑長度a1(mm)250結(jié)構(gòu)表面要求表面外露架體底部布置類型底座材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格48×3.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50×100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管規(guī)格48×3荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型/地

3、基承載力特征值fak(N/mm2)/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設(shè)省份、城市北京(省)北京(市)地面粗糙度類型/2、施工簡圖（圖1）剖面圖1（圖2）剖面圖2二、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1

4、kb=1.2×(0.5+(24+1.5)×1700/1000)×1+1.4×2.5×1=56.12kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4×0.7Q1kb=1.35×(0.5+(24+1.5)×1700/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=61.648kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(56.12,61.648)=61.648kN/m（圖3）面板簡圖B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3

5、=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2×(0.5+(24+1.5)×1700/1000)×1=52.62kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（圖4）面板簡圖由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35×(0.5+(24+1.5)×1700/1000)×1=59.198kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（圖5）面板簡圖（圖6）面板彎矩圖取最不利組合得：Mmax=0.234kN·m=Mmax/W

6、=0.234×106/24000=9.733N/mm2f=31N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×1700/1000)×1=43.85kN/m（圖7）簡圖（圖8）撓度圖=0.003mm=1200/(10-1)×400)=0.333mm滿足要求三、次梁驗算A、當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2×(0.5+(24+1.5)×1700/1000)×1200/10

7、00/(10-1)+1.4×2.5×1200/1000/(10-1)=7.483kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4×0.7Q1ka=1.35×(0.5+(24+1.5)×1700/1000)×1200/1000/(10-1)+1.4×0.7×2.5×1200/1000/(10-1)=8.22kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(7.483,8.22)=8.22kN/m計算簡圖：（圖9）簡圖B、當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合

8、：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2×(0.3+(24+1.1)×1700/1000)×1200/1000/(10-1)=6.875kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（圖10）簡圖由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35×(0.3+(24+1.1)×1700/1000)×1200/1000/(10-1)=7.735kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（圖11）簡圖1、強度驗算（圖12）次梁

9、彎矩圖(kN·m)Mmax=1.09kN·m=Mmax/W=1.09×106/(85.333×1000)=12.772N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖13）次梁剪力圖(kN)Vmax=5.219kNmax=VmaxS/(Ib)=5.219×103×62.5×103/(341.333×104×5×10)=1.911N/mm2=2N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×

10、0.15)×0.3=(0.3+(24+1.1)×1700/1000)×1200/1000/(10-1)=5.729kN/m（圖14）變形計算簡圖（圖15）次梁變形圖(mm)max=0.091mm=0.6×1000/400=1.5mm滿足要求四、主梁驗算梁兩側(cè)樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點，為了便于計算統(tǒng)一按鉸節(jié)點考慮，偏于安全。根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為2，故可將主梁的驗算力學模型簡化為2+2-1=3跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:3跨距為：(等跨)0.533根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)

11、范（JGJ162-2008）第4.1.2條規(guī)定：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設(shè)備荷載標準值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.9×1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.5)×1700/1000)×1200/(10-1)×1000)+1.4×1.5×1200/(10-1)×1000)=6.538kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.

12、9×1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4×0.7Q1ka=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.5)×1700/1000)×1200/(10-1)×1000)+1.4×0.7×1.5×1200/(10-1)×1000)=7.248kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(6.538,7.248)=7.248kN此時次梁的荷載簡圖如下（圖16）次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1

13、.5)×1700/1000)×1200/(10-1)×1000)=5.82kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖17）次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=4.362kN正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=3.502kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重設(shè)計值為：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖18）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡

14、圖如下：（圖19）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗算（圖16）主梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.904kN·m=Mmax/W=0.904×106/(8.986×1000)=100.635N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖17）主梁剪力圖(kN)Vmax= 9.892kNmax=QmaxS/(Ib)=9.892×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=23.256N/mm2=120N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖18）主梁變形圖(mm)m

15、ax=0.009mm=1.6×1000/(2+1)/400=1.333mm滿足要求4、支座反力計算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調(diào)托座，故應(yīng)分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經(jīng)計算得：兩端支座最大支座反力為：R1=3.23kN非端支座最大支座反力為：R2=18.634kN五、端支座扣件抗滑移驗算按上節(jié)計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=3.23kNN=8kN滿足要求六、可調(diào)托座驗算非端支座最大支座反力為即為可調(diào)托座受力R2=18.634kNN=150kN滿足要求七、立柱驗算1、長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1,1、2按JGJ130-2011

16、附錄C取用l01=k1(h+2a)=1×2.175×(0.5+2×400/1000)=2.827ml02=k2h=1×4.744×0.5=2.372m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.827,2.372)=2.827m=l0/i=2.827×1000/(1.59×10)=177.803=210滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)1=l01/i=1.155×2.175×(0.5+2×400/1000)×1000/(1.59×10)=205.362根據(jù)

17、1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.227梁兩側(cè)立桿承受的樓板荷載N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.1)×180/1000)+1.4×(1+2)×0.6×0.6=3.68kN由第五節(jié)知，梁兩側(cè)立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=3.23kN由于梁中間立桿和兩側(cè)立桿受力情況不一樣，故應(yīng)取大值進行驗算NA=max(N1+R1,R2)=18.634kNf=NA/(A)=18.634×1000/(0.227×(4.24×100)=193.606N/mm2=205N/mm2滿足要求3、立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)2=l0