汽車設(shè)計離合器課程設(shè)計

1、汽車設(shè)計課程設(shè)計離合器設(shè)計說明書姓名：范小南班級：B110210學(xué)號：B目錄一、離合器設(shè)計的目的及相關(guān)概述 1 離合器基本功用 1 離合器相關(guān)結(jié)構(gòu)的介紹 1 離合器的設(shè)計要求 2 拉式膜片彈簧的優(yōu)點 3二、離合器摩擦片參數(shù)的確定 3 摩擦片相關(guān)參數(shù)確定之前的數(shù)據(jù)準備 3 后背系數(shù)確定 3 單位壓力的確定 4 摩擦因數(shù)、摩擦面數(shù)和離合器間隙 4 摩擦片參數(shù)的選擇 5初選摩擦片參數(shù)外徑D、內(nèi)徑d和厚度b5 離合器傳遞最大轉(zhuǎn)矩 6 摩擦片參數(shù)的校核 6摩擦片最大圓周速度的校核 6單位滑磨功的校核 6三、膜片彈簧的設(shè)計 6 膜片彈簧參數(shù)的設(shè)計 7 膜片彈簧參數(shù)的校核 9四、主要零部件的設(shè)計 10 扭轉(zhuǎn)

2、減震器的設(shè)計 10 扭轉(zhuǎn)用彈簧的設(shè)計 12 從動盤轂的設(shè)計 14 離合器蓋結(jié)構(gòu)的設(shè)計 15 壓盤的設(shè)計 14 設(shè)計要求 15 壓盤幾何尺寸及材料的確定 15 壓盤的校核 16支撐環(huán) 16五、操縱機構(gòu) 16 操縱機構(gòu)的簡介 16 離合器踏板行程計算 18 踏板力計算 13六、設(shè)計小結(jié) 19七、參考文獻 21 附錄 22、離合器設(shè)計的目的及相關(guān)概述了解乘用車離合器的構(gòu)造， 掌握離合器的工作原理， 了解從動盤總成的結(jié)構(gòu)， 掌 握從動盤總成的設(shè)計方法， 了解壓盤和膜片彈簧的結(jié)構(gòu)， 掌握壓盤和膜片彈簧的 設(shè)計方法，通過對以上幾方面的了解，從而熟悉轎車離合器的工作原理，同時， 學(xué)會如何查找文獻資料、 相關(guān)

3、書籍， 培養(yǎng)學(xué)生動手設(shè)計項目， 掌握單獨設(shè)計課題 和項目的方法， 從而設(shè)計出滿足整車要求并符合相關(guān)標準、 具有良好的制造工藝 性，結(jié)構(gòu)簡單， 便于維護的乘用車離合器， 為以后從事汽車方面的工作或工作設(shè) 計打下良好的基礎(chǔ)， 通過這次課程設(shè)計， 使學(xué)生充分認識到設(shè)計工程所需要的步 驟，以及自身所應(yīng)具備的專業(yè)素質(zhì)， 未進入社會提供良好的學(xué)習(xí)機會， 對與由學(xué) 生向工程技術(shù)人員轉(zhuǎn)變具有重要的現(xiàn)實意義。離合器基本功用 離合器通常安裝在發(fā)動機和變速器之間， 其主動部分與發(fā)動機飛輪相連， 從動部 分與變速器相連。1）在汽車起步時，通過離合器主、從動部分的滑磨而使它們的轉(zhuǎn)速逐漸接近， 以確保汽車起步平穩(wěn)。2）當

4、變速器換擋時，通過離合器主、從動部分的迅速分離來切斷動力的傳遞， 以減輕齒輪的沖擊，保證換擋時工作平穩(wěn)。3）當離合器轉(zhuǎn)矩超過其所能傳遞的最大轉(zhuǎn)矩時，其主、從動部分之間將產(chǎn)生滑 磨，以防止傳動系統(tǒng)過載。離合器相關(guān)結(jié)構(gòu)的介紹 膜片彈簧離合器總成由膜片彈簧、 離合器蓋、 壓盤、傳動片和分離軸承總成等部 分組成。1）離合器蓋離合器蓋一般為120°或90°旋轉(zhuǎn)對稱的板殼沖壓結(jié)構(gòu)，通過螺栓與飛輪連接在一 起。離合器蓋是離合器中結(jié)構(gòu)形狀比較復(fù)雜的承載構(gòu)建， 壓緊彈簧的壓緊力最總 都要由它來承受。2）膜片彈簧膜片彈簧是離合器最重要的壓緊元件， 在其內(nèi)孔圓周表面上開有許多均布的長徑 內(nèi)槽，在

5、槽的根部制成較大的長圓形或矩形孔， 可以穿過支撐鉚釘， 這部分稱之 為分離指；從窗孔底部直彈簧外圓周的部分形狀像一個無底寬邊碟子， 其截面為 截圓錐形，稱之為碟簧部分。3）壓盤壓盤的結(jié)構(gòu)一般是環(huán)形盤狀鑄件， 離合器通過壓盤與發(fā)動機緊密相連。 壓盤靠近 外圓周面處有繼續(xù)的環(huán)形職稱凸臺，最外緣均布有三個或四個傳力凸耳。4）傳動片離合器結(jié)合時， 飛輪驅(qū)動離合器蓋帶動壓盤一起轉(zhuǎn)動， 并通過壓盤與從動盤摩擦 片之間的摩擦力使從動盤轉(zhuǎn)動； 離合器分離時， 壓盤相對于離合器蓋做自由軸向 移動，使從動盤松開。 這些動作均有傳動片完成。 傳動片的兩端分別與離合器蓋 和壓盤以鉚釘或螺栓連接， 一般才用軸向布置。

6、在離合結(jié)合時， 離合器蓋通過它 來驅(qū)動壓盤共同旋轉(zhuǎn)； 在離合器分離時， 可利用它的彈性恢復(fù)力來牽動壓盤軸向 分離并使操縱力減少。5）分離軸承總成 分離軸承總成由分離軸承、 分離套筒等組成。分離軸承在工作時主要承受軸向力， 同時還承受高速旋轉(zhuǎn)時離心力作用下的徑向力。 目前國產(chǎn)汽車中多使用角接觸推 力球軸承， 采用全密封結(jié)構(gòu)和高溫潤滑脂， 其端面形狀與分離指舌尖部分形狀相 匹配，舌尖部為平面時采用球星端面，為弧面時采用平端面或凹弧形斷面。離合器的設(shè)計要求 為了保證汽車具有良好的工作性能，對汽車離合器設(shè)計提出如下基本要求：1）在任何行駛條件下均能可靠地傳遞發(fā)動機的最大轉(zhuǎn)矩， 并有適當?shù)霓D(zhuǎn)矩儲備；2）

7、接合時要平順柔和，以保證汽車起步時沒有抖動和沖擊；3）分離時要迅速、徹底；4）離合器從動部分轉(zhuǎn)動慣量要小，以減輕換擋時變速器齒輪間的沖擊，便于換 擋和減小同步器的磨損；5）應(yīng)有足夠的吸熱能力和良好的通風(fēng)散熱效果，以保證工作溫度不致過高，延 長其使用壽命；6）應(yīng)使傳動系避免扭轉(zhuǎn)共振，并具有吸收振動、緩和沖擊和減小噪聲的能力；7）操縱輕便、準確，以減輕駕駛員的疲勞；8）作用在從動盤上的壓力和摩擦材料的摩擦因數(shù)在使用過程中變化要盡可能小， 以保證有穩(wěn)定的工作性能；9）應(yīng)有足夠的強度和良好的動平衡，以保證其工作可靠、壽命長；10）結(jié)構(gòu)應(yīng)簡單、緊湊、質(zhì)量小，制造工藝性好，拆裝、維修、調(diào)整方便等。 根據(jù)離

8、合器的設(shè)計要求， 進行離合器的總體方案的設(shè)計和選擇， 由于膜片式離合 器有自動調(diào)節(jié)壓緊力、 操作輕便、結(jié)構(gòu)簡單緊湊、 高速時平衡性好和壽命長等優(yōu) 點，所以選擇膜片拉式離合器。拉式膜片彈簧的優(yōu)點與推式相比，拉式膜片彈簧離合器具有許多優(yōu)點： 取消了中間支承各零件，并不 用支承環(huán)或只用一個支承環(huán)，使其結(jié)構(gòu)更簡單、緊湊，零件數(shù)目更少，質(zhì)量更少； 拉式膜片彈簧是中部與壓盤相壓在同樣壓盤尺寸的條件下可采用直徑較大的膜 片彈簧，提高了壓緊力與傳遞轉(zhuǎn)矩的能力， 且并不增大踏板力，在傳遞相同的轉(zhuǎn) 矩時，可采用尺寸較小的結(jié)構(gòu)；在接合或分離狀態(tài)下，離合器蓋的變形量小，剛 度大，分離效率更高；拉式的杠桿比大于推式的杠

9、桿比， 且中間支承減少了摩擦 損失，傳動效率較高，踏板操縱更輕便，拉式的踏板力比推式的一般可減少約 25%30%無論在接合狀態(tài)或分離狀態(tài)，拉式結(jié)構(gòu)的膜片彈簧大端與離合器蓋支 承始終保持接觸，在支承環(huán)磨損后不會形成間隙而增大踏板自由行程， 不會產(chǎn)生 沖擊和哭聲；使用壽命更長。二、離合器摩擦片參數(shù)的確定摩擦片相關(guān)參數(shù)確定之前的數(shù)據(jù)準備后備系數(shù)r的確定后背系數(shù)保證離合器能可靠的傳遞發(fā)動機扭矩， 同時它有助于減少汽車起步時的 滑磨，提高了離合器使用壽命。但為了使離合器尺寸不至于過大， 減少傳遞系的 過載，使操作輕便等，后背系數(shù)有不宜過大。由于所設(shè)計的離合器為膜片彈簧離 合器，在使用時其摩擦片的磨損工作

10、壓力幾乎不會變?。ㄩ_始時還會少許增加） 再加上乘用車的后備功率比較大，使用條件比較好，宜取較小值，由于<:K 匚 I I .- ，則取卜一.-單位壓力p0的確定單位壓力P0決定了摩擦表面的耐磨性，對離合器工作性能和使用壽命有很大的影響，選取時應(yīng)考慮離合器的工作條件、發(fā)動機后備功率的大小、摩擦片尺寸、 材料及其質(zhì)量和后備系數(shù)等因素。當摩擦片采用不同材料時，Po取值范圍見下表1 :表1摩擦片單位壓力Po的取值范圍摩擦片材料單位壓力po/MPa石棉基材料模壓15-0.25編織25-0.35粉末冶金材料銅基鐵基035-0.50|金屬陶瓷材料70-1.50由上表可知：選用模壓石棉基材料，取值 p0

11、=MPa。 摩擦因數(shù)f、摩擦面數(shù)Z和離合器間隙t的確定 各種摩擦材料的摩擦因數(shù)f的取值范圍見下表2： 表2摩擦材料的摩擦因數(shù)f的取值范圍摩擦片材料摩擦因數(shù)f石棉基材料模壓20-0.2編織0.25-0.35粉末冶金材料銅基25-0.3鐵基035-0.50金屬陶瓷材料b.4摩擦片的摩擦因數(shù)f取決于摩擦片所選用的材料、工作溫度、單位壓力和滑磨速度等因素。由上表可知摩擦片的材料主要有石棉基材料、粉末冶金材料和金屬陶瓷材料。石棉基材料的膜材因數(shù)f受溫度、單位壓力和滑磨速度的影響較大，而粉末冶金材料和金屬陶瓷材料的摩擦因數(shù) f較大且穩(wěn)定。所以選用銅基粉末冶金 材料，取:f-丿。由于離合器為單片摩擦離合器。

12、則 Z 2。離合器t是指離合器處于正常結(jié)合狀態(tài)、分離套筒被回位彈簧拉到后極限位置 時，為保證摩擦片正常磨損過程中仍能完全結(jié)合， 在分離軸承和分離杠桿之間留 有間隙。一般I 'I。這里取卜廠'I - 0摩擦片厚度主要有、三種，這里取b=0摩擦片參數(shù)的選擇 初選摩擦片外徑D、內(nèi)徑d、厚度b的參數(shù)摩擦片外徑是離合器基本尺寸，它關(guān)系到離合器結(jié)構(gòu)重量和壽命，他和離合器傳 遞的轉(zhuǎn)矩大小有一定的關(guān)系：式中，比轉(zhuǎn)矩丨二：.汽車總質(zhì)量ma 1.6t ；后背系數(shù)丨； 摩擦因數(shù) '；摩擦面數(shù)Z=2;摩擦片內(nèi)、外徑之比c=d/D=0.6 ；摩擦片單位壓力po=；代入上述數(shù)據(jù)得摩擦片外徑 丿二I

13、":：-由離合器摩擦片尺寸系列和參數(shù)可知，如下表3：表3離合器摩擦片尺寸系列和參數(shù)外徑D/mm160180200225250280內(nèi)徑d/mm110125140135155165厚度b/mmc=d/D單位面積106132160221302402因此選外徑D=225mm，內(nèi)徑d=135mm，厚度b=。離合器傳遞最大力矩Tc為了能保證離合器在任何工況下都能可靠的傳動發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩，設(shè)計時Tc應(yīng)大 于發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩，即11 B I 幀 ax 1.5164r8 = 24Z2Nm摩擦片參數(shù)的校核摩擦片最大圓周速度的校核摩擦片外徑D（ mm）的選取應(yīng)使最大圓周速度vD不超過育：ii、，即Vd60

14、nemaxD 10代入數(shù)據(jù)得 遼力 Z/y.i，則符合要求。單位滑磨功的校核為了減少汽車起步過程中離合器的滑磨，防止摩擦片表面溫度過高而發(fā)生燒傷, 離合器每一次接合的單位摩擦面積滑磨功應(yīng)小于其許用值，即W=4WZ(D2 d2)wne2 maG1800.2.2Sig式中，乘用車單位面積滑磨功需用值w0.4J/mm2 ；乘用車發(fā)動機轉(zhuǎn)速ne 2000r / min ；輪胎半徑rr 360 mm ；取汽車起步時變速器檔位傳動比ig 3.4取主減速傳動比i04.5代入數(shù)據(jù)得w 0.38J / mm20.4J /mm2，則符合要求。膜片彈簧的設(shè)計膜片彈簧參數(shù)的設(shè)計1) H /h比值和h的選擇取 H/h

15、1.5，h=,H=2) R/r比值和R、r的選擇研究表明，R/r越大，彈簧材料利用率越低，彈簧越硬，彈性特性曲線受直徑誤 差的影響越大，且應(yīng)力越高。則2 R3 r33 R2 r2代入數(shù)據(jù)得Rc=0為了使摩擦片上的壓力分布均勻，拉式膜片彈簧的r值宜取為大于或等于Rc=，R/r= I '，則取 r=92mm， R/r =， R=115mm。3) 的選擇膜片彈簧只有狀態(tài)下圓錐角位與內(nèi)錐高H的關(guān)系密切，一般在915%即代入數(shù)據(jù)得M二10"。4）膜片彈簧工作位置點的選擇通過MATLAB計算的曲線的拐點為（3.593J2X 1滬），最值如下圖表示3500膜片彈簧的彈性曲線3404.396

16、93000jf /25002000150010005000.51.52.53.5圖一膜片彈簧最值載荷力由上圖可知，最大載荷點的坐標為1 ' - I,最小值坐標' （程序見附錄）。由于該曲線的拐點對應(yīng)這膜片彈簧壓平的位置，新離合器在結(jié)合時，膜片彈簧工作點應(yīng)該在最大值和拐點之間，而且靠近或在拐點處，以保證摩擦片最大磨損 限度范圍內(nèi)的壓緊力變化不大，當分離時，膜片彈簧工作點位置變化可以最大限 度的減少踏板力。4）分離指數(shù)目n的選擇分離指的數(shù)目n常取為18,大尺寸膜片彈簧可取24,小尺寸膜片彈簧可取12。 這里取分離指數(shù)目n=18。5）膜片彈簧小端內(nèi)半徑r°、分離軸承作用半徑

17、rf的確定膜片彈簧小端內(nèi)半徑r。由離合器的結(jié)構(gòu)決定，其最小值應(yīng)大于變速器第一軸花鍵的外徑。rf應(yīng)大r。各彈簧部分都應(yīng)符合一定的范圍，使 風(fēng)厶3.5二.0，則取R/r04，所以 |r |。取 J 1 "'，rf 30mm。6）切槽寬度1、2及半徑re的確定由于&廣旳卜1仆mm，取1=, 2=9mm, re的取值應(yīng)滿足r - r亠比 的要求，則得I ： ；iii,所以取re=83mm。7）壓盤加載點半徑R和支撐環(huán)加載點半徑ri的確定R和ri的取值將直接影響膜片彈簧的剛度，ri應(yīng)略大于r且接近于r，R應(yīng)略小于R且接近R。所以取R =113mm， ” =。8）膜片彈簧彈性特性

18、通過支撐環(huán)和壓盤加在膜片彈簧上的載荷 Fi（ N）集中在支撐點處，加載點間的相對軸向變形為1 （mm），則膜片彈簧的彈性特性如下式表示Fihi叫畀)2 26(i u ) (Ri ri)R r H i R rRr,2 R-iri式中，E為材料的彈性模量（Mpa），取E2.i i05Mpa ;u為材料泊松比，取u=；H為膜片彈簧自由狀態(tài)下碟簧部分的內(nèi)錐高度（mm）； h為膜片彈簧鋼板厚度（mm）；R、r分別為自由狀態(tài)下碟簧部分大、小端半徑（mm）；R、ri分別為壓盤加載點和支撐點加載點半徑（mm）；利用數(shù)學(xué)工具MATLAB軟件作圖如下：膜片彈簧彈性特性曲線350030002500N 2000(荷

19、載 150010005000 t110123456變形量 （mm ）圖二膜片彈簧彈性特性曲線膜片彈簧的校核1）根據(jù)彈簧結(jié)構(gòu)的布置要求，Ri與R、n與r、rf與r。之間的差應(yīng)在一定的范圍,即1 R R 70 r1 r 60 rfrg4代入相應(yīng)的數(shù)據(jù)得R=木7,打-尸0，葉o =1 一 4，貝U符合要求。2）膜片彈簧的分離指其分離作用，因此其杠桿比應(yīng)在一定的范圍內(nèi)，即Rrf3.5 - 9.0R *代入相應(yīng)數(shù)據(jù)得“，則符合要求。3）膜片彈簧材料及制造工藝國內(nèi)膜片彈簧一般采用60SiMnA或50CrVA等優(yōu)質(zhì)高精度鋼板材料，為了保證其 硬度、幾何形狀、金相組織、載荷特性和表面質(zhì)量等要求，需進行一些類熱

20、處理。 為了提高膜片彈簧的承載能力，要對膜片彈簧進行強壓處理，即沿其分離狀態(tài)的 工作反方向，超過徹底分離點后繼續(xù)事施加過量的位移，使其過分離38次，以產(chǎn)生一定的塑性變形，從而使膜片彈簧的表面產(chǎn)生于使用狀態(tài)反方向的殘余應(yīng)力 達到強化的目的。一般來說，經(jīng)強壓處理后，在同樣工作狀態(tài)下，可提高膜片彈 簧的疲勞壽命5%30%另外，對膜片彈簧的凹面或雙面進行噴丸處理。可以提 高承載能力和疲勞強度，為了提高分離指的耐磨性，可對其端部進行噴鍍鉻合金和鍍鎘或四氟乙烯。在膜片彈簧與壓盤接觸圓形處，為了防止由于拉應(yīng)力的作用而產(chǎn)生裂紋，可對該處進行擠壓處理。膜片彈簧表面不得有毛刺、裂紋、劃痕等缺陷。四、主要零部件的設(shè)

21、計扭轉(zhuǎn)減震器的設(shè)計1）極限轉(zhuǎn)矩Tj極限轉(zhuǎn)矩是減震器在消除了限位銷與從動盤轂缺口之間的間隙！時所能傳遞的最大轉(zhuǎn)矩，即限位銷起作用時的轉(zhuǎn)矩，它受限于減震彈簧的許用盈利等因素，與發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩有關(guān)，一般可取Tj 二（idTQTe超式中，乘用車：系數(shù)取，則代入數(shù)據(jù)得I .八。2）扭轉(zhuǎn)角剛度k為了避免引起傳動系統(tǒng)的共振，要合理的選擇減震器的扭轉(zhuǎn)角剛度k，使共振現(xiàn)象不發(fā)生在發(fā)動機常用的工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)，即k 13Tj代入數(shù)據(jù)得k 4284.8 o3）阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩Tu由于減震器扭轉(zhuǎn)剛度k受結(jié)構(gòu)及發(fā)動機轉(zhuǎn)達轉(zhuǎn)矩的限制，不可能個很低，故為了在發(fā)動機轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)最有效的消振，必須合理的選擇減震器阻尼裝置的阻尼摩 擦轉(zhuǎn)

22、矩Tu，一般可按下式初選Tj* = （0 06 0.17） I取Tu 0.1Temax，則帶去數(shù)據(jù)得川。4）預(yù)緊轉(zhuǎn)矩Tn減震彈簧在安裝時都有一定的預(yù)緊。 研究表明，Tn增加，共振頻率將向減小頻率的方向移動，這是有利的，但Tn不應(yīng)大于Tu，否則反向工作，扭轉(zhuǎn)減震器將提 前停止工作，故血= 0（Z1勺石取I匚一二二燈二L5）減震彈簧位置半徑RRo的尺寸應(yīng)盡可能大一些，一般取Ro = 旳取 Ro 0.7d 247.25mm。6）減震彈簧的數(shù)目ZjZj的選擇參照下表選取表4摩擦片外徑D/mm2252501250-325325-3503504%10由上表可知，D=225mm在二范圍內(nèi)，所以取Zj =6.

23、7）減震彈簧總壓力當限位銷與從動盤轂之間的間隙i或2被消除，減震器彈簧傳遞的轉(zhuǎn)矩達到最大值Tj時，減震彈簧受到的壓力F為F Tj Ro代入數(shù)據(jù)得F 6.97kN o8）極限轉(zhuǎn)角j減震器從預(yù)緊轉(zhuǎn)矩Tn增加到極限轉(zhuǎn)矩Tj時，從動片相對于從動盤轂極限轉(zhuǎn)角j為i 2arcs in j2R。式中，I為減震彈簧的工作變形量，代入數(shù)據(jù)得j 8oo扭轉(zhuǎn)減震彈簧的設(shè)計在初步選定減速器的主要參數(shù)之后，既可根據(jù)布置上的可能來確定和減速器的相 關(guān)尺寸。減震彈簧的分布半徑R1R1的尺寸應(yīng)可能大一些，一般取1'' 1 -式中，d為離合器摩擦片內(nèi)徑，故 R1=2=單個減震器的工作壓力PP F Z 6970/

24、61160.67N減震彈簧尺寸1) 彈簧中徑De其一般由布置結(jié)構(gòu)決定，通常Dc = 1115mm故取 De =12mm。2) 彈簧鋼絲直徑d,取 d=4mm。其值為式中，扭轉(zhuǎn)許用力t可取故取為560Mpa。d：3) 減震彈簧剛度kkp4284.Sk ; 335,56N imiiWOORrn 1000 x 1133 x 44) 減震彈簧的有效圈數(shù)iGd48 x 104x 44i = 4.418D?k125x10_9x 335d6 氷 103取 i=5。5) 減震彈簧總?cè)?shù)n其一般在6圈左右，與有效圈數(shù)i之間的關(guān)系為n = i 十(1,52) = 8減震彈簧最小高度gnLiiiiji - n(d

25、+ 6) - l.ldti -彈簧總變形量IP A1 =孑二 3.46mm減震彈簧總變形量I0Io = Imin 十 Al - 38.66nini減震彈簧預(yù)變形量I(Tn164&Al =; = (J.52inm煜Ri 335.56 x 2 x 4725 x 10 JH減震彈簧咼度1l = lo Alh = 38.66 (J.52 = 3S.14win6) 從動片相對于從動盤轂的最大轉(zhuǎn)角a最大轉(zhuǎn)角a和減震彈簧的工作變形量l ( l l l )有關(guān),« 二 2arcsiii3.5亍7）限位銷與從動盤轂缺口側(cè)邊的間隙i1 R2sin a式中，R2為限位銷安裝位置尺寸?！暗闹狄话闳?

26、#39;' I. I。故可取1=3mm, R2 = , 取 R2=49mm。8）銷直徑dd按結(jié)構(gòu)布置選定，一般Id = 9r5-l2tiun可取d 10mm。綜上所述，扭轉(zhuǎn)減震器的主要參數(shù)如下表 5 表5扭轉(zhuǎn)減震器的相關(guān)參數(shù)極限轉(zhuǎn)矩Tj阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩Tu預(yù)緊轉(zhuǎn)矩Tn減震彈簧的位置半徑r0減震彈簧個數(shù)Zj|329.6N mI6 48N mI648N6從動盤轂的設(shè)計從動盤轂是離合器承受載荷最大的零件，它幾乎承受由發(fā)動機傳來的全部轉(zhuǎn)矩，它一般采用齒側(cè)對中的矩形花鍵安裝在變速器的第一軸上，花鍵的遲鈍可根據(jù)摩擦片的外徑D與發(fā)動機的最大轉(zhuǎn)矩Temax。表6花鍵尺寸表摩擦片外徑 D/mm發(fā)動機最大 轉(zhuǎn)

27、矩花鍵尺寸擠壓應(yīng)力c / Mpa齒數(shù)n外D m徑/m內(nèi) d m徑/m厚度t有效 齒長 l/mm1 eniaxCN b 111)250196103528435從動盤轂的軸向長度不宜過小，以免花鍵軸上滑動時產(chǎn)生偏斜而使離不測底， 般取倍的花鍵直徑，從動盤轂一般采用鍛鋼并經(jīng)過調(diào)質(zhì)處理，表面和心部硬度般在2632HRC為提咼花鍵內(nèi)孔表面硬度和耐磨性，可米用鍍鉻工藝，對減 震彈簧窗口及與從動片配合處，應(yīng)進行高平處理。離合器蓋結(jié)構(gòu)的設(shè)計1）應(yīng)具有足夠的剛度，否則將影響離合器的工作特性，增大操縱時分離行程， 減少壓盤升程，嚴重時使摩擦面不能徹底分離。2）應(yīng)于飛輪保持良好的對中，以免影響總成的平衡和正常的工作

28、，對中方式采 用定位銷或定位螺栓，也可以采用止口對中。3）蓋的膜片彈簧支撐處應(yīng)具有咼的尺寸精度。4）為了便于通風(fēng)散熱，防止摩擦表面文度過高，可在離合器上開較大的通風(fēng)窗 口，或再蓋上加通風(fēng)散片等。乘用車離合器蓋一般用08、10鋼等低碳鋼板。本次設(shè)計初選08鋼板厚度為3mm。壓盤的設(shè)計設(shè)計要求1 ）壓盤應(yīng)具有較大的質(zhì)量，來增大熱容量，減小溫度變化，防止其產(chǎn)生裂紋和破碎，可設(shè)置各種形狀的散熱筋或鼓風(fēng)筋，以幫助散熱通風(fēng)。中間壓盤可鑄出通風(fēng)槽， 也可以采用傳熱系數(shù)較大的鋁合金壓盤；2）壓盤應(yīng)具有較大剛度，使壓緊力在摩擦面上的壓力分布均勻并減小受熱后產(chǎn)生的翹曲變形，以免影響摩擦片的均勻壓緊及與離合器的徹底

29、分離，厚度約為1525 mm ；3）與飛輪應(yīng)保持良好的對中性，并要進行靜平衡，壓盤單件的平衡精度應(yīng)不低于 1520 g?cm；4）壓盤高度公差要小。壓盤形狀較復(fù)雜，要求傳熱性好，具有較高的摩擦因數(shù)，通常采用灰鑄鐵，采用HT200,硬度為 170227HBS壓盤的幾何尺寸以及材料的確定壓盤的外徑尺寸參考摩擦片的外徑。 除此之外，壓盤應(yīng)具有足夠的質(zhì)量和較大的 剛度。選取壓盤的厚度為15mm。并且在內(nèi)緣做成一定錐度用以彌補壓盤因受熱 后內(nèi)緣的凸起。如下圖：壓盤的校核離合器結(jié)合一次的升溫為Lcm式中，t為壓盤溫升，一般不超過810°C ;c為壓盤的比熱容，鑄鐵：c 481.4J/（kggC）

30、;為傳到壓盤的熱量所占的比例，對于單片離合器壓盤：=；m 為壓盤質(zhì)量（ kg）； V 為壓盤估算面積為鑄鐵密度，取 7800kg/m3；D 為摩擦片外徑為 225mm； d 為摩擦片內(nèi)徑為 135mm； h 為壓盤厚度為 15mm； 代入數(shù)據(jù)得t= C,而且滿足一般不超過810C。則符合要求。 支撐環(huán)支撐環(huán)和支撐鉚釘?shù)陌惭b位置要高，耐磨性好，支撐環(huán)一般采用 的碳素彈簧鋼 絲。取直徑為 3mm 的鋼絲。五、操縱機構(gòu)操縱結(jié)構(gòu)簡介 汽車離合器操縱機構(gòu)是駕駛員用來控制離合器分離又使之柔和接合的一套機構(gòu)。 它始于離合器踏板， 終止于離合器殼內(nèi)的分離軸承。 由于離合器使用頻繁， 因此 離合器操縱機構(gòu)首先要

31、求操作輕便。 輕便性包括兩個方面， 一是加在離合器踏板 上的力不應(yīng)過大， 另一方面是應(yīng)有踏板形成的校正機構(gòu)。 離合器操縱機構(gòu)按分離 時所需的能源不同可分為機械式、液壓式、彈簧助力式、氣壓助力機械式、氣壓 助力液壓式等等。離合器操縱機構(gòu)應(yīng)滿足的要求是：1）踏板力要小，轎車一般在80150N范圍內(nèi)，貨車不大于150200N;2）踏板行程對轎車一般在80150mm范圍內(nèi)，對貨車最大不超過180mm；3）踏板行程應(yīng)能調(diào)整，以保證摩擦片磨損后分離軸承的自由行程可復(fù)原；4）應(yīng)有對踏板行程進行限位的裝置，以防止操縱機構(gòu)因受力過大而損壞；5）應(yīng)具有足夠的剛度；6）傳動效率要高；7）發(fā)動機振動及車架和駕駛室的變

32、形不會影響其正常工作。 機械式操縱機構(gòu)有杠系傳動和繩索系兩種傳動形式，杠傳動結(jié)構(gòu)簡單，工作 可靠，但是機械效率低，質(zhì)量大，車架和駕駛室的形變可影響其正常工作，遠距 離操縱桿系， 布置困難，而繩索傳動可消除上述缺點， 但壽命短， 機構(gòu)效率不高。 本次設(shè)計的普通輪型離合器操縱機構(gòu)， 采用液壓式操縱機構(gòu)。 液壓操縱機構(gòu)有如 下優(yōu)點：（1）液壓式操縱，機構(gòu)傳動效率高，質(zhì)量小，布置方便；便于采用吊掛踏板， 從而容易密封，不會因駕駛室和車架的變形及發(fā)動機的振動而產(chǎn)生運動干涉；（2）可使離合器接合柔和，可以降低因猛踩踏板而在傳動系產(chǎn)生的動載荷，正 由于液壓式操縱有以上的優(yōu)點，故應(yīng)用日益廣泛，離合器液壓操縱機

33、構(gòu)由主缸、 工作缸、管路系統(tǒng)等部分組成。其相應(yīng)部分尺寸如下表：表 7 操縱部分的機構(gòu)尺寸al180mma248mmcl20mmc285mmbl40mmb2100mm在操縱機構(gòu)中表示如下:圖四機械操縱機構(gòu)示意圖離合器踏板行程計算踏板行程S由自由行程S1和工作行程S2組成:s Si s2Sm z s-C2 abG a2b|式中，Sof為分離軸承的自由行程，一般為。取Soft=3mm。反映到踏板行程上的自由行程 S 一般為2030mm；Z為摩擦片數(shù)；S為離合器分離時對偶摩擦面間的間隙，單片: 故代入相應(yīng)的數(shù)據(jù)得S 107.81mm踏板力的計算踏板力為S=，取S =；FfFiFs式中，F(xiàn)為離合器分離時

34、，壓緊彈簧對壓盤的總壓力，取F =12000Ni為操縱機構(gòu)的總傳動比，i取 80% ;為機械效率，機械式:70%80% ;Fs為克服回位彈簧1、2的拉力所需要的踏板力；在初步設(shè)計時可忽略不計 故代入數(shù)據(jù)得Ff 134.47 N符合乘用車踏板力要求在80150Nd范圍內(nèi)。分離離合器所作的功為0 5WLF1 F Z S2 2FiD dP04式中，F(xiàn)1為離合器拉接狀態(tài)下壓緊彈簧的總壓力D為摩擦片外徑； d為摩擦片內(nèi)徑；P0為摩擦片單位壓力故代入數(shù)據(jù)得WL 18.99J30 J則符合要求。六、設(shè)計小結(jié)經(jīng)過兩周的課程設(shè)計，我發(fā)現(xiàn)我在收集文獻資料、自學(xué)專業(yè)知識和繪圖軟件等各 個方面的能力有了不少提高。我不僅對離合器設(shè)計有了更深的了解， 還對機械產(chǎn) 品設(shè)計開發(fā)過程有了一定的認識。本次設(shè)計是一個綜合性較強的應(yīng)用課題，其涉 及機械制圖、機械設(shè)計、汽車構(gòu)造和汽車設(shè)計等課程。我通過對離合器參數(shù)的分析，首先對離合器的結(jié)構(gòu)型式進行合理選擇， 主要是對 從膜片彈簧的結(jié)構(gòu)型式及布置和從