水污染控制工程第七章2ppt課件

1、第七章 廢水的活性污泥法處置第三節(jié) 活性污泥法的設(shè)計計算 活性污泥系統(tǒng)工藝設(shè)計 應(yīng)把整個系統(tǒng)作為整體來思索，包括曝氣池、二沉池、曝氣設(shè)備、回流設(shè)備等，甚至包括剩余污泥的處置處置。 主要設(shè)計內(nèi)容： 1 工藝流程選擇； 2 曝氣池容積和構(gòu)筑物尺寸確實定； 3二沉池廓清區(qū)、污泥區(qū)的工藝設(shè)計； 4 供氧系統(tǒng)設(shè)計； 5污泥回流設(shè)備設(shè)計。 主要根據(jù)：水質(zhì)水量資料 生活污水或生活污水為主的城市污水：成熟設(shè)計閱歷 工業(yè)廢水：實驗研討設(shè)計參數(shù)工藝流程的選擇 需求調(diào)查研討和搜集的根底資料： 1. 污水的水量水質(zhì)資料 水量關(guān)系四處置規(guī)模，多種方法分析計算，留意搜集率和地下水滲入量； 水質(zhì)決議選用的處置流程和處置程度

2、。 2. 接納污水的對象資料 3. 氣候水文資料 4. 污水處置廠廠址資料 廠址地形資料；廠址地質(zhì)資料。 5. 剩余污泥的出路調(diào)研 流程選擇是活性污泥設(shè)計中的首要問題，關(guān)系到日后運轉(zhuǎn)的穩(wěn)定可靠以及經(jīng)濟(jì)和環(huán)境效益，必需在詳盡調(diào)查的根底上進(jìn)展技術(shù)、經(jīng)濟(jì)比較，以得到先進(jìn)合理的流程。原始資料與數(shù)據(jù) 1應(yīng)處置的原污水的日平均流量m3 /d、最大時流量m3 /h、最低時流量m3 /h。當(dāng)曝氣池的設(shè)計水力停留時間在6h以上時，可以思索以平均日流量作為曝氣池的設(shè)計流量。當(dāng)水力停留時間較短時，如2h左右，那么應(yīng)以最大時流量作為曝氣池的設(shè)計流量。2原污水和經(jīng)一級處置工藝處置后的主要各項水質(zhì)目的： BOD5、BOD

3、u溶解性、懸浮性；COD溶解性、懸浮性；TOC；SS非揮發(fā)性、揮發(fā)性；總固體溶解性、非溶解性；總氮有機氮、游離氮、硝酸氮、亞硝酸氮、氨氮；總磷有機磷、無機磷等 3處置水的出路及各項目的應(yīng)到達(dá)的數(shù)據(jù)，其中主要的是BOD和COD的去除率及處置水濃度。 4對所產(chǎn)生的污泥的處置與處置的要求。 5原污水中所含有的有毒有害物質(zhì)、濃度，微生物對其有無馴化的能夠。 7.3.1.3 應(yīng)確定的主要各項參數(shù)1BOD污泥負(fù)荷率COD污泥負(fù)荷率； 2混合液污泥濃度MLSS、MLVSS； 3污泥回流比。 7.3.2構(gòu)筑物與設(shè)備 曝氣池的三種池型推流式曝氣池完全混合式曝氣池兩種池型結(jié)合式推流式曝氣池 推流式曝氣池的長寬比普

4、通為510； 進(jìn)水方式不限；出水用溢流堰。1.平面布置 推流式曝氣池的池寬和有效水深之比普通為12。2.橫斷面布置根據(jù)橫斷面上的水流情況，可分為推流式曝氣池推流式曝氣池完全混合曝氣池 池 形 根據(jù)和沉淀池的關(guān)系 圓 形 方 形 矩 形 分建式合建式曝氣池的三種池型機械曝氣完全混合曝氣池鼓風(fēng)曝氣完全混合曝氣池部分完全混合推流式曝氣池7.3.3 7.3.3 工藝設(shè)計工藝設(shè)計曝氣池的計算：純閱歷方法勞倫斯Lawronce和麥卡蒂(McCarty)法有機物負(fù)荷率法麥金尼(McKinney)法有機物負(fù)荷率的兩種表示方法活性污泥負(fù)荷率NS簡稱污泥負(fù)荷曝氣區(qū)容積負(fù)荷率NV簡稱容積負(fù)荷 根據(jù)某種工藝的閱歷停留

5、時間和閱歷去除率，確定曝氣池的水力停留時間。 例如：流量200m3/h，曝氣池進(jìn)水BOD濃150mg/L, 出水要求為15mg/L，采用多點進(jìn)水，求曝氣池容積。 多點進(jìn)水閱歷去除率：85%90 閱歷停留時間：35h 取停留時間為4.5h，那么曝氣池容積： V2004.5m3=900m3閱歷水力停留時間：t 污泥負(fù)荷率是指單位質(zhì)量活性污泥在單位時間內(nèi)所能接受的BOD5量，即:式中：Ns污泥負(fù)荷率,kg BOD5/kgMLVSSd; Q與曝氣時間相當(dāng)?shù)钠骄M(jìn)水流量，m3/d； Sa曝氣池進(jìn)水的平均BOD5值，mg/L； X曝氣池中的污泥濃度，mg/L。 污泥負(fù)荷率asQSNXV 容積負(fù)荷是指單位容

6、積曝氣區(qū)在單位時間內(nèi)所能接受的BOD5量，即：式中：Nv容積負(fù)荷率，kg (BOD5)/(m3d)。容積負(fù)荷率avsQSNN XV根據(jù)上面任何一式可計算曝氣池的體積，即: Sa和Q是知的，X和N可參考教材中表73選擇。對于某些工業(yè)廢水，要經(jīng)過實驗來確定X和N值。污泥負(fù)荷率法運用方便，但需求一定的閱歷。 asQSVXNaVQSVN7.3.3.2 曝氣系統(tǒng)與空氣分散安裝的計算與設(shè)計主要包括以下兩項任務(wù)內(nèi)容：1需氧量與供氣量的計算；2曝氣系統(tǒng)的設(shè)計與計算 1、 需氧量與供氣量的計算vrVXbQSaO230100 (m / )0.3sARGhE 2200201.024STSb TO CRCC 5422

7、.026 10btSbSPOCC39.8 10bPPH21 1100%7921 1AtAEOE機械曝氣安裝的設(shè)計內(nèi)容主要是選擇葉輪的型式和確定葉輪的直徑。在選擇葉輪型式時要思索葉輪的充氧才干、動力效率以及加工條件等。葉輪直徑確實定，主要取決于曝氣池的需氧量，使所選擇的葉輪的充氧量可以滿足混合液需氧量的要求。 污泥回流系統(tǒng)的設(shè)計與剩余污泥的處置污泥回流系統(tǒng)的設(shè)計與剩余污泥的處置污泥回流系統(tǒng)的計算與設(shè)計內(nèi)容包括：回流污泥量的計算和污泥提升設(shè)備的選擇和設(shè)計。1回流污泥量的計算回流污泥量QR，其值為： QR=RQ R值可選定，也可以經(jīng)過下式求定： rXRXX2污泥提升設(shè)備的選擇與設(shè)計 在污泥回流系統(tǒng)，

8、常用的污泥提升設(shè)備主要是污泥泵、空氣提升器和螺旋泵。 二次沉淀池二次沉淀池二次沉淀池設(shè)計的主要內(nèi)容：1池型選擇；2沉淀池廓清區(qū)面積、有效水深和污泥區(qū)容積的計算。 計算方法有外表負(fù)荷法和固體通量法。 1外表負(fù)荷法 3.6QQAqu 處置水的水質(zhì)處置水的水質(zhì) 對處置水要求到達(dá)的BOD值，該當(dāng)是總BOD即溶解性BOD與非溶解性BOD之和 。處置水中非溶解性BOD值可用以下公式求定： BOD5=51.42bXaCe=7.1bXaCc b微生物本身氧化率，d-1取值范圍為0.050.1；Xa在處置水的懸浮固體中，有活性的微生秀所占的比例。Xa的取值：對高負(fù)荷活性污泥處置系統(tǒng)為0.8；延時曝氣系統(tǒng)為0.1

9、；其他活性污泥處置系統(tǒng)，在普通負(fù)荷條件下，可取值0.4；C活性污泥處置系統(tǒng)的處置水中的懸浮固體濃度,mg/L；5常數(shù)BOD的五天培育期； 1.42近似表示微生物降解1g有機物BOD5所需求的氧量。 處置水中的總BOD5含量為： BOD5=Se+7.1bXaCe 例題例題7-1 某城市日排污水量某城市日排污水量30000m3，時變，時變化系數(shù)化系數(shù)1.4，原污水，原污水BOD5值值225mg/L，要求，要求處置水處置水BOD5值為值為25mg/L，擬采用活性污泥，擬采用活性污泥系統(tǒng)處置。系統(tǒng)處置。1 計算、確定曝氣池主要部位尺寸計算、確定曝氣池主要部位尺寸2 計算、設(shè)計鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)計算、設(shè)計鼓風(fēng)

10、曝氣系統(tǒng)解解 1.污水處置程度的計算及曝氣池的運轉(zhuǎn)方式污水處置程度的計算及曝氣池的運轉(zhuǎn)方式1污水處置程度的計算污水處置程度的計算原污水的原污水的BOD值值S0為為225mg/L，經(jīng)初次沉淀池處置，經(jīng)初次沉淀池處置，BOD5按降低按降低25%思索，那么進(jìn)入曝氣池的污水，其思索，那么進(jìn)入曝氣池的污水，其BOD5值值Sa為：為：計算去除率，對此，首先按式計算去除率，對此，首先按式7-58計算水中非溶解性計算水中非溶解性BOD5值，即：值，即：式中式中 Ce處置水中懸浮固體濃度，取值為處置水中懸浮固體濃度，取值為25mg/L；b微生物本身氧化率，普通介于微生物本身氧化率，普通介于0.050.1之間，取

11、值之間，取值0.09；Xa活性微生物在處置水中所占比例，取值活性微生物在處置水中所占比例，取值0.4。代入各值代入各值 處置水中溶解性處置水中溶解性BOD5值為：值為： 去除率去除率225(1 25%)168.75aS 57.1aeBODbX C57.1 0.09 0.4 256.396.4BOD 256.418.6/mg L168.75 18.6150.150.8890.9168.75168.752曝氣池的運轉(zhuǎn)方式 在本設(shè)計中應(yīng)思索曝氣池運轉(zhuǎn)方式的靈敏性和多樣化。即：以傳統(tǒng)活行污泥法系統(tǒng)作為根底，又可按階段曝氣系統(tǒng)和再生-曝氣系統(tǒng)運轉(zhuǎn)。2. 曝氣池的計算與各部位尺寸確實定曝氣池按BOD污泥負(fù)

12、荷法計算1BOD污泥負(fù)荷率確實定擬定采用的BOD污泥負(fù)荷率為0.3kgBOD5/(kgMLSSD)。但為穩(wěn)妥計，需按下式加以校核 取值 0.0185， =18.6mg/L 代入各值計算結(jié)果確證，Ns值取0.3是適宜的。2esK S fN2KeS0.900.75MLVSSfMLSS50.018518.6 0.750.29/()0.90sNkgBODkgMLSS d50.30/()kgBODkgMLSS d2確定混合液污泥濃度X根據(jù)已確定的Ns值，查圖7-3的相應(yīng)的SVI值為100200，取值120。取r=1.2，R=50%，代入 計算確定混合液污泥濃度值X得：610(1)R rXR SVI661

13、00.5 1.2 103333/3300/(1)10.5 120R rXmg Lmg LR SVI3確定曝氣池容積，按式7-41計算，即： Sa=168.75mg/L，近似取值169.0mg/L。代入各值：asQSVN X330000 169507000051210.3 3300990Vm4確定曝氣池各部位尺寸設(shè)2組曝氣池，每組容積為池深取4.2m，那么每組曝氣池的面積為池寬取4.5m， 介于12之間，符合規(guī)定。池長： 。設(shè)五廊道式曝氣池，廊道長：取超高0.5m，那么池總高度為4.2+0.5=4.7m在曝氣池面對初次沉淀池和二次沉淀池的一側(cè)，各設(shè)橫向配水渠道，并在池中部設(shè)縱向中間配水渠道與橫向

14、配水渠道相銜接。在兩側(cè)橫向配水渠道上設(shè)進(jìn)水口，每組曝氣池共有5個進(jìn)水口。 3512125602m22560609.64.2Fm4.51.074.2BH609.6135.54.5FB135.530104.5LB1135.527.12755LLmm3 曝氣系統(tǒng)的計算與設(shè)計本設(shè)計采用鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)。按式7-24計算，即:查表7-7，得代入各值2rVQa Qsb VX0.5;0.15ab21692525000.5 300000.15 512110001000Q4080.4/170/kg dgk h4、供氣量的計算756P1.54.20.29.853.9KPa勞倫斯和麥卡蒂法 1.曝氣池中基質(zhì)去除速率和微

15、生物濃度的關(guān)系方程式中：ds/dt基質(zhì)去除率，即單位時間內(nèi)單位體積去除的基質(zhì)量，mg(BOD5)/(Lh)；K最大的單位微生物基質(zhì)去除速率，即在單位時間內(nèi)，單位微生物量去除的基質(zhì)，mg(BOD5)/(mgVSSh)；s微生物周圍的基質(zhì)濃度，mg(BOD5)/L；Ks飽和常數(shù)，其值等于基質(zhì)去除速率的1/2K時的基質(zhì)濃度，mg/L；x微生物的濃度，mg/L。 SSXSSddKKt當(dāng)Ks時，該方程可簡化為當(dāng)Ks時，該方程可簡化為當(dāng)曝氣池出水要求高時，常處于Ks形狀 SSXSSddKKtXSddKtSXSSddKKt勞倫斯和麥卡蒂法 2.微生物的增長和基質(zhì)的去除關(guān)系式 式中：y合成系數(shù)，mg(VSS)

16、/mg(BOD5)； Kd內(nèi)源代謝系數(shù)，h-1 。SxdXddddyKtt 上式闡明曝氣池中的微生物的變化是由合成和內(nèi)源代謝兩方面綜合構(gòu)成的。不同的運轉(zhuǎn)方式和不同的水質(zhì)，y和Kd值是不同的。活性污泥法典型的系數(shù)值可參見下表： XdSXddddKtyt 這里的yobs本質(zhì)是扣除了內(nèi)源代謝后的凈合成系數(shù)，稱為表觀合成系數(shù)。y為實際合成系數(shù)。 也可以表達(dá)為XdSXddddKtyt)dd(ddSobsXtyt勞倫斯和麥卡蒂法 3.完全混合曝氣池的計算方式 (1)曝氣池體積的計算qv進(jìn)水流量；Qvw排除的剩余活性污泥流量；qvr污泥回流量；x 曝氣池中的微生物濃度；xe出流水中帶走的微生物濃度；xr回流

17、污泥中的微生物濃度；s0進(jìn)水基質(zhì)濃縮；s出流基質(zhì)濃度；V曝氣池體積。 微生物平均停留時間，又稱污泥齡，是指反響系統(tǒng)內(nèi)的微生物全部更新一次所用的時間，在工程上，就是指反響系統(tǒng)內(nèi)微生物總量與每日排出的剩余微生物量的比值。以C表示，單位為d。XevvXvXC)(wwqqqV 對上圖所示系統(tǒng)進(jìn)展微生物量的物料平衡計算：XdSXevvXvX0vXdd)(ddwwKtyVqqqqVt整理后即得XdSXevvXvX0vXdd)(ddwwKtyVqqqqVt 污水中的x0很小,可以忽略不計,因此x0=0,在穩(wěn)定形狀下dx/dt=0且ttSS0Sdd)1 ()(CdXSS0vCKyqV勞倫斯和麥卡蒂法 3.完全

18、混合曝氣池的計算方式 (2)排出的剩余活性污泥量計算 根據(jù)yobs以及上面的物料平衡式可推得： 那么剩余活性污泥量Px以揮發(fā)性懸浮固體表示的剩余活性污泥量為：Cdobs1Kyy)(SS0vobsXqyP勞倫斯和麥卡蒂法 3.完全混合曝氣池的計算方式 (3)確定所需的空氣量 有機物在生化反響中有部分被氧化，有部分合成微生物，構(gòu)成剩余活性污泥量。因此所需氧量為： 空氣中氧的含量為23.2,氧的密度為1.201kg/ m3 。將上面求得的氧量除以氧的密度和空氣中氧的含量，即為所需的空氣量。XSS0v42. 168. 0)(Pq所需的氧量勞倫斯和麥卡蒂法 4.推流式曝氣池的計算方式 由于當(dāng)前兩種方式的

19、曝氣池實踐效果差不多，因此完全混合的計算方式也可用于推流式曝氣池的計算。 處置污水量為21600m3/d，經(jīng)沉淀后的BOD5為250mg/L,希望處置后的出水BOD5為20mg/L。要求確定曝氣池的體積、排泥量和空氣量。經(jīng)研討，還確立以下條件： 1污水溫度為20； 2曝氣池中混合液揮發(fā)性懸浮固體MLVSS同混合液懸浮固體MLSS之比為0.8； 3回流污泥SS濃度為10000mg/L； 4曝氣池中MLSS為3500 mg/L； 5設(shè)計的c為10d； 6出水中含有22mg/L生物固體，其中65是可生化的； 7污水中含有足夠的生化反響所需的氧、磷和其他微量元素； 8污水流量的總變化系數(shù)為2.5。 例

20、解 確定出水中懸浮固體的BOD5 ： (a)懸浮固體中可生化的部分為0.6522 mg/L =14.2mg/L (b)可生化懸浮固體的最終BODL 0.65221.4 mg/L 20.3mg/L (c)可生化懸浮固體的BODL為BOD50.6820.3 mg/L13.8mg/L (d)確定經(jīng)曝氣池處置后的出水溶解性BOD5 ，即s 20 mg/Ls13.8 mg/L s6.2 mg/L 計算處置效率E ： 假設(shè)沉淀池能去除全部懸浮固體，那么處置效率可達(dá)2502092%250E2506.297.5%250E1.估計出水中溶解性BOD5的濃度出水中總的BOD5出水中溶解性的BOD5出水中懸浮固體的

21、BOD5知那么：解2.計算曝氣池的體積)(06d. 03500mg/L2mg/L. 6)(mg/mg5 . 0/dm21600d101dXSe3vC查表選定查表選定Kyq33CdXSS0vCm4702m)1006.0135002 .62505 .02160010)1 ()(KyqV解3.計算每天排除的剩余活性污泥量 計算yobs計算排除的以揮發(fā)性懸浮固體計的污泥量計算排除的以SS計的污泥量3125. 01006. 015 . 01CdobsKyykg/d7 .1645kg/d10)2 . 6250(216003125. 0)(3SS0vobsXqyPkg/d1 .2057kg/d457 .16

22、45X(SS)P解4.計算回流污泥比r 曝氣池中VSS濃度3500mg/L回流污泥VSS濃度8000mg/L78. 08000)(3500vvvvvrrrqqrqqq解5.計算曝氣池的水力停留時間 h2 . 5d217. 0d216004702vqVth2 .5d217.0d216004702vqVt解6.計算曝氣池所需的空氣量 (1)生化反響中含碳有機物全部生化所需的氧量:所需氧量(7744-1.421645.7) kg/d 5407.1 kg/d 首先計算曝氣池所需的氧量 (2)生化反響所需氧量:kg/d7744kg/d68. 010)2 . 6250(216000.68)(BOD3S0S

23、vLq解6.計算曝氣池所需的空氣量 (1)假設(shè)空氣密度為1.201kg/m3,空氣中含有的氧量為23.2，那么所需的實際空氣量為： (2)實踐所需的空氣量為: 其次根據(jù)所需的氧量計算相應(yīng)的空氣量 (3)設(shè)計所需的空氣量為: /dm19406/dm0.2321.201540733/minm168/dm575.242/dm0.0819406333/minm218/minm1683 .133第四節(jié) 活性污泥法的開展和演化 一、活性污泥的運轉(zhuǎn)從間歇式到延續(xù)式傳統(tǒng)活性污泥法 漸 減 曝 氣分 步 曝 氣完全混合法淺 層 曝 氣深 層 曝 氣高負(fù)荷曝氣或變形曝氣克 勞 斯 法延 時 曝 氣接觸穩(wěn)定法氧 化

24、 溝純 氧 曝 氣活性污泥生物濾池ABF工藝吸附生物降解工藝AB法序批式活性污泥法SBR法活性污泥法的多種運轉(zhuǎn)方式有機物去除和氨氮硝化在推流式的傳統(tǒng)曝氣池中，混合液的需氧量在長度方向是逐漸下降的。實踐情況是：前半段氧遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠，后半段供氧量超越需求。漸減曝氣的目的就是合理地布置分散器，使布?xì)庋爻套兓?，而總的空氣量不變，這樣可以提高處置效率。 漸 減 曝 氣 漸 減 曝 氣 把入流的一部分從池端引入到池的中部分點進(jìn)水。 分 步 曝 氣 分布曝氣表示圖 完 全 混 合 法 在分步曝氣的根底上，進(jìn)一步大大添加進(jìn)水點，同時相應(yīng)添加回流污泥并使其在曝氣池中迅速混合，長條形池子中也能做到完全混合形狀。完全混

25、合的概念 1池液中各個部分的微生物種類和數(shù)量根本一樣，生活環(huán)境也根本一樣。 2入流出現(xiàn)沖擊負(fù)荷時，池液的組成變化也較小，由于驟然添加的負(fù)荷可為全池混合液所分擔(dān)，而不是像推流中僅僅由部分回流污泥來承當(dāng)。完全混合池從某種意義上來講，是一個大的緩沖器和均和池，在工業(yè)污水的處置中有一定優(yōu)點。3池液里各個部分的需氧量比較均勻。 完全混合法的特征 完 全 混 合 法 淺 層 曝 氣 分散器的深度以在水面以下0.60.8m范圍為宜，可以節(jié)省動力費用，動力效率可達(dá)1.82.6kgO2 / kWh。可以用普通的離心鼓風(fēng)機。淺層曝氣與普通曝氣相比，空氣量增大，但風(fēng)壓僅為普通曝氣的1/41/6左右，約10kPa，故

26、電耗略有下降。曝氣池水深普通34m，深寬比1.01.3，氣量比3040m3/m3 H2O.h。淺層池適用于中小型規(guī)模的污水廠。由于布?xì)庀到y(tǒng)進(jìn)展維修上的困難，沒有得到推行利用。 深 層 曝 氣 深井曝氣法處置流程深井曝氣池簡圖 淺 層 曝 氣 特點：氣泡構(gòu)成和破裂瞬間的氧傳送速率是最大的。在水的淺層處用大量空氣進(jìn)展曝氣，就可以獲得較高的氧傳送速率。 1953年派斯維爾Pasveer的研討：氧在10靜止水中的傳送特征，如以下圖所示。普通曝氣池直徑約16m，水深約1020m。深井曝氣法深度為50150m，節(jié)省了用地面積。在深井中可利用空氣作為動力，促使液流循環(huán)。深井曝氣法中，活性污泥經(jīng)受壓力變化較大

27、，實際闡明這時微生物的活性和代謝才干并無異常變化，但合成和能量分配有一定的變化。深井曝氣池內(nèi)，氣液紊流大，液膜更新快，促使KLa值增大，同時氣液接觸時間延伸，溶解氧的飽和度也由深度的添加而添加。當(dāng)井壁腐蝕或受損時，污水能夠會經(jīng)過井壁浸透，污染地下水。 深 層 曝 氣 部分污水廠只需求部分處置，因此產(chǎn)生了高負(fù)荷曝氣法。 曝氣池中的MLSS約為300500mg/L，曝氣時間比較短，約為23h，處置效率僅約65左右，有別于傳統(tǒng)的活性污泥法，故常稱變形曝氣。 高負(fù)荷曝氣或變形曝氣 克勞斯工程師把厭氧消化的上清液加到回流污泥中一同曝氣，然后再進(jìn)入曝氣池，抑制了高碳水化合物的污泥膨脹問題，這個方法稱為克勞

28、斯法。 消化池上清液中富有氨氮，可以供應(yīng)大量碳水化合物代謝所需的氮。 消化池上清液夾帶的消化污泥相對密度較大，有改善混合液沉淀性能的效果。 克 勞 斯 法 延時曝氣的特點：曝氣時間很長，達(dá)24h甚至更長，MLSS較高，到達(dá)30006000mg/L；活性污泥在時間和空間上部分處于內(nèi)源呼吸形狀，剩余污泥少而穩(wěn)定，無需消化，可直接排放；適用于污水量很小的場所，近年來，國內(nèi)小型污水處置系統(tǒng)多有運用。 延 時 曝 氣 接 觸 穩(wěn) 定 法 混合液曝氣過程中第一階段BOD5的下降是由于吸附作用呵斥的，對于溶解的有機物，吸附作用不大或沒有，因此，把這種方法稱為接觸穩(wěn)定法，也叫吸附再生法?；旌弦旱钠貧馔瓿闪宋?/p>

29、作用，回流污泥的曝氣完成穩(wěn)定作用。直接用于原污水的處置比用于初沉池的出流處置效果好；可省去初沉池；此方法剩余污泥量添加。 接 觸 穩(wěn) 定 法 純氧替代空氣，可以提高生物處置的速度。純氧曝氣池的構(gòu)造見右圖。 純 氧 曝 氣 純氧曝氣的缺陷是純氧發(fā)生器容易出現(xiàn)缺點，安裝復(fù)雜，運轉(zhuǎn)管理較費事。 在密閉的容器中，溶解氧的飽和度可提高，氧溶解的推進(jìn)力也隨著提高，氧傳送速率添加了，因此處置效果好，污泥的沉淀性也好。純氧曝氣并沒有改動活性污泥或微生物的性質(zhì)，但使微生物充分發(fā)揚了作用。第五節(jié) 氧化溝法氧化溝是延時曝氣法的一種特殊方式，它的池體狹長，池深較淺，在溝槽中設(shè)有外表曝氣安裝。曝氣安裝的轉(zhuǎn)動，推進(jìn)溝內(nèi)液

30、體迅速流動，具有曝氣和攪拌兩個作用，溝中混合液流速約為0.30.6m/s，使活性污泥呈懸浮形狀。 氧 化 溝 經(jīng)運轉(zhuǎn)闡明，氧化溝系統(tǒng)具有以下特點： (1運轉(zhuǎn)負(fù)荷低，處置深度大； (2)由于曝氣安裝只設(shè)置在氧化溝的部分區(qū)段，離曝氣機不同間隔處構(gòu)成好氧、缺氧以及厭氫區(qū)段，故可具有反硝化脫氮酌功能。(3)污泥沉降性能好，無臭味；(4)耐沖擊負(fù)荷，順應(yīng)性大；(5)污泥產(chǎn)量較少。(6)動力耗費較低，在采用轉(zhuǎn)刷曝氣時，噪聲亦極小。目前已在普通氧化溝工藝技術(shù)的根底上，開發(fā)出多種類型氧化溝新工藝，如奧貝爾(Orbal)型氧化溝、卡魯塞爾Carrousel式氧化溝、交替任務(wù)型氧化溝包括三溝式氧化溝、DE型氧化溝

31、、一體化氧化溝、VLR型氧化溝、鼓風(fēng)曝氣氧化溝等?；钚晕勰嗌餅V池ABF工藝 上圖為ABF的流程，在通常的活性污泥過程之前設(shè)置一個塔式濾池，它同曝氣池可以是串聯(lián)或并聯(lián)的。塔式濾池濾料外表附著很多的活性污泥，因此濾料的材質(zhì)和構(gòu)造不同于普通生物濾池。濾池也可以看作采用外表曝氣特殊方式的曝氣池，塔是一外置的劇烈充氧器。因此ABF可以以為是一種復(fù)合式活性污泥法?；钚晕勰嗌餅V池ABF工藝吸附生物降解工藝AB法A級以高負(fù)荷或超高負(fù)荷運轉(zhuǎn)，B級以低負(fù)荷運轉(zhuǎn)，A級曝氣池停留時間短，3060min，B級停留時間24h。該系統(tǒng)不設(shè)初沉池，A級曝氣池是一個開放性的生物系統(tǒng)。A、B兩級各自有獨立的污泥回流系統(tǒng)，兩級

32、的污泥互不相混。處置效果穩(wěn)定，具有抗沖擊負(fù)荷和pH變化的才干。該工藝還可以根據(jù)經(jīng)濟(jì)實力進(jìn)展分期建立。吸附生物降解工藝AB法序批式活性污泥法SBR法 SBR工藝的根本運轉(zhuǎn)方式由進(jìn)水、反響、沉淀、出水和閑置五個根本過程組成，從污水流入到閑置終了構(gòu)成一個周期，在每個周期里上述過程都是在一個設(shè)有曝氣或攪拌安裝的反響器內(nèi)依次進(jìn)展的。 (1)工藝系統(tǒng)組成簡單，不設(shè)二沉池，曝氣池兼具二沉池的功能，無污泥回流設(shè)備； (2)耐沖擊負(fù)荷，在普通情況下包括工業(yè)污水處置無需設(shè)置調(diào)理池； (3)反響推進(jìn)力大,易于得到優(yōu)于延續(xù)流系統(tǒng)的出水水質(zhì); (4)運轉(zhuǎn)操作靈敏，經(jīng)過適當(dāng)調(diào)理各單元操作的形狀可到達(dá)脫氮除磷的效果； (5

33、)污泥沉淀性能好,SVI值較低,能有效地防止絲狀菌膨脹; (6)該工藝的各操作階段及各項運轉(zhuǎn)目的可經(jīng)過計算機加以控制，便于自控運轉(zhuǎn)，易于維護(hù)管理。 序批式活性污泥法SBR法SBR工藝與延續(xù)流活性污泥工藝相比的優(yōu)點 (1)容積利用率低； (2)水頭損失大； (3)出水不延續(xù)； (4)峰值需氧量高； (5)設(shè)備利用率低； (6)運轉(zhuǎn)控制復(fù)雜； (7)不適用于大水量。 序批式活性污泥法SBR法SBR工藝的缺陷SBR法的工藝設(shè)計1反響池的方式、外形、構(gòu)造及座數(shù)1反響池的方式反響池的方式分為完全混合型與循環(huán)水渠型。完全混合型反響器布置緊湊、占地少，池較深，上清液排出比可靈敏改動。循環(huán)水渠型反響器可適用于

34、氧化溝法的初期運轉(zhuǎn)的措施，可省去二沉池。循環(huán)水渠型用得較少，以完全混合型為主。2反響器的外形完全混合型的反響池的外形以方形和矩形為準(zhǔn)。池寬與池長之比大致為1：1至1：2，水深4至6m。 2設(shè)計參數(shù)SBR法的設(shè)計參數(shù)，必需思索處置廠的地域特性、用地面積、維護(hù)管理、排放水質(zhì)規(guī)范等設(shè)計條件，適當(dāng)?shù)卮_定。以最大日污水量為設(shè)計水量時，反響器的設(shè)計參數(shù)規(guī)范值如表7-11所示：例：知污水設(shè)計流量Q=5000m3/d，SBR進(jìn)水BOD5濃度S0=200mg/L、懸浮物濃度X0=200mg/L 、水溫T=10-20，要求出水BOD5濃度Se=20 mg/L，試設(shè)計高負(fù)荷間歇進(jìn)水SBR。 解解 1.1.曝氣時間曝

35、氣時間tata設(shè)設(shè)X=2000 mg/L X=2000 mg/L ，Ls=0.25 kgBOD5/(kgMLSSd)Ls=0.25 kgBOD5/(kgMLSSd)，1/m=1/2.51/m=1/2.5，由公式，由公式7-717-71 hXmLStsa8 . 3200025. 05 . 2200242402.沉淀時間ts初期沉降速度，X3000 mg/L，由公式7-73 T=10時，T=20時，由公式7-72，反響池H=5.0m，=0.5mT=10時，T=20時， 7 . 14106 . 4TXuhmu8 . 1200010106 . 47 . 14hmu6 . 3200020106 . 47

36、 . 14humHts4 . 18 . 15 . 05 . 215)1(hts7 . 06 . 35 . 05 . 2153排出時間td根據(jù)潷水器排水量、接觸池容積和出水管渠尺寸確定td=2h左右，ts+td=3h。4周期時間T由公式7-76周期數(shù)n， ，取n=3那么T=8h3.836.8asdTttth24243.56.8nT5.進(jìn)水時間te設(shè)N=2，由公式7-75每周期的工序如圖7-41進(jìn)水1h后開場曝氣，為半限制曝氣。842eTthNte=4hta=4hts+ta=3hT=8h圖7-41 各工序時間6.反響池有效容積由公式7-78和7797.需氧量OD需氧量以每kgBOD5需1kgO2計

37、，那么每池每周期需氧量OD1每池每周期曝氣時間為4h，每小時需氧量OD132.5 50003 22083mQVmnN3D02O1.0QS1.05000200 101000kgO /d1210002 3167/DDOOkgONn周期11216742/4DDaOOkgOht8.曝氣器供氧量N曝氣器的供氧量由公式7-80、C=1.5mg/L，T=20，Cs20=10.98 mg/L，=0.83、=0.95=62.2kgO2/h每池選2臺水下機械曝氣器，每臺需供氧量N1為31.1 kgO2/h9供風(fēng)量Gs鼓風(fēng)機供風(fēng)量由公式7-81，EA=18%= =20.5m3/min2池合用1臺鼓風(fēng)機、交替運用，另

38、備用1臺。(20)(20)7601()1.024DsTaO CNCsCt (20 20)167 10.9876010.83(0.95 10.981.5)1.0247604100293127360sAWNGEO62.2 100293118 1.2930.2332736010潷水器每池潷水負(fù)荷Qd按下式計算：每池設(shè)2臺潷水器，每個潷水器負(fù)荷為11剩余污泥量W剩余活性污泥干固體產(chǎn)量K高負(fù)荷為K=1.0kg/kgSS，低負(fù)荷K=0.75kg/kgSS。350006.9m /min2 3 2 60ddQQN n t 313.45m /min2ddQQ01 50002001000kg/d10001000K

39、QXW三、間歇式循環(huán)延時曝氣活性污泥法三、間歇式循環(huán)延時曝氣活性污泥法ICEAS污泥回流進(jìn)水預(yù)反應(yīng)池主反應(yīng)池主反應(yīng)池出水出水污泥回流空氣最高水位潷水器反應(yīng)區(qū)進(jìn)水出水污泥污泥泵曝氣器水下攪拌器污泥界面最低水位預(yù)反應(yīng)區(qū)四、周期循環(huán)活性污泥法CASS 進(jìn)水進(jìn)水好氧生物選擇器停止曝氣反應(yīng)池沉淀期進(jìn)水曝氣期曝氣進(jìn)水停止曝氣停止曝氣閑置期潷水期五、循環(huán)式活性污泥法CAST 進(jìn)水泵房細(xì)格柵及沉砂池厭氧生物選擇器CAST 反應(yīng)池鼓風(fēng)機房污泥濃縮池脫水機房進(jìn)水泥餅（外運）回流污泥出水剩余污泥六、六、DAT-IAT法法1.5Q 回流70.5Q1.5QQ543261.5Q 回流進(jìn)水出水 Q1回流76回流出水5432回流回流進(jìn)水出水空氣堰剩余污泥上清液1八、八、U