《混凝土結構設計》試題

1、混凝土結構設計1. （2009.1選擇）關于結構的功能要求，下列說法中錯誤的是（C）A .能承受可能出現的各種作用B.具有良好的工作性能C.具有卓越的節(jié)能、環(huán)保性能D.具有足夠的耐久性能2. （2009.1填空）結構在規(guī)定的時間內，在規(guī)定的條件下，完成預定功能的能力，稱為結構的可靠性3. （2010.1填空）結構喪失穩(wěn)定屬于超過承載能力極限狀態(tài)。4. 2008.10在判斷結構是否達到正常使用極限狀態(tài)時，不需要考慮的因素是（C ）A.混凝土開裂情況 B.鋼筋銹蝕情況 C.結構的抗滑移能力D.構件的撓度5. （2010.1填空）荷載作用下結構或構件產生的內力和變形稱為荷載效應 。6. （2007.

2、1填空）結構或構件承受荷載效應的能力，稱為結構抗力。7. R-S<0的概率，稱為結構的失效概率。8. （2008.1填空）結構在規(guī)定的時間內,規(guī)定的條件下，完成預定功能的概率，稱為結構的可靠度9. （2010.1選擇）結構的可靠指標 （B ）A.隨結構失效概率的增大而增大B.隨結構失效概率的增大而減小C.與結構失效概率無關D.與結構失效概率呈正態(tài)分布關系10. （2006.1填空）目標可靠指標3值是通過三個分項系數來表達的，它們分別是材料分項系數、荷載分項系數及 結構重要性系數。對于安全等級是二級的結11. 在計算結構構件承載力時引入的與建筑物安全等級有關的分項系數稱為結構重要性系數。構

3、構件，該結構重要性系數是 （B ）A.1.1 B.1.0 C.0.9D.0.812. （2008.10 ）下列說法中正確的是（ D ）.材料強度的設計值等于其標準值與材料分項系數的乘積荷載設計值等于其標準值與荷載分項系數的乘積A.混凝土強度的標準值小于其設計值C.荷載組合值大于荷載標準值13. （2004.10 ）我國規(guī)范規(guī)定結構物的設計基準期為（）A. 30 年 B . 50 年 C14 .取荷載分項系數W 1的條件是（D ）A.考慮多個可變荷載同時作用時C.當永久荷載效應對結構不利時15 .對結構承載能力極限狀態(tài)進行驗算時，采用A.荷載設計值及材料強度設計值C.荷載標準值及材料強度設計值.

4、80 年D. 100 年P19B.考慮可變荷載最不利布置時D.當永久荷載效應對結構有利時（A ） P20.B.荷載設計值及材料強度標準值D.荷載標準值及材料強度標準值16. （2007.1 ）單層廠房排架結構由屋架A.柱與屋架、基礎較接（或屋面梁）、柱和基礎組成（D ） P27.柱與屋架、基礎剛接C.柱與屋架剛接、與基礎較接D.柱與屋架較接、與基礎剛接17 . （2009.1 ）將大型屋面板直接支承在屋架或屋面梁上的屋蓋體系稱為無楝 屋蓋體系。P29.18 .關于單層廠房的柱間支撐，下列說法中不正確的是（ D ） P33-35.A.柱間支撐一般包括上部柱間支撐、中部柱間支撐及下部柱間支撐B.柱

5、間支撐的作用是保證廠房結構的縱向剛度和穩(wěn)定，并將水平荷載傳至基礎C.當給向柱列的總數在七根以下時應設置柱間支撐D.下部柱間支撐應設置在伸縮縫區(qū)段的兩端19 .單層廠房的抗風柱只承受山墻風荷載和其自重時，設計時可近似按（D ） P37.A.軸拉構件計算B .軸壓構件計算C .偏拉構件計算D.受彎構件計算20 .用來承托圍護墻的重量，并將其傳至柱基礎頂面的梁稱為基礎梁。21 .排架的計算簡圖假定：（1）柱與基礎固結,（2）屋面梁或屋架與柱"接，（3）屋面梁或屋架無軸向變形。P38.22 .非抗震設計時，單層廠房排架分析應考慮哪些活荷載的作用？屋面活載、吊車荷載、風荷載 P 39.23 .

6、單層廠房屋面活荷載包括屋面均布活荷載、雪荷載和屋面積灰荷載三種，都按屋面的水平投影面積計算。P41。24 .對于排架來說，吊車橫向水平荷載作用在吊車梁頂面標高的水平處P44.25 .在計算單層廠房排架的風荷載時，柱頂至屋脊的屋蓋部分的風荷載可以取均布，但其對排架的作用則按作用在柱頂 的水平集中力考慮。這時的風壓高度變化系數對于有矩形天窗時應該取（D ） 。P49.A.柱頂標高的B.屋脊標高的C.柱頂到屋脊中點標高白D.天窗檐口處的26 .某單層廠房排架結構及風荷載體型系數如圖所示。基本風壓=0.35kN/m：柱頂標高+12.00m,室外天然地坪標高-0.30m,排架間距B=6.0m。求作用在排

7、架柱 A及柱B上的均布風荷載設計值qA及qB。P49-50.（提示：距離地面 10m處，心=1.0；距離地面15m處，匕=1.14;其他高度 也按內插法取值。）【答案】（1）求風壓高度變化系數叱風壓高度變化系數按柱頂離室外天然地坪的高度：12+0.3=12.3m用內插法確定風壓高度變化系數(2)計算排架柱A及柱B上的均布風荷載標準值qAk、qBk(3)計算排架柱A及柱B上的均布風荷載設計值qA、qB27 .等高排架是指排架中各柱()A.柱頂標高相等的排架B.柱頂位移相等的排架C.柱底標高相等的排架D .柱頂剪力相等的排架28 .單層廠房排架在柱頂集中水平力作用下按剪力分配法計算時，總剪力是按(

8、C ) P51.A.柱的數量平均分配給各柱B.柱的高度分配給各柱C.柱的側移剛度分配給各柱D.柱的截面面積分配給各柱29 .單層廠房排架結構如圖a所示。已知 W=15.0kN, q1=0.8kN/mi q2=0.4kN/m)試用剪力分配法計算各柱的柱頂剪力。(提示：支反力系數 011=0.3,見圖b(1);圖b(2)、b(3)中的 u1=24u2)【答案】(1)計算剪力分配系數(2)計算各柱頂剪力把荷載分成W qi、q2三種情況，分別求出各柱頂所產生的剪力而后疊加qi作用下的不動較支座反力：Ra =CiiqiH = 0.3父0.8 M15 = 3.6kNq2作用下的不動較支座反力：Rc =Ci

9、iq2H = 0.3父0.4 M 15 = 1.8kN在排架柱頂施加集中力 -Ra和-并把它們與 Wf加后進行剪力分配，再把分配到的柱頂剪力與柱頂不動錢支 座反力相加，得到柱頂的剪力值VC = C(W -Ra - Rc) Rc =0.25 (15 3.6 1.8) -1.8 =3.3kNP54-57.31.單層廠房對稱配筋偏心受壓柱(D ) P59-60.A.當軸力不變時，彎矩增大，小偏壓柱縱向配筋量減少B.當軸力不變時，彎矩減小，大偏壓柱縱向配筋量增多C.當彎矩不變時，軸向壓力減小，小偏壓柱縱向配筋量增多D.當彎矩不變時，軸向壓力減小，大偏壓柱縱向配筋量增多32.單層廠房設計中，當需要考慮整

10、體空間工作時，只對( D ) P62.A.屋面恒荷載才考慮廠房的整體空間作用B.屋面活荷載才考慮廠房的整體空間作用C.風荷載才考慮廠房的整體空間作用D.吊車荷載才考慮廠房的整體空間作用33 .常用的單層廠房雙肢柱的型式有平腹桿式及斜腹桿 式兩種。P65.34 .單層廠房預制柱進行吊裝階段的裂縫寬度驗算時，柱自重應乘以( A ) P67.A.動力系數B.組合值系數C.準永久值系數D.頻遇值系數35 .牛腿的三種破壞形態(tài)是彎曲破壞、剪切破壞和混凝土局部壓碎破壞。P70.36 .對單層廠房柱牛腿進行承載力計算時，可取什么樣的計算簡圖？并畫出示意圖。P72.37.柱子牛腿如圖所示。 已知豎向力設計值

11、Fv=300kN,水平拉力設計值 Fh=60kN,采用鋼筋為 HRB335f y=300N/mn2)。試計算牛腿的縱向受力鋼筋面積。P67-73.(提示：as=60mm A=-Fva一十1.2員；當 a<0.3h。時，取 a=0.3h。)0.85fyh°fy''【答案】(1)確定牛腿與下柱交接處的牛腿豎直截面的有效高度h0 = 400 +400 -60 = 740mm(2)確定 a 值：a =200mm <0.3h0 =0.3乂740 =222mm因此取a=222mm(未注明單位；mm)(3)計算牛腿的縱向受力鋼筋面積38 .計算柱下獨立基礎的底板鋼筋時，

12、地基反力采用地基凈反力。P78.39 .柱下獨立基礎如圖所示?；斆孀饔玫妮S向壓力N=700kN,彎矩M=200kN m,剪力M=25kN,修正后的地基承載力特征值 f a=200kN/ m2,已知基礎底面尺寸 b=3m, l =2m,基 礎埋置深度d=1.5m,基礎高度h=1.0m,基礎及以上土的重力密度平均值 7 m=20kN/mL試 驗算地基承載力是否滿足要求。 P78.【答案】(1)計算基礎底面積(2)計算基礎底面的抵抗矩 W(3)計算基底壓力(4)計算基礎底面處彎矩和軸向壓力(5)計算基礎底面的最大、最小壓力值(4)驗算地基承載力地基承載力滿足要求。動力系數。P87.40 .吊車荷

13、載具有沖擊和振動作用，因此，當計算吊車梁及其連接的強度時，吊車豎向荷載應乘以41 .框架結構是由橫梁、立柱和 基礎連接而成的。P93.42 .某框架結構，梁、板、柱均為預制，在吊裝就位后焊接節(jié)點區(qū)鋼筋，通過澆搗混凝土形成框架節(jié)點，從而將梁、柱及樓板連成整體。該框架的類型屬于（ B ） P94.A.全現澆式 B .裝配整體式.裝配式 D .半現澆式43 .在地震區(qū)，框架結構應采用的承重方案是（ C ） P97.A.現澆橫向框架承重B .現澆縱向框架承重 C44 .伸縮縫的設置主要取決于（A P97.A.結構的長度 B .建筑物高差C45 .多層框架底層柱的計算長度（B ） P99.A.應取基礎頂

14、面到二層橫梁底面之間的距離C.應取室外地面到二層樓板頂面之間的距離.現澆縱橫向框架承重D.裝配式縱橫向框架承重.場地地質條件D .地震設防烈度B.應取基礎頂面到二層樓板頂面之間的距離D.應取基礎頂面到二層樓板底面之間的距離A.底層柱不變，其余各層柱乘以0.9C.底層柱乘以0.9 ,其余各層柱不變口工）C33r：3.66)總OKN"2"（3.66）(3.12)E70kN題37圖66 ri2（3）利用節(jié)點力矩平衡條件得到 A咪端彎矩；52.水平荷載作用下的多層框架結構，在其它條件不變時, A.上層層高加大，則該層柱的反彎點上移 C.下層層高加大，則該層柱的反彎點上移某層的 （A

15、 ） P102、109.B.上層層高減小，則該層柱的反彎點上移D.本層層高減小，則該層柱的反彎點下移53.某兩層三跨框架如題 36圖所示，括號中數值為梁的相對線剛度。二層各柱線剛度均為1.0 x 104kN m,邊柱側移剛度修正系數為a =0.6 ,中柱側移剛度修正系數為a =0.7 o試用D值法求梁AB的B端彎矩（提示：二層柱反彎點高度比為 y=0.55）。P105-111.【答案】（1）求二層柱的D值（2）計算二層B柱反彎點處剪力（3）計算二層B柱頂端彎矩（4）計算梁AB的B端彎矩54 .一般情況下，風荷載作用下的多層多跨框架A.迎風面一側的框架柱產生軸向壓力框架柱產生軸向拉力C.框架外柱

16、軸力小于內柱軸力小于外柱軸力55 .關于框架梁端截面配筋計算時采用的設計內力, A.梁端彎矩和剪力均應取支座中心處的值（D ） P112.B.背風面D.框架內下列說法中正確的是（60k N6 9m ； 2.4m一側的柱軸力TORNB ) P115.I0 的(C) P99.46 .對裝配整體式樓蓋，中框架梁的截面慣性矩應取矩形截面慣性矩A. 1.0 倍 B . 1.2 倍 C . 1.5 倍 D . 2.0 倍47 .在框架結構的柱和基礎的荷載計算中，計算截面以上的樓層數越多，所取活荷載的折減系數越二I。P99.48 .用分層法計算框架內力時，應對柱線剛度進行如下修正：（A ） P100.B.底

17、層柱不變，其余各層柱乘以0.8D.底層柱乘以0.8 ,其余各層柱不變49 .多層框架結構在豎向荷載作用下，采用分層法簡化內力計算的基本假定。P100.【答案】 框架無側移；每一層框架梁上的豎向荷載只對本層的梁及與本層梁相連的框架柱產生彎矩和剪力, 忽略對其它各層梁、柱的影響。50 .在用反彎點法計算框架結構內力時，每根柱子所承擔的剪力是按某一個力學參數分配的，該參數是（B ）A.柱子的截面慣性矩B .柱子的抗側剛度C .柱子的截面面積D .梁柱線剛度比 P103.51 .某兩層三跨框架如圖所示，括號內數字為各桿相對線剛度。試用反彎點法求AB桿的桿端彎矩。【答案】（1）將各柱在反彎點處切開，用剪

18、力分配法計算柱反彎點處的剪力：P102-105.一一一 10第一層：V2 = " Fi = 60 = 15kN4 1.01.0第一層：V1 = " Fi = (60 70) =32.5kN1 i 4 1.0hjhj2hj 利用Vjk(或或一j)計算柱端彎矩2 33第二層：h14.5Mi頂=V1=32.5父 一 = 48.75kN m3 32h24.5Mi底=V1 '1=32.5父= 97.5kN m33B.梁端彎矩和剪力均應取支座邊緣截面處的值C.梁端彎矩取支座中心處的值，剪力取支座邊緣截面處的值D.梁端彎矩取支座邊緣截面處的值，剪力取支座中心處的值56 .計算框架

19、結構內力時，當活荷載產生的內力遠小于恒荷載及水平力所產生的內力時，可不考慮活荷載的最不利布置,但求得的框架梁跨中彎矩應乘以放大系數。P119.57 .關于框架結構的彎矩調幅，下列說法中正確的是（C ）P119.A.調幅是對水平荷載作用下的內力進行的B.先與水平荷載產生的內力進行組合，再進行彎矩調幅C.現澆框架梁端的調幅系數大于裝配整體式框架梁端的調幅系數D. 調幅是對柱端彎矩進行的58 .一般情況下，在初選框架梁的截面高度時，主要考慮的因素是（ A ） P120.A.梁的跨度B .層高 C .結構的總高度D .梁的混凝土強度等級59 .現澆框架梁柱節(jié)點區(qū)的混凝土強度等級應該（ C ） P121

20、.A.低于梁的混凝土強度等級B .等于梁的混凝土強度等級C.不低于柱的混凝土強度等級D.與梁、柱混凝土強度等級無關60 .層數不多，荷載不大而地基承載力較高時，木g架柱較經濟的天然淺基礎型式是（C ）P124.A.條形基礎B.筏式基礎C. 獨立基礎D. 箱形基礎61 .在鋼筋混凝土框架結構中，柱下條形基礎的內力計算可采用倒梁法。此法是以柱子作為支座,土反力作為荷載。P126.62 .我國高層建筑混凝土結構技術規(guī)程（JGJ3-2002）對高層建筑的定義是（ D ） P159.A. 8層以上建筑物B. 8層及8層以上建筑物C. 10層以上建筑物D .10層及10層以上或高度超過 28m的建筑物63

21、 .在風荷載作用下，高層建筑頂部的水平位移一般與建筑總高度H成（D ） P161.A.線性關系B .平方關系C .三次方關系D.四次方關系64 .高度超過150米的高層建筑混凝土結構應滿足舒適度要求，對住宅和辦公樓，結構頂點最大加速度分別不應大于（A ） P162.A. 0.15m/s 2和 0.25m/s 2B. 0.05m/s 2 和 0.01m/s 2C. 0.25m/s 2 和 0.15m/s 2 D. 0.01m/s 2 和 0.05m/s65 .一般情況下，框架一剪力墻結構與框架結構比較，前者（B ） P168.A.側向剛度大，最大適用高度小B .側向剛度大，最大適用高度大C.側向

22、剛度小，最大適用高度小D .側向剛度小，最大適用高度大66 .在高層建筑的一個結構單元內，應盡量減小結構的側移剛度中心與水平荷載合力中心間的偏心，以降低對房屋受力的不利影響?！敬鸢浮颗まD P165.67 .高層建筑結構的基礎埋置深度，對天然地基，可取房屋高度的（ C ） P167.A. 1/20 B . 1/18 C . 1/15 D, 1/1268 .以下高層建筑結構體系中，應設置轉換層樓蓋的是（ D ） P167.A.框架結構B .剪力墻結構C .框支剪力墻結構D.框架一剪力墻結構69 .在工程設計中，體現風的動力作用的參數是（ B ） P170.A.風載體型系數B .風振系數C .地面粗

23、糙度D .風壓高度變化系數70 .下列關于影響溫度作用大小的主要因素中，不正確的是（D ）P171.A.結構外露程度B.樓蓋結構的剛度C.結構高度D.混凝土強度等級71 .關于框架結構、剪力墻結構在水平荷載作用下的受力及變形特點，下列說法中錯誤的是（B ） P171.A.框架的側向變形曲線呈剪切型B.框架柱子一般不出現反彎點C.剪力墻的側向變形曲線呈彎曲型D.剪力墻的連梁會出現反彎點72 .以下墻體中不屬于剪力墻的是（D ） P172.聯肢墻 D .填充墻H的增大，剪切變形對等效抗彎剛度EIeq的影響（B ） P177.B.逐漸減小，等效抗彎剛度 EIeq的數值減大D.逐漸減大，等效抗彎剛度

24、EIeq的數值減大A.整體墻B .小開口墻 C73 .在其他條件不變的情況下，隨著整載面剪力墻高度A.逐漸減小，等效抗彎剛度EIeq的數值減小C.逐漸減大，等效抗彎剛度EIeq的數值減小74.小開口墻的墻肢彎矩有什么特點?它的頂點位移如何計算 ？ P178-179.【答案】小開口墻的墻肢彎矩有整體和局部彎矩，其中局部彎矩不在墻肢中產生軸力；各墻肢在整體彎矩作用下,剪力墻按組合截面彎曲，正應力在整個截面高度上均勻分布；在局部彎矩作用下，剪力墻按各個單獨的墻肢截面彎曲， 正應力僅在各個墻肢截面高度上按直線分布。小開口墻的頂點位移包括彎曲變形和剪切變形產生的頂點水平位移，首先按統一用彎曲變形表示的公

25、式U =m V此進行計算，然后將計算結果放大20%EcI eq76.在雙肢剪力墻整體系數計算公式 a = H;12Iba21 +b3 中（B ） P183h（I1 Ia192.A.I=I1 + I2+Ib B.I=I1 + I2+IA C.I=IA+IbD.I=I1 + I2+IA+1b77 .壁式框架的受力特點與一般框架相比，有兩點不同，一是要考慮梁柱節(jié)點處剛域的影響，二是要考慮剪切變形的影響。P189.78 .符合下列條件的可判定為聯肢剪力墻（口為整體系數，口為肢強系數限值）（A ） P194.A. ，<U a <10 B .a >10 C . ，> 口 a <

26、;10D. ，<fc, 口之 1079 .在框架-剪力墻結構設計中，下列關于剪力墻的布置原則中不正確的是（ A ） P195-197.A.縱向剪力墻宜布置在同一溫度區(qū)段的兩端B.剪力墻的最大間距應按規(guī)定予以限制C.剪力墻的合理數量既要保證承載力和剛度要求，又要讓框架發(fā)揮應有作用D.橫向剪力墻宜均勻、對稱布置80 .關于框架一剪力墻結構的剛度特征值入，下列說法中，錯誤的是（B ） P199、207.A.入越大，剪力墻數量越多B.入越小，框架數量越少C.入越大，結構側移曲線越接近剪切形D.入越小，結構側移曲線越接近彎曲形81 .關于框架、剪力墻及框架一剪力墻在水平荷載作用下的變形曲線，下列敘

27、述錯誤的是（D ） P207.A.框架的變形曲線呈剪切型B.剪力墻的變形曲線呈彎曲型C.當入在1 6之間時，框架一剪力墻的變形曲線呈彎剪型D .當入W1時，框架一剪力墻的變形曲線接近于剪切型82 .對大偏心受壓剪力墻進行正截面承載力計算時，達到屈服強度并參加工作的豎向分布鋼筋是（注：x為名義受壓區(qū)高度）（D ） P210.A.受壓區(qū)范圍內的全部豎向分布鋼筋B.受拉區(qū)范圍內的全部豎向分布鋼筋C.距受壓區(qū)邊緣1.5x范圍以內的豎向分布鋼筋D .距受壓區(qū)邊緣1.5x范圍以外的豎向分布鋼筋83 .墻肢斜截面受剪承載力計算是基于防止（ A ） P213.A.剪壓破壞B .斜壓破壞C .剪拉破壞 D .斜

28、拉破壞84 .剪力墻內的分布鋼筋不應采用（ A ） P216.A.單排配筋B .雙排配筋C .三排配筋D.四排配筋85 .關于框筒結構的剪力滯后現象，下列說法中錯誤的是（ C ） P218.A.腹板框架中，角柱軸力大于中柱軸力B.腹板框架中，柱子軸力沿筒體邊緣呈曲線分布C.翼緣框架中，柱子軸力沿筒體邊緣呈直線分布D .翼緣框架中，柱子軸力沿筒體邊緣呈曲線分布2。第219頁。86 .筒中筒結構宜采用對稱平面，并優(yōu)先采用圓形、正多邊形。當采用矩形平面時，其長寬比不宜大于構造地震。P223.87 .由于地殼運動使巖層斷裂、錯動而引起的地震，稱為P224.D.縱波和橫波. 一次地震有多個地震烈度D.地

29、震烈度是衡量一次地震所能釋放能量大小的尺度88 .在地震影響范圍內，地表某處與震中的距離稱為震中距89 .造成建筑物和地表破壞的主要地震波是（ A ） P225.A.面波 B .橫波C .縱波90 .關于地震烈度，下列說法中錯誤的是（ D ） P226.A. 一般情況下，距震中越近，地震烈度越高BC.地震烈度是指地震對地表及工程建筑物影響的強弱程度91 .下述地區(qū)中不屬于抗震設防區(qū)的是（ C ） P226.A. 8度區(qū)B . 6度區(qū) C . 5度區(qū)D. 9度區(qū)92 .一般情況下，設防烈度可采用（ C ） P229.A.眾值烈度B.罕遇地震烈度C .基本烈度D.多遇地震烈度93 .設防烈度為7度

30、的鋼筋混凝土框架結構，當場地類別為I類時，確定其抗震等級時所采用的設防烈度為（B ）P228. A .6度 B.7 度 C .8度D. 9 度94 .我國抗震規(guī)范的抗震設計原則是小震不壞，中震可修，大震不倒。P.23095 .第二階段抗震設計的主要任務是（ D ）第230頁。A.驗算構件的承載力B.驗算構件的抗裂性能C .驗算結構的彈性變形D.驗算結構的彈塑性變形96 .多遇地震烈度（小震）大約比基本烈度低1.55度。P.23197 .在建筑抗震設計中，關于建筑場地，下列說法中不正確的是（ B ） P231-232.A.可以根據土層剪切波速劃分場地土類型B. 土層剪切波速越小，建筑場地土越硬C

31、.建筑場地類別根據場地土類型和場地覆蓋層厚度劃分D.場地覆蓋層厚度是指地面至剪切波速大于500m/ s的土層的距離98 .抗震設計時，豎向抗側力構件的截面尺寸和材料強度宜自下而上逐漸減小，避免抗側力結構的側向剛度和承載力突變。P236.99 .下列關于建筑結構規(guī)則性的敘述中，不屬于建筑結構平面不規(guī)則類型的是（D ） P237.A.結構平面凹進的一側的尺寸，大于相應投影方向總尺寸的30%B.樓層的最大彈性水平位移大于該樓層兩端彈性水平位移平均值的1.2倍C.有效樓板寬度小于該層樓板典型寬度的50%D.局部收進的水平向尺寸大于相鄰下一層的25%100 .地震引起的結構振動，稱為結構的地震反應。P2

32、38.101 .單自由度彈性體系的最大加速度反應S與該體系自振周期 T的關系曲線，稱為最大加速度反應譜 。P242.102 .單自由度彈性體系的動力系數3是指質點絕對最大加速度與地面運動最大加速度的比值。P244.103 .采用不考慮扭轉的振型分解法計算建筑結構時，設M、M、M3分別為前三個振型計算所得某截面的彎矩最大值，則 該截面彎矩標準值為（A ） P252.A. M=Jm 2 +M 2 +M 3 B. M=max（|Mi| , |M2| , |M3| ）C. M= （|Mi|+|M 2|+|M 3| ） /3D. M=M+M+M104 .高度60m的鋼筋混凝土結構，其水平地震作用的計算方

33、法，不應選擇（ B ） P253.A.振型分解反應譜法B .底部剪力法C.時程分析法 D.振型分解反應譜法，時程分析法作補充計算105 .對突出屋面的小塔樓的地震作用，計算小塔樓時，該水平地震作用（B ） P255.A.應放大3倍，增大部分傳給下部樓層B.應放大3倍，增大部分不傳給下部樓層C.應放大2倍，增大部分傳給下部樓層D.應放大2倍，增大部分不傳給下部樓層例1:單層單跨框架。屋蓋剛度為無窮大， 質量集中于屋蓋處。 已知設防烈度為8度，設計地震分組為二組，I類場地； 屋蓋處的重力荷載代表值 G=700kN框架柱線剛度ic = EIc/h=2.6>d04kN m ,阻尼比為0.05。試

34、求該結構多遇地 震時的水平地震作用。解：（1）求結構體系的自振周期2）求水平地震影響系數 :查表確定：max =0.16查表確定T = 0.3g（3）計算結構水平地震作用例2:某6層鋼混框架，頂部有局部突出小屋，基本自振周期Ti=0.615s ,阻尼比，=0.05,設計地震分組為第二組，W類場地，8度，各層質點重力荷載代表值及各樓層離地面高度分別為：G1G2=1330kN,頂層G6=820kN,底層高3.92m,其他各層高2.7m。求：用底部剪力法計算多遇水平地震作用下，各層質點的水平地震作用標準值及各樓層 剪力。解：（1）計算結構底部剪力標準值FEK查表得，設計地震分組為第二組，IV類場地時

35、，場地特征周期Tg =0.3s相應于8度時的多遇地震的水平地震影響系數o（max=0.16對應于T1的水平地震影響系數各層質點的總重力荷載代表值：'、Gi -820 5 9330=47470kN底部總水平剪力：FEK = ：1Geq =0.0839 0.85 47470 =3385kN（2）計算主體結構頂層（這里為第五層）的附加地震作用燈由于 1.4Tg =1.4X0.3=0.42s<T1 =0.615s,要考慮 AFn查表知：、；n1=、5 =0.08Ti 0.01 =0.0592（3）計算各樓層質點的水平地震作用標準值作用在主體結構頂部的水平地震作用標準值為：作用在局部突出的小屋頂處的水平地震作用標準值為：（4）計算各樓層剪力標準值自上往下計算：V6 = 600kNV5 = F5尸5 =1206kNV4 =V5 +F4 =1206 +821 =2027kNV3 =5 + F3 =2664kN ,106 .某三層鋼筋混凝土框架，底層層高4.0m,二、三層層高均為 3.0m。集中于樓蓋和屋蓋處的重力荷載代表值分別為G=G=2000kN, G=1500kN。各層側移剛度分別為 D=D2=3.6 X 104kN/ m, D3=1.8 X 104kN/ m）試求該框架結構的基本自振 周期。