活塞式壓縮機維修工題庫高級

1、三、高級工試題一、選擇題：1、分離器氣動排液裝置的構(gòu)成不包括：（ ）(A)浮球式液位計(B)電磁閥(C)氣動閥(D)玻板液位計2、分離器的自動排液裝置的工作流程是（ ）。(A)浮球式液位計檢測液位-電磁閥導(dǎo)通控制氣源-控制氣源控制啟動閥的啟閉實現(xiàn)自動排污(B)浮球式液位計檢測液位-控制氣源控制啟動閥的啟閉-電磁閥導(dǎo)通控制氣源實現(xiàn)自動排污(C)電磁閥導(dǎo)通控制氣源-浮球式液位計檢測液位 -控制氣源控制啟動閥的啟閉實現(xiàn)自動排污(D) 控制氣源控制啟動閥的啟閉-電磁閥導(dǎo)通控制氣源-浮球式液位計檢測液位實現(xiàn)自動排污3、氣動閥的啟閉的操作方式可分為（ ）(A)自動(B)手動(C)自動和手動(D) 均錯4、

2、分離器氣動放水裝置不可以通過（ ）檢測液位的高低。(A)浮球式液位計(B)玻板液位計(C)浮筒液位計(D)導(dǎo)波雷達液位計5、往復(fù)式天然氣壓縮機的性能測試不包括：（ ）(A)設(shè)計點的排氣量(B)發(fā)動機的耗氣量(C)壓縮機的耗油量(D)壓縮機的機械效率6、往復(fù)式壓縮機組排氣量的性能測試，不須對其進行調(diào)整確認(rèn)的是（ ）。(A)進口壓力和進口溫度(B)最終出口溫度 (C)可調(diào)余隙的大小 (D)轉(zhuǎn)速7、往復(fù)式壓縮機的出口溫度隨壓比的（ ）而（ ）。(A)增大/增大(B)增大/減小(C)減小/增大(D)沒關(guān)系8、往復(fù)式壓縮機的排量隨壓縮機的余隙的（ ）而（ ）。(A)增大/增大(B)增大/減小(C)減小/

3、增大(D)沒關(guān)系9、往復(fù)式壓縮機氣缸修理后為了確定壓縮機氣缸強度應(yīng)進行（ ）試驗。(A)氣壓(B)油壓(C)水壓(D)加壓10、對于往復(fù)式天然氣壓縮機，氣缸的磨損量可以通過氣缸的（）誤差和（）誤差來判定。(A)平行度/垂直度(B)平行度/圓柱度(C)圓度/圓柱度(D)光潔度/圓度11、對于往復(fù)式天然氣壓縮機，氣缸的線性間隙的測量可將（ ）從活塞（ ）的進氣閥孔放入氣缸，盤車后測量其的厚度，即為氣缸的余隙。(A)鉛絲/兩端(B)鐵絲/兩端(C)銅絲/兩端(D)鉛絲/軸端12、對于往復(fù)式天然氣壓縮機，在測量壓縮機氣缸的線性間隙時采用（ ）對鉛絲的擠壓，盤車時需沿（ ）方向進行。(A)推動活塞/不同

4、(B)推動活塞/一個(C)盤車/不同(D)盤車/一個13、對于往復(fù)式天然氣壓縮機，對于雙作用氣缸的活塞式壓縮機來說，其活塞桿受力情況是受（ ）作用。(A)壓應(yīng)力(B)拉應(yīng)力(C)摩擦力(D)A+B+C14、往復(fù)式壓縮機氣缸的活塞桿受（ ）(A)壓應(yīng)力(B)拉應(yīng)力(C)摩擦力(D)A+B+C15、對于大型臥式壓縮機，API618標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定：在熱態(tài)下工作時，填料蓋處測量出的活塞桿跳動量在整個行程中應(yīng)小于（ ）mm/m。(A)015(B)000015(C)00015 (D)0015 16、對于往復(fù)式壓縮機，活塞桿與活塞之間的連接要求（ ）。(A)便于安裝(B)便于調(diào)整活塞與端蓋間的間隙(C)減少活塞和

5、活塞桿的傾斜 (D)A+B+C17、對于往復(fù)式壓縮機，關(guān)于連桿的不正確說法是 ( )。(A) 筒形活塞式連桿小端與桿身一體(B) 斜切口型連桿大端不便調(diào)整壓縮比(C) 十字頭機連桿小端為十字頭端(D) 連桿大端軸承為半液膜潤滑 18、對于往復(fù)式壓縮機，經(jīng)檢測連桿有彎曲扭曲時，應(yīng)記住彎曲扭曲的方向，一般是先矯正（ ），后矯正（ ）。(A) 彎曲/扭曲(B) 扭曲/彎曲(C) 沒有順序(D) 均錯19、對于往復(fù)式壓縮機，在連桿的檢測過程中需要對連桿螺栓進行檢測，連桿螺栓的檢測可通過（ ）。(A)氣霧劑探傷(B)潤滑脂探傷(C)超聲波探傷(D)X射線探傷20、對于往復(fù)式壓縮機，矯正后的連桿應(yīng)進行（

6、）處理。(A)退火(B)回火(C)時效 (D)熱21、下列不屬于導(dǎo)致往復(fù)式壓縮機冷卻液的溫度過高的原因是（ ）。(A)節(jié)溫閥故障(B)油水換熱器堵塞(C)天然氣壓縮比太小(D)空冷器故障，無法為冷卻液穩(wěn)定降溫22、往復(fù)式壓縮機的潤滑油路的節(jié)溫器是通過調(diào)節(jié)潤滑油的（ ）來實現(xiàn)對潤滑油（ ）。(A)換熱量/溫度的控制(B)溫度/冷卻(C)壓力/冷卻(D)密度/冷卻23、對往復(fù)式天然氣壓縮機，冷卻風(fēng)扇的葉片振動較大，可能的原因是（ ）。(A)冷卻液循環(huán)水泵故障(B)壓縮機的處理氣量增大(C)風(fēng)扇的角度不統(tǒng)一，安裝精度差(D)節(jié)溫器故障24、對往復(fù)式天然氣壓縮機，油水換熱器是通過管程的冷卻液為殼程的潤

7、滑油進行冷卻，如潤滑油溫度高可能原因是（ ）。(A)換熱器堵塞(B)空冷器風(fēng)扇故障(C)節(jié)溫器故障(D)均對25、對往復(fù)式天然氣壓縮機，氣缸內(nèi)發(fā)生敲擊聲其原因不可能是（ ）。(A)活塞與缸蓋間死點間隙過小，直接撞擊(B)氣缸磨損，間隙超差太大(C)進氣溫度高(D)活塞或活塞環(huán)磨損26、對往復(fù)式天然氣壓縮機，不可能造成壓縮機組氣缸里積碳的因素有（ ）。(A)潤滑油過量(B)排氣溫度過高(C) 潤滑油油量不足(D) 潤滑油粘度過高27、對往復(fù)式天然氣壓縮機，潤滑油過量對氣閥的影響有哪些（）(A)油粘滯力增加，造成氣閥延遲關(guān)閉；能耗上升，沖擊增大(B)過量的油造成液擊，損害氣閥(C)潤滑油在高溫下積

8、碳，使氣閥泄漏閥片斷裂(D)以上幾種情況都有可能28、如果活塞式壓縮機的排氣量減少，中間冷卻器的低于正常壓力，同時前級氣缸的排氣閥蓋發(fā)熱，可能的原因是（）。(A)前級氣缸的排氣閥有故障(B)后級氣缸的排氣閥有故障(C)中間冷卻器堵塞(D)后級氣缸的進氣閥有故障29、對往復(fù)式天然氣壓縮機，機油泵發(fā)生內(nèi)漏和外漏，使供油量減少，出油壓力降低，不可能的原因是（ ）。(A)齒輪嚙合的齒側(cè)間隙過大(B)齒頂與泵殼內(nèi)腔間隙過大(C)齒輪端面間隙過大(D)齒輪軸與泵殼內(nèi)腔間隙過大30、對往復(fù)式天然氣壓縮機，齒輪的齒與齒正常嚙合，齒輪的單面磨損不嚴(yán)重時，可以（ ）。(A)擴孔鑲套法修復(fù)(B)可將兩齒輪同時翻面安

9、裝再用(C)銑削后再研磨(D)以上均錯31、對往復(fù)式天然氣壓縮機，主油泵齒輪間的嚙合面積小于總面積的（ ）%時，應(yīng)更換新齒輪。(A)50(B)30(C)70(D)9032、對往復(fù)式天然氣壓縮機，在用薄規(guī)測量齒輪的嚙合間隙。同時在相鄰（ ）度的（ ）個點上進行測量。(A)90/4(B)60/6(C)120/3(D)180/233、對往復(fù)式天然氣壓縮機，十字頭銷與小頭瓦襯套之間應(yīng)有一定的徑向間隙，如間隙太小則（），如間隙太大則（）。(A)會造成過熱燒瓦/影響壓縮機的氣量(B)發(fā)出敲擊聲/會造成過熱燒瓦(C)會造成過熱燒瓦/發(fā)出敲擊聲(D)發(fā)出敲擊聲/影響壓縮機的氣量34、對往復(fù)式天然氣壓縮機，十字

10、頭銷與小頭瓦襯套之間應(yīng)有一定的軸向間隙，尤其是在以連桿小頭為軸向定位時，如間隙太小則（），如間隙太大則（）。(A)會造成過熱/影響壓縮機的氣量(B)發(fā)出敲擊聲/會造成過熱(C)會造成過熱/發(fā)出敲擊聲(D)發(fā)出敲擊聲/影響壓縮機的氣量35、對往復(fù)式天然氣壓縮機，十字頭銷中心線應(yīng)與連桿中心線互相（），否則，十字頭將（）。(A)垂直/跑偏(B)平行/跑偏(C)垂直/出軌(D)平行/出軌 36、對往復(fù)式天然氣壓縮機，十字頭滑履與機身滑道之間的間隙，是為金屬膨脹和容納潤滑油之用，間隙太小，（），間隙太大，（）。(A)會引起沖擊響聲/會引起摩擦發(fā)熱(B)會引起沖擊響聲/制約金屬的膨脹(C)會引起摩擦發(fā)熱/

11、會引起沖擊響聲(D)會引起摩擦發(fā)熱/制約金屬的膨脹37、在自控水平較高的今天，壓縮機組的組撬自動化控制程度越來越高，然而，在實際運行過程中往往會由于壓縮機所配置的（ ）的故障或誤報警，或因線路的（ ），導(dǎo)致壓縮機在運行過程中報警停機。(A)壓力溫度及其他便送儀表/接觸不良(B)儀表/錯接(C)電氣/錯接(D)均錯38、在儀表方面，檢測探頭的不穩(wěn)定性或由于經(jīng)過長期振動，會導(dǎo)致接線松動，在機組的運行過程中，會出現(xiàn)誤報警停機的事故，故在設(shè)備的檢修過程中應(yīng)做到（ ）。(A)對監(jiān)控的電氣儀表進行排查，緊固線路(B)嚴(yán)格按照設(shè)備維護保養(yǎng)內(nèi)容對各類探頭進行保養(yǎng)或定期更換(C)結(jié)合設(shè)備的實際運行狀況，進行針對

12、性的維修保養(yǎng)(D)以上均對39、對往復(fù)式天然氣壓縮機，當(dāng)壓縮機潤滑油溫度高報警停機，下列可能導(dǎo)致此停機的原因有（ ）。(A)變送器故障誤報警(B)空冷器冷卻效果差(C)節(jié)溫閥故障，油冷卻器冷卻液回路堵塞(D)以上均對40、對往復(fù)式天然氣壓縮機，壓縮機無油流報警停機，可能引發(fā)的原因是（ ）。(A)注油泵故障，不上量(B)注油分配塊堵塞，導(dǎo)致爆破片破裂(C)主油泵到注油油箱的管路堵塞(D)以上均對41、對往復(fù)式天然氣壓縮機，注油器在現(xiàn)場檢測時，需卸開單向閥的（ ），用手操作注油器如果單向閥打不開，應(yīng)（ ）。(A)進口/更換新件(B)出口/對單向閥進行修復(fù)(C)進口/進行修復(fù)(D)出口/更換新注油器

13、42、對往復(fù)式天然氣壓縮機，注油系統(tǒng)單向閥可能出的故障是（ ）。(A)單向閥關(guān)閉不嚴(yán)(B)彈簧彈性下降(C)閥球與閥座的密封性差(D)以上都是43、對往復(fù)式天然氣壓縮機，在注油系統(tǒng)中，主油泵單點注油時，采用（ ）防止回流。而在注油泵為多點注油時，則采用（ ）進行注油和防止回流。(A)單向閥/注油分配塊(B)注油分配塊/單向閥(C)節(jié)流閥/注油分配塊(D)注油分配塊/節(jié)流閥44、對往復(fù)式天然氣壓縮機，采用單注油泵為多點注醇的機組，當(dāng)爆破片破裂時，應(yīng)采用手動注油泵連接注油管線，進行手動試壓注油，如注油壓力直線上升，沒有回落現(xiàn)象，說明（ ）堵塞。(A)注油分配塊(B)單向閥(C)節(jié)流閥(D)注油泵4

14、5、對往復(fù)式天然氣壓縮機，對壓縮機油冷器進行密封試驗時，水系統(tǒng)在（ ）MP(A)，油系統(tǒng)在（ ）MP(A)壓力下，5min內(nèi)無油水竄通現(xiàn)象，則符合密封性要求。(A)05/08(B)02/05(C)05/05(D)02/0246、對往復(fù)式天然氣壓縮機，壓縮機油冷器，如有管路破損，可采用破損管路進行焊堵，但總堵管數(shù)不能超過總管束的（ ）%。(A)50(B)30(C)10(D)均錯47、對往復(fù)式天然氣壓縮機，壓縮機油冷器是一種管殼型熱交換器，殼內(nèi)走（ ），管內(nèi)走（ ）。(A)油/油(B)油/水(C)水/水(D)水/油48、對往復(fù)式天然氣壓縮機，壓縮機油冷器潤滑油的溫度是通過調(diào)節(jié)油冷器的冷卻液（ ）來

15、實現(xiàn)的。(A)壓力(B)流量(C)溫度(D)均錯49、往復(fù)式天然氣壓縮機在天然氣的工藝流程中，通常設(shè)計有旁路氣量調(diào)節(jié)閥，通常采用（ ）閥。(A)閘閥(B)球閥(C)調(diào)壓閥(D)旋塞閥50、往復(fù)式天然氣壓縮機的氣量調(diào)節(jié)方法中，采用（）是能耗損失較大的方法。(A)旁路調(diào)節(jié)法(B)轉(zhuǎn)速調(diào)整閥(C)余隙調(diào)整法(D)均錯51、旁路調(diào)節(jié)閥的控制是由壓縮機組PL(C)輸出一個（ ）來控制旁路調(diào)節(jié)閥的開度。(A)420m(A)模擬信號(B)24V的電壓信號(C)12V的電壓信號(D)均錯52、旁路調(diào)節(jié)閥安裝于往復(fù)式壓縮機進口與空冷器的出口管路上，通過調(diào)節(jié)旁路閥的開度控制循環(huán)氣量的大小，從而實現(xiàn)對（ ）的調(diào)節(jié)。

16、(A)排氣溫度(B)排氣壓力(C)排氣量(D)進氣溫度53、在雙作用氣缸的工作過程中，有時為了滿足排量要求，將雙作用氣缸改為單作用氣缸，在進行工況調(diào)整之前需根據(jù)壓縮機現(xiàn)場的運行工況進行理論模擬計算，根據(jù)理論計算結(jié)果頂開相應(yīng)的（）。(A)進氣閥和排氣閥(B)排氣閥(C)進氣閥(D)以上均錯54、壓縮機將雙作用改為單作用需要對機組的運行工況進行模擬計算，對機組的（ ）及（ ）的大小進行分析，以確保潤滑的有效性。(A)桿載/反向角(B)負(fù)荷/桿載(C)排量/桿載(D)進氣溫度/排氣溫度55、對于往復(fù)式壓縮機，最理想的反向角大小是（ ）度。(A)90(B)180(C)60(D)4556、API618規(guī)

17、定，往復(fù)式壓縮機任一作用氣缸的容積效率不得低于（ ）%。(A)90(B)60(C)40(D)1557、往復(fù)式壓縮機可通過調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)速來實現(xiàn)對壓縮機排量的調(diào)節(jié)。一般可分為（）和（）。(A)連續(xù)的轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)/間斷的停轉(zhuǎn)調(diào)節(jié)(B)余隙調(diào)節(jié)/回路調(diào)節(jié)(C)連續(xù)的轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)/回路調(diào)節(jié)(D)余隙調(diào)節(jié)/間斷的停轉(zhuǎn)調(diào)節(jié) 58、往復(fù)式壓縮機的連續(xù)的轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)的優(yōu)點是什么？(A)功率消耗小(B)壓縮機壓力比保持不變(C)機組內(nèi)部不需設(shè)專門的調(diào)節(jié)機構(gòu)(D)以上均正確 59、氣缸余隙容積過大造成往復(fù)式壓縮機（ ）。 (A)潤滑不正常(B)排氣量不足(C)某級壓力降低(D)氣缸內(nèi)發(fā)出異常聲音60、往復(fù)式壓縮機的連續(xù)轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)受到驅(qū)

18、動機轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)范圍的限制，轉(zhuǎn)速調(diào)低后，發(fā)動機的經(jīng)濟性（），轉(zhuǎn)速太低后氣閥的工作可能出現(xiàn)不正?，F(xiàn)象。(A)降低(B)升高(C)不變(D)沒關(guān)系 61、在其他運行參數(shù)不變的工況下，壓縮機組的余隙越（ ），排氣量越（ ）。(A)大/小(B)大/大(C)小/小(D)沒關(guān)系62、現(xiàn)場運行過程中，在動力輸出為滿負(fù)荷時，可以通過（ ）余隙，（ ）進氣壓力，來增大排量。(A)增大/升高(B)減小/升高(C)增大/降低(D)減小/降低63、在其他運行參數(shù)不變的工況下，壓縮機組的余隙越（ ）負(fù)荷越（ ）。(A)小/小(B)大/大(C)小/大(D)沒關(guān)系64、在其他運行參數(shù)不變的工況下，壓縮機余隙越（ ），排氣溫度越

19、（ ）。(A)大/低(B)小/高(C)大/高(D)小/穩(wěn)定65、往復(fù)式壓縮機的排氣溫度與氣體的（）無關(guān)。(A)吸氣壓力(B)排氣壓力(C)排氣溫度(D)熱值 66、API618規(guī)定，往復(fù)式壓縮機的排氣溫度，在沒有其他要求和規(guī)定的情況下，最大預(yù)期排出溫度應(yīng)不超過（）。(A)50(B)100(C)150(D) 200 67、在往復(fù)式壓縮機氣缸內(nèi)的溫度不斷變化，由于氣體的熱力性質(zhì)，一般在（）終止時溫度最低。(A)排氣(B)吸氣(C)膨脹(D) 壓縮 68、活塞式壓縮機的排氣壓力不變，降低吸氣壓力時（）將升高。(A)排氣量(B)容積系數(shù)(C)壓力系數(shù)(D)排氣溫度 69、下列不會導(dǎo)致連桿螺栓斷裂的是（

20、）。(A)緊力太小(B) 預(yù)緊力太大(C)連桿軸承間隙太大(D) 長時間低負(fù)荷運行 70、往復(fù)式天然氣壓縮機的連桿的一條螺栓斷裂，另一條螺栓應(yīng)（）。 (A)繼續(xù)使用(B)更換為新螺栓(C)檢查外觀是否有損傷，如無則繼續(xù)使用(D)均錯 71、往復(fù)式壓縮機連桿螺釘松動會造成活塞式壓縮機（ ）。 (A)連桿小頭瓦抱死(B) 排氣溫度升高(C)潤滑油壓力升高(D) 曲柄連桿發(fā)出異常聲音 72、往復(fù)式天然氣壓縮機的某缸的反向角為零，經(jīng)長時間運行后，可能會導(dǎo)致（）。(A)連桿小頭瓦潤滑不良(B)十字頭銷潤滑不良(C)連桿小頭瓦抱死(D)以上均正確 73、下列不是活塞式壓縮機氣缸內(nèi)發(fā)出異常聲音的原因是（ ）

21、。 (A)異物掉進氣缸(B)活塞環(huán)斷裂(C)氣缸余隙太小(D)氣閥故障 74、往復(fù)式壓縮機活塞松動會造成（ ）。 (A)潤滑不正常(B) 氣缸內(nèi)發(fā)出異常聲音(C)進氣壓力升高(D) 油中有污物 75、活塞式壓縮機十字頭滑道發(fā)熱的原因可能是（ ）。 (A)十字頭滑道間隙過小(B)十字頭滑道間隙太大(C)潤滑油壓力太低(D)以上均正確 76、下面不屬于導(dǎo)致活塞式壓縮機十字頭滑道發(fā)熱的原因是（ ）。 (A)供油量不足(B)間隙過小(C)十字頭安裝偏斜(D)驅(qū)動轉(zhuǎn)速太低 77、兩摩擦面之間貼合不均勻可能會造成活塞式壓縮機（ ）。 (A)潤滑油壓力太高(B) 兩磨擦面發(fā)熱(C)轉(zhuǎn)速低(D)油中有污物 7

22、8、活塞式壓縮機油泵油壓不足或為零的可能原因是（ ）。 (A)壓縮機負(fù)荷過小(B)軸承間隙太小(C)吸油管線堵塞(D)壓縮機轉(zhuǎn)速不穩(wěn) 79、往復(fù)式壓縮機油泵（ ）。 (A)壓力可以調(diào)整(B)壓力不可以調(diào)整(C)油壓隨機組的運行時間延長而升高(D)為離心泵 80、往復(fù)式壓縮機的注油系統(tǒng)通常采用柱塞泵，在注主油管路上安裝有爆破片和無油流開關(guān)，（）用來保護注油系統(tǒng)的安全運行，（）用來保證機組的各注油點的充分潤滑。(A)爆破片/無油流開關(guān)(B) 無油流開關(guān)/爆破片(C) 柱塞泵/爆破片(D)無油流開關(guān)/柱塞泵 81、活塞式壓縮機氣缸發(fā)生不正常振動的原因是（ ）。 (A)活塞環(huán)異常磨損(B)氣閥的工作狀

23、態(tài)不好(C)支撐松動(D) 以上均正確 82、往復(fù)式壓縮機機體發(fā)生不正常振動的故障原因是（ ）。 (A)各軸承十字頭銷及滑道間隙過大(B)氣缸與十字頭滑道不同心(C)各部件結(jié)合不好(D)以上均正確 83、軸承及十字頭滑道間隙過大會造成活塞式壓縮機（ ）。(A)進排氣閥們工作不正常(B)氣缸或機體振動加大(C)氣缸發(fā)熱(D)以上均正確 84、有一往復(fù)式壓縮機的管道上振動很大，當(dāng)一個人俯壓在管道上，或用木楔卡緊管道時，振動的振幅頓時就大為降低，這表明，振動是由（）引起的，只要調(diào)整的管道的（），就能解決振動問題。(A)氣流脈動/激振力的頻率(B)氣流脈動/固有頻率(C)機械共振/固有頻率(D)機械共

24、振/激振力的頻率85、往復(fù)式壓縮機的循環(huán)閥或加載閥內(nèi)漏將造成壓縮機排氣量（）。(A)不足(B)增加(C)不變(D)沒關(guān)系 86、由于閥片與閥座磨損漏氣造成活塞式壓縮機排氣量不足的處理措施是（ ）。(A)更換閥片(B) 檢查曲柄連桿機構(gòu)(C)研磨或更換閥座和更換閥片(D) 調(diào)整升程高度 87、由于氣缸磨損造成活塞式壓縮機排氣量不足的處理措施是（ ）。(A)檢查曲柄連桿機構(gòu)(B)鏜削或研磨氣缸并配套相應(yīng)的活塞環(huán)(C)檢查各注油點(D)檢查軸承間隙88、由于活塞桿磨損間隙大造成活塞式壓縮機排氣量不足的處理措施是更換（ ）。(A)排氣閥(B)填料組件(C)活塞環(huán)(D)潤滑油 89、導(dǎo)致往復(fù)式壓縮機一級

25、壓力異常升高的可能原因有（ ）。(A)高壓氣體竄入吸氣管線(B)一級吸排氣閥工作不良(C)活塞環(huán)處泄露太大(D)以上均正確 90、導(dǎo)致往復(fù)式壓縮機中間級吸氣壓力異常上升的可能原因有（）。(A)活塞環(huán)泄露(B) 吸排氣閥工作不良(C)前冷卻效果不好(D) 以上均正確91、往復(fù)式壓縮機的級間壓力異?？赡苁怯捎跉忾y工作不良所致，在（）可通過（）來識別具體氣閥的工作情況。(A)機組運行過程中/測量相應(yīng)氣閥的閥蓋溫度(B)停機狀態(tài)下/測量相應(yīng)氣閥的閥蓋溫度(C)任意狀態(tài)下/用金屬棒查聽(D)以上均正確 92、往復(fù)式壓縮機的一級壓力異常降低的可能原因有（）。(A)循環(huán)閥內(nèi)漏(B)入口過濾器堵塞(C)進排氣

26、閥工作不良(D)加載閥內(nèi)漏 93、往復(fù)式壓縮機傳動機構(gòu)發(fā)出撞擊的聲音的可能原因是（）。(A)連桿大頭瓦間隙太大(B)連桿小頭瓦間隙太大(C)十字頭與活塞桿連接松動或十字頭與導(dǎo)軌間隙太大(D)以上均正確 94、往復(fù)式壓縮機氣閥發(fā)出敲擊聲的可能原因有（）。(A)閥片折斷(B)彈簧折斷(C)氣閥的緊固螺栓松動或氣閥的升程太大(D)以上均正確 95、由于斷油造成活塞式壓縮機曲柄連桿機構(gòu)發(fā)出異常聲音的處理措施是（ ）。(A)檢查吸排氣閥(B)調(diào)整間隙(C)檢查維修主油泵(D) 降低油溫96、由于油和水帶入氣缸造成水擊引起活塞式壓縮機氣缸發(fā)出異常聲音，應(yīng)采取的處理措施是（ ）。(A)立即停車檢查(B)檢查

27、氣缸氣缸蓋和活塞并修復(fù)(C)檢查修復(fù)進排氣閥(D)以上均正確97、由于氣閥故障造成活塞式壓縮機氣缸發(fā)出異常聲音，應(yīng)采取的處理措施是檢查（ ）。(A) 曲柄連桿(B)氣缸(C)活塞環(huán)(D)氣閥 98、由于活塞環(huán)斷裂造成活塞式壓縮機氣缸發(fā)出異常聲音，應(yīng)采取的處理措施是（ ）。(A)檢查曲柄連桿(B)檢查氣缸(C)更換活塞環(huán)(D)檢查氣閥 99、軸頸與軸瓦間隙過小造成活塞式壓縮機軸承或十字頭滑道發(fā)熱的處理措施是（ ）。(A)調(diào)整間隙(B)檢查油泵(C)檢查氣缸(D)調(diào)整進氣閥 100、由于兩摩擦面之間貼合不均勻，造成活塞式壓縮機軸承或十字頭滑道發(fā)熱的處理措施是（ ）。(A)更換活塞環(huán)(B)檢查吸排氣

28、閥(C)增大油溫(D)用涂色法刮研 101、由于供油量不足或斷油，造成活塞式壓縮機軸承或十字頭滑道發(fā)熱不應(yīng)采取的處理措施是檢查（ ）。(A)油泵(B)活塞環(huán)(C)過濾器(D)油管 102、由于吸油閥故障造成活塞式壓縮機油壓不足或為零的處理措施是檢查（ ）。(A)吸油閥(B)油冷卻器(C)油泵泵殼(D)氣缸 103、由于濾油器堵塞造成活塞式壓縮機油壓不足或為零的處理措施是清洗（ ）。(A)吸油閥(B)濾油器(C)油泵泵殼(D)氣缸 104、由于油冷卻器堵塞造成活塞式壓縮機油壓不足或為零的處理措施是清洗（ ）。(A)吸油閥(B)油泵泵殼(C)油冷卻器(D)氣缸 105、不可拆地腳螺栓的澆灌方法有兩

29、種即（ ）。(A)一次澆灌(B)二次澆灌(C)一次澆灌和二次澆灌(D)均錯±50 106、地腳螺栓預(yù)留孔及二次灌漿層的水泥砂漿標(biāo)號與基礎(chǔ)砼的標(biāo)號相比應(yīng)（ ）。(A)低一級(B)相同(C)高一級(D)高二級 107、下列關(guān)于基礎(chǔ)的說法不正確的是（ ）。(A)往復(fù)式機械的基礎(chǔ)承受動靜兩種載荷的影響(B)往復(fù)式機械的基礎(chǔ)所用土壤的承壓能力比市政規(guī)定的要低很多(C)打斜樁可吸收橫向力(D)在有凍結(jié)溫度的地方，基礎(chǔ)必須在凍土層以上 108、下列關(guān)于安裝的說明錯誤的是（ ）。(A)壓縮機組完成安裝找正和二次灌漿之后，還應(yīng)做最終的找正復(fù)查(B)當(dāng)機組管線安裝就位后，應(yīng)無條件的進行最終水壓試驗(C)

30、壓縮機飛輪安裝過程中可以使用潤滑劑(D)機組內(nèi)部管路的安裝應(yīng)確保準(zhǔn)確的對中并安裝適當(dāng)?shù)闹?109、為了使柴油機機座安裝工作簡化和快速縮短工時提高效率和減輕工人勞動強度，應(yīng)采用（ ）墊塊代替鑄鐵墊塊。 (A)鋼質(zhì)(B)彈性支承(C)環(huán)氧樹脂(D)膠粘劑或鑄鐵110、為增加墊片與連接面的接觸緊密性，常采用（ ）與之配合使用。 (A)上緊螺栓(B)涂料(C)環(huán)氧樹脂(D)化學(xué)品111、壓縮機與其他設(shè)備有機械聯(lián)系時在平面位置上的偏差為（ ）mm。(A)±1(B)±2(C)±5(D)±10 112、曲軸撓度檢查是（ ）程序的一部分。(A)找正(B)找平(C)對中

31、(D)小修 113、活塞式壓縮機的機組振動頻率與（ ）相同或相近時，振動最嚴(yán)重，機組振動嚴(yán)重時會使機組的噪聲增大，磨損加劇，機壽命縮短。(A)轉(zhuǎn)動頻率找正(B)機組固有頻率(C)轉(zhuǎn)速(D)壓縮頻率114、振動能造成設(shè)備結(jié)構(gòu)損壞及壽命（ ）。(A)提高(B)降低(C)升高(D)不影響115、往復(fù)式壓縮機的氣流脈動可能會導(dǎo)致（）。(A)氣閥工況變壞(B)控制儀表失靈(C)引起管道振動(D)以上均正確116、機械結(jié)構(gòu)的振動會（ ）強烈的空氣噪聲。(A)引起(B)消除(C)掩蓋(D)引進117、振源（ ）法能減少和消除振動源振級，這是最徹底最有效的方法。(A)制約(B)限制(C)統(tǒng)制(D)控制118、

32、在振動的傳遞路線中，安放具有彈性性能的（ ），是控制振動的主要技術(shù)之一。(A)振動裝置(B)隔振裝置(C)傳遞裝置(D)隔離裝置119、積極隔振是隔離機械設(shè)備本身的振動通過契機腳支座傳到基礎(chǔ)或基座，以減少（ ）對周圍環(huán)境或建筑結(jié)構(gòu)的影響，也就是隔離振源。(A)振源(B)振中(C)振幅(D)喘振120、活塞式天然氣壓縮機組的振動是由機組未被平衡掉的（）和排氣的不連續(xù)性而具有的（）所導(dǎo)致的。(A)慣性力/氣流脈動(B)氣流脈動/慣性力(C)慣性力和慣性力矩/氣流脈動(D)氣流脈動/慣性力矩121、對往復(fù)式壓縮機來講，振動將（）能耗。(A)節(jié)約(B)減少(C)增加(D)沒關(guān)系122、由于氣缸內(nèi)有異物

33、，造成活塞式壓縮機氣缸或機體發(fā)生不正常振動，其處理措施是（ ）。(A)清洗油冷卻器(B)檢查配管(C)清除異物(D)檢查油量 123、對往復(fù)對置平衡型天然氣壓縮機組，通常先對（）進行調(diào)平，然后通過調(diào)整（）的位置來實現(xiàn)對機組的對中調(diào)整。(A)發(fā)動機/壓縮機(B)壓縮機/發(fā)動機(C)壓縮機/連軸器(D)發(fā)動機/連軸器 124、對往復(fù)對置平衡型天然氣壓縮機組的對中，用百分表分別對連軸器兩端的（）跳動和（）跳動進行測量調(diào)整。(A)徑向/法向(B)切向/軸向(C)軸向/徑向(D)均錯 125、對往復(fù)對置平衡型天然氣壓縮機組的對中，以壓縮機作基準(zhǔn)，將靠背輪分成互成（）度的（）個點，利用百分表測出靠背輪的數(shù)

34、據(jù)，然后根據(jù)數(shù)據(jù)進行調(diào)節(jié)。(A)90/4(B)180/2(C)60/6(D) 均錯 126、對往復(fù)對置平衡型天然氣壓縮機組的對中，調(diào)整測量數(shù)據(jù)均在允許范圍之內(nèi)，緊固螺栓后，（）。(A)拆下測量百分表，安裝連軸器護罩，投運機組(B)安裝連軸器護罩，投運機組(C)機組投入正常運行(D)對軸向和徑向進行再次測量，如跳動在控制范圍之內(nèi)，恢復(fù)機組后，機組可投入正常運行 127、對天然氣內(nèi)燃機，氣缸最常見的缺陷是氣缸體的（ ），變形后將會造成氣缸體安裝表面上的零件（ ）。(A)變形/加速磨損(B)磨損/變形(C)變形/變形(D)磨損/磨損128、對天然氣內(nèi)燃機，氣缸體上平面變形的主要原因是（ ）的合成應(yīng)力

35、。(A)復(fù)雜應(yīng)力與燃燒的爆發(fā)壓力(B)曲軸連桿機構(gòu)的慣性力與復(fù)雜應(yīng)力(C)曲軸連桿機構(gòu)的慣性力與爆發(fā)壓力(D)以上都是129、對天然氣內(nèi)燃機，促使缸體產(chǎn)生變形的原因有( )。(A)鑄造產(chǎn)生的殘余應(yīng)力(B)冷卻水凍結(jié)(C)保養(yǎng)不及時(D)以上都是130、對天然氣內(nèi)燃機，氣缸體裂紋的修理，氣缸壁上的裂紋可用（ ）等方法進行堵漏修理。(A)密質(zhì)軟銅絲焊接修補加蓋軟銅絲補板(B)磨削或平板研磨(C)鏜削座孔(D)膠粘補板和焊補131、對天然氣內(nèi)燃機，曲軸工作過程中受到復(fù)雜作用力，其中不屬于的作用力是（ ）。(A)氣體爆發(fā)力(B)離心力(C)慣性力(D)彈力132、對天然氣內(nèi)燃機，不屬于引起曲軸產(chǎn)生裂紋

36、的主要原因有：（ ）。(A)曲軸剛度不足(B)在交變載荷下裂紋和缺陷擴大(C)圓角處有殘留應(yīng)力和在臨界轉(zhuǎn)速長期工作(D)曲軸與軸承的間隙較大133、對天然氣內(nèi)燃機，下面不屬于曲軸彎曲變形的主要原因的是（ ）。(A)主軸承座孔或者主軸頸同軸度誤差大；軸承配合間隙不匹配(B)各缸活塞連桿組質(zhì)量相差大(C)曲軸裝配不合適，操作不當(dāng)(D)圓角處存在殘留應(yīng)力134、對天然氣內(nèi)燃機，曲軸的彎曲校直一般不常采用（ ）法進行校直。(A)加熱機械校直法和熱點校直法(B)溫差校直法和冷校直法(C)機械校直法(D)磨修校直法135、對天然氣內(nèi)燃機，下列哪項不屬于發(fā)動機軸承出現(xiàn)裂紋剝落缺陷的原因。(A)軸承襯里的合金

37、質(zhì)量差(B)點火時間過早，工作狀況不正常(C)潤滑油太臟(D)軸承間隙過大引起合金疲勞136、下列哪項不屬于發(fā)動機軸承出現(xiàn)燒蝕缺陷的原因。(A)潤滑不良(B)軸承和軸頸配合間隙太小(C)潤滑油黏度過低(D)潤滑油溫度過低137、對天然氣內(nèi)燃機，導(dǎo)致軸承出現(xiàn)刮傷缺陷的原因是（ ）。(A)潤滑油太臟，軸頸表面粗糙(B)軸承和軸頸配合間隙太小(C)潤滑油溫度太低(D)潤滑油溫度太高138、下列哪項不屬于發(fā)動機軸承出現(xiàn)磨損缺陷的原因。(A)潤滑油含有固體雜質(zhì)(B)工作載荷過大(C)供油不暢(D)軸承和軸頸配合間隙太大139、對天然氣內(nèi)燃機，齒圈的拆卸采用（ ）。(A)松開緊固螺栓后拆下(B)用焊炬加熱

38、后，用錘子和沖子將其敲下來(C)用焊炬將其齒圈割開(D)螺栓松動劑松動后用錘子敲下來140、對天然氣內(nèi)燃機，若飛輪齒圈兩面牙齒嚴(yán)重磨損均在（ ）以上，或者連續(xù)掉齒達（ ）以上者，則齒圈應(yīng)予以更換。(A)30%/7個(B)40%/4個(C)30%/4個(D)20%/7個141、對天然氣內(nèi)燃機，更換飛輪不屬于注意事項的是（ ）。(A)要注意飛輪上的正時標(biāo)記(B)按規(guī)定力矩上緊飛輪的固定螺栓(C)安裝好后做動平衡試驗(D)安裝好后做靜平衡試驗142、對天然氣內(nèi)燃機，不屬于引起飛輪擺差的原因是（ ）。(A)飛輪接盤端面超差(B)飛輪結(jié)合面與飛輪接盤不清潔(C)飛輪結(jié)合面與飛輪接盤安裝不正確(D)啟動齒

39、輪與齒圈嚙合不良143、對天然氣內(nèi)燃機，下面不屬于活塞斷裂的主要原因的是（ ）。(A)發(fā)動機冷卻系統(tǒng)故障(B)活塞與氣缸配合間隙太小(C)發(fā)動機符合波動(D)氣缸內(nèi)漏入冷卻水或落入雜物144、對天然氣內(nèi)燃機，下面不屬于活塞環(huán)槽平面磨損的主要原因的是（ ）。(A)環(huán)和環(huán)槽的存在法向力和摩擦力(B)活塞環(huán)槽中可能進入微粒(C)環(huán)和環(huán)槽存在沖擊力(D)活塞與氣缸配合間隙太大145、對天然氣內(nèi)燃機，下面不屬于活塞表面拉傷的主要原因的是（ ）。(A)活塞銷與銷座孔配合太緊(B)活塞環(huán)槽中可能進入微粒(C)空氣濾清器工作不正常(D)活塞與氣缸配合間隙太小146、對天然氣內(nèi)燃機，引起發(fā)動機活塞裙部的磨損主要

40、原因是：（ ）。(A)活塞與缸套配合間隙太小活塞連桿軸線與曲軸軸線不垂直(B)活塞銷與銷座孔配合太緊(C)活塞與缸套配合間隙太大活塞連桿軸線與曲軸軸線不垂直(D)氣缸內(nèi)落入雜物147、對天然氣內(nèi)燃機，連桿軸承屬易損件，不屬于影響其磨損速率主要因素是（ ）。(A)潤滑油的品質(zhì)(B)配合間隙(C)發(fā)動機負(fù)荷波動(D)軸頸表面的粗糙度148、對天然氣內(nèi)燃機，下面部可用于連桿裂紋的檢測的方法有：（ ）(A)紅外線探測(B)用煤油清洗后，白堊粉判斷(C)磁力探傷(D)手錘輕敲，聲音判斷149、對天然氣內(nèi)燃機，當(dāng)連桿彎扭變形較大時，應(yīng)分（ ）次進行校正，冷校的連桿，由于存在殘余應(yīng)力，過一段時間后還會發(fā)生反

41、彈，因此，應(yīng)將連桿加熱至（ ）度，保溫一小時，以消除校正時產(chǎn)生的殘余應(yīng)和避免彈性恢復(fù)。(A)23/100200(B)78/100200(C)23/300400(D)78/300400150、對天然氣內(nèi)燃機，下面不是導(dǎo)致連桿螺栓支撐面和大端孔結(jié)合面的損傷的主要原因的是：（ ）。(A)拆裝不當(dāng)(B)連接螺栓扭力不夠，螺栓松脫，折斷(C)螺栓擰的過緊(D)曲軸箱內(nèi)內(nèi)落入雜物151、對天然氣內(nèi)燃機，根據(jù)氣門錐面的磨損情況，可通過專用的氣門光磨機上或者在車床上。(A)光磨機修復(fù)車床修復(fù)(B)手工修復(fù)(C)焊修研磨修復(fù)(D)以上都是152、對天然氣內(nèi)燃機，磨損后氣門座的配合錐面會（ ），造成密封面變壞，氣

42、門下陷度增大和壓縮比（ ）。(A)加寬/上升(B)變窄/上升(C)加寬/下降(D)變窄/下降153、對天然氣內(nèi)燃機，氣門缺陷不會導(dǎo)致（）(A)壓縮比下降(B)氣缸做功不完全(C)氣缸爆燃(D)潤滑不充分154、對天然氣內(nèi)燃機，一般由于排氣門的實際運行溫度比較高，故排氣門的冷態(tài)間隙比進氣門的（ ）。(A)大(B)小(C)相等(D)無關(guān)155、對天然氣內(nèi)燃機，下面哪條不屬于機械挺桿的主要缺陷（）。(A)有凸頂挺桿的球面磨損(B)平面挺桿的拉傷(C)浮動套及滾輪軸間的磨損(D)疲勞點蝕156、對天然氣內(nèi)燃機，機械挺桿的修理主要是（ ）的維修，挺桿球面的修理可在（ ）的的磨床鉆床或車床上進行。(A)挺

43、桿球面/通用(B)挺桿球面/挺桿球面專用(C)挺桿/通用(D)挺桿/挺桿球面專用157、測量氣門轉(zhuǎn)子在氣缸蓋上的突出量可以方便的判斷氣門退縮量，氣門轉(zhuǎn)子突出量的基準(zhǔn)值應(yīng)該在機器運行（ ）小時時測量。(A)10000(B)5000(C)1000 (D)100-200158、氣門挺桿退縮量超過極限值會造成（ ）。(A)火花塞積炭，電極短路(B)點火線圈故障(C)預(yù)燃室單向閥故障(D)氣門頭破裂159、下面哪項不是往復(fù)式壓縮機組啟動必需具備的條件。（ ）(A)足夠大的啟動扭矩(B)足夠高的啟動轉(zhuǎn)速(C)足夠高的空氣溫度(D)足夠的燃料160、作為往復(fù)式壓縮機組動力機的啟動裝置絕大多數(shù)為壓縮氣啟動，也

44、可替換為電啟動，下面哪項不屬于壓縮氣啟動的啟動部件。（ ）(A)氣馬達(B)啟動油杯(C)增壓葉輪(D)過濾器161、下面哪項不是啟動馬達齒輪伸縮機構(gòu)的的作用。（ ）(A)在馬達拖動前將拖動齒輪推出使之與飛輪齒嚙合(B)在拖動結(jié)束后將拖動齒輪收回推出去的拖動齒輪(C)滿足拖動前和拖動后兩個狀態(tài)拖動齒輪的自由伸縮(D)在馬達起動過程中導(dǎo)通氣控斷動閥流程162、下面不屬于往復(fù)式壓縮機氣馬達部件的是（ ）。(A)氣動葉輪(B)啟動油杯(C)齒輪伸縮機構(gòu)(D)傳動箱163、對天然氣內(nèi)燃機，點火線圈的初級線圈的電阻范圍為（ ）。(A)001002歐姆(B)0102歐姆(C)12歐姆(D)1020歐姆16

45、4、對天然氣內(nèi)燃機，點火線圈次級點火線圈的電阻為（ ）。(A)58歐姆(B)5080歐姆(C)500800歐姆(D)50008000歐姆165、對天然氣內(nèi)燃機，發(fā)動機一個缸不工作，下面不屬于引發(fā)原因的是（ ）。(A)火花塞積炭，電極短路(B)點火線圈故障(C)預(yù)燃室單向閥故障(D)氣缸壁積炭166、對天然氣內(nèi)燃機，低溫下難啟動，可能屬于引發(fā)原因的是（ ）。(A)火花塞頭有冷凝水(B)點火線圈故障(C)預(yù)燃室單向閥故障(D)氣缸壁積炭167、大氣狀態(tài)條件是指內(nèi)燃機運行地點的（ ）。(A)外界大氣壓(B)大氣溫度(C)相對濕度(D)以上都是168、對天然氣內(nèi)燃機，當(dāng)大氣溫度升高，會促使發(fā)動機的功率

46、（ ）。(A)降低(B)升高(C)不變(D)沒關(guān)系169、在同一地點發(fā)動機的最大輸出功率冬季時比夏季時的（ ）。(A)高(B)低(C)相等(D)與季節(jié)沒關(guān)系170、發(fā)動機運行點的海拔（ ），發(fā)動機的輸出功率（ ）。(A)越高/越小(B)越高/越大(C)越低/越小(D)以上均不對二、判斷題1、分離器氣動放水裝置可以實現(xiàn)分離器內(nèi)液體的自動和手動排放。D2、分離器氣動放水裝置僅可實現(xiàn)高液位排放功能。D×正確答案：分離器氣動放水裝置可實現(xiàn)高液位排放功能及低液位關(guān)閉保護功能。3、在往復(fù)式壓縮機的測試初期應(yīng)進行機組的調(diào)試、無負(fù)荷運行、加載運行等關(guān)鍵環(huán)節(jié)。D4、往復(fù)式壓縮機的余隙越大，氣缸的容積效

47、率越高。D×正確答案：壓縮機的余隙越大，氣缸的容積效率越低。5、在用鉛絲測量氣缸的余隙是鉛絲應(yīng)通過活塞的整個工作面。（ ）D6、對于往復(fù)式壓縮機，在氣缸的安裝過程中，需完全清潔氣缸和中體的配合表面，加裝墊片后，通過螺栓安裝氣缸。（ ）D×正確答案：在氣缸的安裝過程中，需完全清潔氣缸和中體的配合表面，不得加裝墊片，然后通過螺栓安裝氣缸。7、活塞式壓縮機單作用氣缸的活塞桿同樣受拉壓交變負(fù)荷。（ ）D8、往復(fù)式壓縮機的活塞力是指曲軸處于一定的轉(zhuǎn)角時，氣體力與慣性力的合力。（ ）D×正確答案：壓縮機的活塞力是指曲軸處于任意的轉(zhuǎn)角時，氣體力與慣性力的合力。9、對于往復(fù)式天然

48、氣壓縮機，連桿的2/3部分作往復(fù)運動，余下的1/3作旋轉(zhuǎn)運動。（ ）D×正確答案：對于往復(fù)式天然氣壓縮機，連桿的2/3部分作旋轉(zhuǎn)運動，余下的1/3作往復(fù)運動。10、對于往復(fù)式天然氣壓縮機，閉式連桿的連桿大頭是整體。（ ）D11、對于往復(fù)式天然氣壓縮機，水泵的水封漏水，應(yīng)更換新件。（ ）D12、往復(fù)式壓縮機的冷卻系統(tǒng)為潤滑油和氣缸提供冷卻。（ ）D13、往復(fù)式壓縮機主油泵的葉輪磨損后將會導(dǎo)致壓縮機潤滑油壓力升高。（ ）D×正確答案：壓縮機主油泵的葉輪磨損后將會導(dǎo)致壓縮機潤滑油壓力降低。14、壓縮機機油過濾器的上下游裝有壓力表，我們可以根據(jù)實際情況運行工況，進行過濾器的潤滑油的

49、更換和濾芯的更換。（ ）D15、對往復(fù)式天然氣壓縮機，十字頭銷與小頭瓦襯套之間應(yīng)有一定的徑向間隙，如間隙太小則會造成過熱燒瓦，如間隙太大則發(fā)出敲擊聲。（ ）D16、對往復(fù)式天然氣壓縮機，十字頭銷中心線應(yīng)與連桿中心線互相平行，否則，十字頭將跑偏。（ ）D×正確答案：對往復(fù)式天然氣壓縮機，十字頭銷中心線應(yīng)與連桿中心線互相垂直，否則，十字頭將跑偏。17、往復(fù)式壓縮機壓力潤滑的潤滑油壓力約為0.7MPa。（ ）D×正確答案：往復(fù)式壓縮機壓力潤滑的潤滑油壓力約為0.5MPa。18、往復(fù)式壓縮機排氣溫度高可能是由于進氣壓力太高。（ ）D×正確答案：往復(fù)式壓縮機排氣溫度高可能是

50、由于進氣壓力太低。19、對往復(fù)式天然氣壓縮機，當(dāng)注油分配塊堵塞，將分配塊兩端的內(nèi)六方旋塞拆下，進行手動注油，沖洗潤滑油道。（ ）D20、對往復(fù)式天然氣壓縮機，手動預(yù)潤滑泵用于潤滑軸承表面，并在啟動前為潤滑系統(tǒng)建立一個較低的油壓。（ ）D×21、正確答案：對往復(fù)式天然氣壓縮機，手動預(yù)潤滑泵用于潤滑軸承表面，并在啟動前為潤滑系統(tǒng)建立一個較高的油壓。22、對往復(fù)式天然氣壓縮機，壓縮機油冷器，如有管路破損，可采用破損管路進行焊堵，但總堵管數(shù)不能超過總管束的30%。（ ）D×正確答案：對往復(fù)式天然氣壓縮機，壓縮機油冷器，如有管路破損，可采用破損管路進行焊堵，但總堵管數(shù)不能超過總管束的

51、10%。23、對往復(fù)式天然氣壓縮機，油冷器管道內(nèi)若有大量的存積物可用高速水流清除，對于難以清除的沉淀物，可用鋼絲刷或酸液清洗。（ ）D24、往復(fù)式天然氣壓縮機的旁通閥通常選用調(diào)壓閥。（ ）D25、往復(fù)式壓縮機設(shè)置加載的作用是降低壓縮機組在啟動過程中的負(fù)荷，確保機組順利啟動。（ ）D26、對往復(fù)式天然氣壓縮機，頂開吸氣閥后吸氣閥所在氣缸將停止工作。（ ）D27、對往復(fù)式天然氣壓縮機，活塞桿反向負(fù)荷是當(dāng)每一轉(zhuǎn)中活塞桿受力方向改變(由拉力變?yōu)閴毫蛳喾?時在活塞桿上引起的反向負(fù)荷 活塞桿反向負(fù)荷時期一般以曲軸旋轉(zhuǎn)角度來表示。（ ）D×正確答案：對往復(fù)式天然氣壓縮機，活塞桿反向負(fù)荷是當(dāng)每一轉(zhuǎn)

52、中活塞桿受力方向改變(由拉力變?yōu)閴毫蛳喾?時在十字頭銷上引起的反向負(fù)荷 活塞桿反向負(fù)荷時期一般以曲軸旋轉(zhuǎn)角度來表示。28、往復(fù)式壓縮機的實際運行過程中，余隙越小越好。（ ）D×正確答案：在確保往復(fù)式壓縮機能安全平穩(wěn)運行的條件下，余隙越小越好。壓縮機的實際運行過程中，應(yīng)留有適當(dāng)?shù)挠嘞叮缬嘞短绊憵忾y的壽命。29、在其他運行參數(shù)不變的工況下，往復(fù)式壓縮機余隙越小，排氣溫度越高。（ ）D×正確答案：在其他運行參數(shù)不變的工況下，壓縮機余隙越大，排氣溫度越高。30、活塞式壓縮機進氣溫度升高會使機組的處理量增大。（ ）D×正確答案：活塞式壓縮機進氣溫度升高會使機組的處

53、理量減少。31、進排氣閥漏氣會使活塞式壓縮機組的排氣量較少。（ ）D32、活塞式壓縮機某級壓力升高的原因是進氣量高（ ）。 D×正確答案：活塞式壓縮機某級壓力升高的原因之一是活塞環(huán)泄漏。33、活塞式壓縮機某級壓力升高的原因可能是氣閥密閉不嚴(yán)（ ）。D34、對往復(fù)式天然氣壓縮機，連桿螺釘松動會造成活塞式壓縮機曲柄連桿發(fā)出異常聲（ ）。 D35、活塞式壓縮機氣缸內(nèi)發(fā)出異常聲音的可能原因是氣缸進液（ ）。D36、活塞式壓縮機軸承或十字頭滑道發(fā)熱的可能原因是軸承或十字頭滑道間隙過大（ ）。 D37、活塞松動會造成活塞式壓縮機氣缸內(nèi)發(fā)出異常聲音（ ）。D38、活塞式壓縮機油泵油壓不足或為零的原

54、因是壓縮機負(fù)荷太小。（ ）D×正確答案：活塞式壓縮機油泵油壓不足或為零的可能原因是吸油管堵塞。39、對往復(fù)式天然氣壓縮機，管路破裂漏油會造成活塞式壓縮機油泵油壓不足或為零（ ）。D40、對往復(fù)式天然氣壓縮機，軸承及十字頭滑道間隙過大會造成活塞式壓縮機氣缸或機體振動加劇。（ ）D41、對往復(fù)式天然氣壓縮機，機組出現(xiàn)振動后，通過加裝固定支撐或固定件的方法完全消除振動（ ）。D×機組出現(xiàn)振動后，通過加裝固定支撐或固定件的方法暫時消除振動，不能完全徹底消除振動。正確答案：對往復(fù)式天然氣壓縮機，機組出現(xiàn)振動后，通過加裝固定支撐或固定件的方法暫時消除振動，不能完全徹底消除振動。42、對往復(fù)式天然氣壓縮機，對氣缸磨損造成活塞式壓縮機排氣量不足的處理措施是鏜削或研磨氣缸，同時更換相應(yīng)的活塞環(huán)。（ ）D43、對往復(fù)式天然氣壓縮機，由于活塞桿磨損間隙大造成活塞式壓縮機排氣量不足的處理措施是更換排氣閥（ ）D×正確答案：對往復(fù)式天然氣壓縮機，由于活塞桿磨損間隙大造成活塞式壓縮機排氣量不足的處理措施是更換活塞環(huán)。44、處理活塞式壓縮機某級壓力升高或降低的措施是拆檢吸、排氣閥。（ ）D45、處理活塞式壓縮機某級壓力降低的措施是檢查氣缸。