地鐵車站主體結(jié)構(gòu)設(shè)計

1、地鐵車站主體結(jié)構(gòu)設(shè)計（地下矩形框架結(jié)構(gòu)）西南交通大學地下工程系目錄第一章 課程設(shè)計任務(wù)概述 2.1.1課程設(shè)計目的2.1.2設(shè)計規(guī)范及參考書3.1.3 課程設(shè)計方案 3.1.4 課程設(shè)計的基本流程 5.第二章 平面結(jié)構(gòu)計算簡圖及荷載計算 5.2.1 平面結(jié)構(gòu)計算簡圖 5.2.2. 荷載計算 6.2.3 荷載組合 7.第三章 結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 1.0.3.1 建模與計算 1.0.本課程設(shè)計采用ANSYSS行建模與計算，結(jié)構(gòu)模型如下圖： 103.2 基本組合 1.1.3.2 標準組合 1.5.第四章 結(jié)構(gòu)（墻、板、柱）配筋計算 2.04.1 車站頂板上緣的配筋計算 2.04.2 負一層中柱配筋計算 2

2、.54.3 頂縱梁上緣的配筋計算 2.64.4 頂縱梁上緣裂縫寬度驗算 2.8第一章 課程設(shè)計任務(wù)概述1.1 課程設(shè)計目的初步掌握地鐵車站主體結(jié)構(gòu)設(shè)計的基本流程； 通過課程設(shè)計學習， 熟悉地下 工程“荷載結(jié)構(gòu)”法的有限元計算過程；掌握平面簡化模型的計算簡圖、荷載 分類及荷載的組合方式、 彈性反力及其如何在計算中體現(xiàn)； 通過實際操作， 掌握 有限元建模、劃分單元、施加約束、施加荷載的方法；掌握地下矩形框架結(jié)構(gòu)的 內(nèi)力分布特點， 并根據(jù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力完成配筋工作。 為畢業(yè)設(shè)計及今后的實際工作做 理論和實踐上的準備。1.2 設(shè)計規(guī)范及參考書1、地鐵設(shè)計規(guī)范2、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范3、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范4、地下

3、鐵道（高波主編，西南交通大學出版社）5、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理教材6、計算軟件基本使用教程相關(guān)的參考書（推薦用 ANSY）S1.3 課程設(shè)計方案1.3.1 方案概述某地鐵車站采用明挖法施工，結(jié)構(gòu)為矩形框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)詳見表1-1。車站埋深3m地下水位距地面3m中柱截面的橫向（即垂直于車站縱向） 尺寸固定為0.8m （如圖1-1標注），縱向柱間距8m為簡化計算，圍巖為均一 土體，土體參數(shù)詳見表 1-2，采用水土分算。路面荷載為 20kN /m2 ，鋼筋混凝土 重度co 25kN/m3，中板人群與設(shè)備荷載分別取4kN/m2、8kN/m2。荷載組合 按表 1-3 取用，基本組合用于承載能力極限狀態(tài)

4、設(shè)計， 標準組合用于正常使用極 限狀態(tài)設(shè)計?？v向（縱梁）計算要求分別計算頂縱梁、中縱梁、底縱梁受力及其配筋。頂 縱梁尺寸：1000m材1800mm寬X高）；中縱梁尺寸：1000mrW 1000mm寬X高）； 底縱梁尺寸：1000mX 2100mm（寬X高）。要求用電算軟件完成結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算， 并根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 完成墻、板、梁、柱的配筋。圖1-1地鐵車站橫斷面示意圖（單位：mrh本人所做的計算工況是 A2,B26,查表可得其地層物理力學參數(shù)如表1-1所示,結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)如表1-2所示，荷載組合如表1-3所示表1-1地層物理力學參數(shù)重度彈性反力系數(shù)內(nèi)摩擦角內(nèi)聚力3(kN/m )K(MPa /m

5、)()c(kPa)17.525021-注：飽和重度統(tǒng)一取“表中重度 +3 ”表1-2結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)（單位：m跨度L頂板厚h1中板厚h2底板厚h3墻厚T中柱70.80.50.750.70.8 X 0.7表1-3荷載組合表組合工況永久荷載可變荷載基本組合1.35 (1.0 )1.4 X 0.7標準組合1.01.0注：括號中數(shù)值為荷載有利時取值。1.3.2 主要材料1、混凝土：墻、板、梁用C30,柱子C40彈性模量和泊松比查規(guī)范。2、鋼筋根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范選用。1.4 課程設(shè)計的基本流程1 、根據(jù)提供的尺寸,確定平面計算簡圖（重點說明中柱如何簡化） ；2、荷載計算。包括垂直荷載和側(cè)向荷載,采用水土

6、分算；不考慮人防荷載 和地震荷載。 側(cè)向荷載統(tǒng)一用朗金靜止土壓力公式。 荷載組合本次課程設(shè)計只考 慮基本組合和標準組合兩種工況。3、有限元建模、施加約束、施加荷載、運行計算以及計算結(jié)果的提取。注 意土層約束簡化為彈簧, 滿足溫克爾假定, 且只能受壓不能受拉, 即彈簧軸力為 正時,應(yīng)撤掉該“彈性鏈桿”重新計算。另要求計算結(jié)果必須包括結(jié)構(gòu)變形、彎 矩、軸力、剪力。4、根據(jù)上述計算結(jié)果進行結(jié)構(gòu)配筋。先根據(jù)基本組合的計算結(jié)果進行承載 能力極限狀態(tài)的配筋, 然后根據(jù)此配筋結(jié)果檢算正常使用極限狀態(tài) （內(nèi)力采用標 準組合計算結(jié)果）的裂縫寬度是否通過？若通過,則完成配筋；若不通過,則調(diào) 整配筋量,直至檢算通過

7、。5、完成計算書第二章 平面結(jié)構(gòu)計算簡圖及荷載計算2.1 平面結(jié)構(gòu)計算簡圖地基對結(jié)構(gòu)的彈性反力用彈簧代替,結(jié)構(gòu)縱向長度取 1 米,采用水土分算, 其平面結(jié)構(gòu)計算簡圖,如圖 2-1 所示。嗣=132 4 北 if nf #THAd圖2-12.2. 荷載計算垂直荷載1、頂板垂直荷載：頂板垂直荷載由路面荷載和垂直土壓力組成。路面荷載：?= 20?垂直土壓力由公式？= E?,可得?= 17.5 X3 = 52.5?/?2、中板垂直荷載：中板人群荷載：? = 4?/?設(shè)備荷載：? = 8?/?3、底板垂直荷載：底板處水浮力：？= 9.8 X 13.51 = 132.398?/?側(cè)向荷載1、側(cè)向土壓力：土

8、的浮重度?= ? ? = 17.5 + 3 - 9.8 = 10.7?/?側(cè)向壓力系數(shù)？?= ?45 ° - ?) = ?45 ° -紅)=0.472土壓力在頂板產(chǎn)生的側(cè)向土壓力：?= 0.472 X52.5 = 24.78?/?土壓力在底板產(chǎn)生的側(cè)向土壓力：?2?= 0.472 X(52.5+路面荷載在頂板產(chǎn)生的側(cè)向壓力路面荷載在底板產(chǎn)生的側(cè)向壓力2、側(cè)向水壓力 側(cè)墻頂板處的水壓力為零。10.7 X 13.51) = 92.77?/?2? ?3?= 0.472X20= 9.44?/?2? ?4?= 0.472X20= 9.44?/?2?側(cè)墻底板處的水壓力：?5?= 9.8

9、X13.51= 132.398?/?2?2.3 荷載組合2.3.1 基本組合1、頂板垂直荷載：?頂板 = 1.35 X52.5 + 1.4 X0.7 X20 = 90.475?/?2?2、中板垂直荷載：?中板 = 1.35X8+ 1.4X0.7X4= 14.72?/?2?3、底板垂直荷載：?底板 = 1.35 X132.398 = 178.737?/?2?4、頂板側(cè)向荷載：?頂板 = 1.35X(24.78+0)+1.4X0.7X9.44= 42.704?/?2?5、底板側(cè)向荷載：?底板 = 1.35X(92.77+132.398)+ 1.4X0.7X9.44 = 313.228?/?2?6、

10、頂縱梁荷載：縱梁計算位置考慮最不利位置， 取縱梁兩側(cè)相鄰頂板半跨荷載之和， 即縱梁 荷載為兩個半跨頂板上的荷載及頂板自重之和。頂板垂直荷載設(shè)計值：?頂=(1.35 X 52.5+ 1.4 X0.7 X20) X 7 = 633.325?/? 頂板自重：?自重 = 1.35X25X0.8X7= 189?/? 頂縱梁承受的荷載：?頂總 = 633.325+ 189 = 822.325?/?7、中縱梁荷載：頂板垂直荷載設(shè)計值：?中= (1.35X8+ 1.4X0.7X4) X7= 103.04?/? 頂板自重：?自重 = 1.35X25X0.5X7= 118.125?/? 頂縱梁承受的荷載：?中總

11、= 103.04 + 118.125 = 221.165?/?8、底縱梁荷載：頂板垂直荷載設(shè)計值：?底? = 1.35X132.398X7= 1251.161?/? 頂板自重：?自?重 = 1.0X25X0.75X7= 131.25?/? 頂縱梁承受的荷載：?底總= 1251.161 - 131.25= 1119.91?/?2.3.2 標準組合1 、頂板垂直荷載：?頂板 = 1.0X52.5+ 1.0X20= 72.5?/?2?2、中板垂直荷載：?中板=1.0 X8+ 1.0 X4= 12?/?3、底板垂直荷載：?底板 = 1.0X132.398 = 132.398?/?2?4、頂板側(cè)向荷載：

12、?頂板 = 1.0X(24.78 + 0)+ 1.0X9.44= 34.22?/?25、底板側(cè)向荷載：?底板 = 1.0X(92.77+132.398)+ 1.0X9.44= 234.608?/?2?6、頂縱梁荷載：頂板垂直荷載設(shè)計值：?頂= (1.0X52.5+ 1.0X20) X7= 507.5?/?頂板自重：?自重 = 1.0X25X0.8X7= 140?/?頂縱梁承受的荷載：q 頂總=507.5+ 140 = 647.5?/?7、中縱梁荷載：頂板垂直荷載設(shè)計值：?中? = (1.0X8+ 1.0X4) X7= 84?/?頂板自重：?自重= 1.0X25X0.5X7= 87.5?/?頂縱

13、梁承受的荷載：?中總 = 84 + 87.5 = 171.5?/?8、底縱梁荷載：頂板垂直荷載設(shè)計值：?底= 1.0X132.398 X7= 926.786?/?頂板自重：?重=1.0 X25 X0.75 X7 = 131.25?/?頂縱梁承受的荷載：?底總= 926.786- 131.25= 795.54?/?第三章 結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算3.1 建模與計算本課程設(shè)計采用ANSY進行建模與計算，結(jié)構(gòu)模型如下圖：罩Knil | ( | nIIIIIIIIIIIHIIIIIIIIIIIH圖3-1結(jié)構(gòu)模型圖模型中各構(gòu)件單元截面的尺寸特性如表3-1:表3-1構(gòu)件單元截面尺寸表截面面積（b xh）/m2慣性矩/

14、m4單兀類型材料頂板1 x 0.800.04266667Beam3C30中板1 x 0.50.01041667Beam3C30底板1 x 0.750.03515625Beam3C30側(cè)墻1 x 0.70.02858333Beam3C30中柱0.7 x 0.80.02986667Beam3C40彈簧1 x 0.5Lin k10土3.2基本組合橫斷面變形圖結(jié)構(gòu)橫斷面變形圖如圖3-2ANjar 14 201414:4B:59S'J3 =1TIME=1EMX =.035*74圖3-2基本組合橫斷面變形圖3.2.2 橫斷面軸力圖結(jié)構(gòu)橫斷面軸力圖如圖3-3 oS'J3 =1TIKE=1NI

15、Miff .L0?E+D7圖3-3基本組合橫斷面軸力圖323橫斷面剪力圖結(jié)構(gòu)橫斷面剪力如圖3-4TIME=1JAir 14 201414:5A:5SPE 丄-11.43443*4000410IQSEDT«FOQ4tG-3435331145441137+07圖3-4基本組合橫斷面剪力圖323橫斷面彎矩圖結(jié)構(gòu)橫斷面彎矩如圖3-5S03 =1TTOE=1-L16EK733311963653L-C33531-12773C*38311912770405394411&E+O7圖3-5基本組合橫斷面彎矩圖3.3 標準組合331橫斷面變形圖結(jié)構(gòu)橫斷面變形圖如圖3-6Di3?LRcmrinSU

16、3 =1DMX圖3-6標準組合橫斷面變形圖322橫斷面軸力圖結(jié)構(gòu)橫斷面軸力圖如圖3-7LINE 3TRT33-ANTI.nt=i辟 14 2C1415:01:17NIMJMill =-CC&177 ELEH-131MS -5263ft -y=: :-S69177f下斗；肥-400270-285817-91363-771551-冇"97-3&3044-lSCSSO3363圖3-7標準組合橫斷面軸力圖323橫斷面剪力圖結(jié)構(gòu)橫斷面剪力如圖3-8Lljrt 5IRJL55sr±?-iSUB =1IIME-1 Qi QJMIN =-77C4ZJ ELZJ1-127MA

17、X -776423JAN 14 201415:02:11JJJ>h-431346255303?62fi9m-j. i 1圖3-8標準組合橫斷面剪力圖323橫斷面彎矩圖結(jié)構(gòu)橫斷面彎矩如圖3-9FTEFNSUB -1Tty£-L MTMJMIN *-?9710?ELCM-L21 MAX -8?ilO3 ELEM-UJAN 14 20HL3：03：01Z5 3 ：'、|丄1嚴/-I1丫i圖3-9標準組合橫斷面彎矩圖第四章結(jié)構(gòu)（墻、板、柱）配筋計算要進行結(jié)構(gòu)斷面配筋，選用的彎矩和軸力是在考慮最不利位置處。對于梁端 彎矩采用彎矩調(diào)幅系數(shù)，彎矩調(diào)幅系數(shù)是反映連續(xù)梁內(nèi)力重分布能力的參

18、數(shù)。調(diào) 幅過后實際配筋內(nèi)力見表4-1表4-1構(gòu)件彎矩軸力剪力尺寸頂板上緣400.98286.564387.691000*800頂板下緣350.032286.564387.691000*800中板上緣237.731070127.041000*500中板下緣107.5821070127.041000*500底板上緣413.6911030749.251000*750底板下緣9201030749.251000*750負一層側(cè)墻迎土面436.101549.017302.6631000*700負一層側(cè)墻背土面0549.017302.6631000*700負二層側(cè)墻迎土面920861.454888.3210

19、00*700負二層側(cè)墻背土面694.113861.454888.321000*700負一層中柱06489.860800*700負二層中柱081600800*700頂縱梁上緣4640-35301000*1800頂縱梁下緣2410-35301000*1800中縱梁上緣1300-10201000*1000中縱梁下緣734.131-10201000*1000底縱梁上緣2680-42001000*2100底縱梁下緣5730-42001000*21004.1 車站頂板上緣的配筋計算截面尺寸 b x h = 1000 X800, a = a = 50mm，計算長度 l0 = 7m , h0 = 800 -

20、50 = 750mm ,彎矩設(shè)計值M = 400.98kN ?m ,軸力 設(shè)計值？?= 286.564?，混凝土等級 C30, ?= 14.3?/?, ftk = 2.01N/mm 2，采用三 級鋼筋(?= ?>= 360?/?, ?= 2.0 X105?/?)。1、求偏心距?= N =400.98 X1000286.564=1399.27?附加偏心距:初始偏心距:?= ?)?,30) = 26?= ?+ ?= 1425?因為本設(shè)計不考慮二階效應(yīng)，故不需要計算偏心距增大系數(shù)2、判斷大小偏心計算偏心距：?和 1425?> 0.3?0 = 225?所以屬于大偏心受壓構(gòu)件。3、求受壓區(qū)鋼

21、筋面積？?？?800?= ?+- ?= 1425 +- 50 = 1775?2 2取絆i = 0.518。則受壓區(qū)鋼筋面積：?=? ?碎?？?込1 - 0.5?)舷？0- ?_ 286564 X1775 - 1.0 X 14.3 X 1000 X7502 X0.518 X(1 - 0.5 X0.518) =360 X (700 - 50)?= max (0.2% , 0.45 X100%) = 0.2%?取？?= ?= 0.002 X1000 X800 = 1600?鄉(xiāng)。 選用 7 20 (?= 2199?)。4、求受拉鋼筋面積？?？受壓區(qū)高度:?=2?-?o-? ?=750 -V7502 -

22、2286564 X 1775-360 X 1600 X (750-50)14.3 X 1000=9.75?= 9.75?< 2?= 100?則受拉區(qū)鋼筋面積:?= - ?0- ?， 800?= ?-+ ?= 1425 - + 50 = 1075?2 2286564 X1075?= 1222.4? < ?= 1600?360 X (750 - 50)??？?= ?= 0.002 X1000 X750 = 1600?。選用 7 20 (?= 2199?)。360X750 X 融=°.074 <?辭 °518? ?2199?=-？X=? ? 1000所以非超筋。5

23、、箍筋計算(1)驗算限制條件混凝土等級為C30,所以>?750? = 1000=0.75 <4,屬于一般梁0.25? = 0.25 X 1.0 X 14.3X 1000 X750 = 2681.25?= 387.69?*0.25?所以，非斜壓破壞。(2)、檢查是否需要按計算配置箍筋頂板承受均布荷載，則? 1.5,軸力?= 286.564 ?1.751.75內(nèi)？裁？=百X1.43X1000 X750=750.75?咎?= 387.69?只需要構(gòu)造配筋按構(gòu)造進行配筋，選取六肢D10箍筋(箍筋直徑滿足最小直徑要求)，間距s取 250mm &裂縫寬度驗算?= 1399.27?>

24、; 0.55?0 = 412.5?根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002，當？?/?0 > 0.55時需要驗算裂縫寬度。?0?7=8.75 < 14? 0.8所以使用階段的軸向壓力偏心距增大系數(shù)？?= 1.0 O軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋合力點的距離:? 800?= ?+ - ?= 1.0 X 1399.27 + - 50 = 1749.27?縱向受拉鋼筋合力點至截面受壓合力點的距離：=?0.87 - 0.122?02750=0.87 - 0.12 XJ749 27)X750 = 635.96?2199按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率:?= 0.0054

25、90.5? 0.5 X1000 X 800按荷載效應(yīng)的標準組合計算的軸向力：鋼筋混凝土構(gòu)件受拉區(qū)縱向鋼筋的應(yīng)力：?= U?)= 260776 174963596 = 207.6?/?= 260.776?2199 X 635.96裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：?0.65 X 2.01?= 1.1 - 0.65? = 1.1 -= -0.046 < 0.2?0.00549 X 207.6故取?= 0.2。最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離？?= 50?2受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑？?= 20?故最大裂縫寬度:?尸 1.9?(1.9?+ 0.08 霧?？207.620彳9 X0.2

26、X2.0 X105(1.9 X50+ 0.08 X0549)= 0.145 < 0.2?故滿足裂縫寬度。地鐵結(jié)構(gòu)其他截面位置配筋過程同頂板上緣類似，均選取混凝土等級C30,?= 14.3?/?，?= 2.01?/?，采用三級鋼筋(?= ?= 360?/?, ?= 2.0 X 105?/?)。標準截面配筋計算詳見下表 4-2及4-3。頂板上緣頂板下緣中板上緣中板下緣底板上緣底板下緣尺寸?X ?/?1000*8001000*8001000*5001000*5001000*7501000*750彎矩設(shè)計值/(?)400.98350.032237.73107.582413.691920軸力設(shè)計值

27、/?286.564286.56410701070749.25749.25偏心距?/?1399.271221.479222.176100.54552.141227.895偏心距增大系數(shù)？111111判斷大小偏心受壓大偏心大偏心大偏心小偏心大偏心大偏心受壓鋼筋面積?mm 2219921991272127218841520數(shù)量及截面直徑/?7D207D205D185D186D204D22受拉鋼筋面積?mm 2219921991272127218847125數(shù)量及截面直徑/?7D207D205D185D186D207D36剪力設(shè)計值/?387.69387.69127.04127.04749.25749

28、.250.25 ?2681.252681.251608.751608.752502.52502.51.75 ?+ 1 ?+ 0.07?750.75750.75450.45450.45700.7700.7如何配筋構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造構(gòu)造箍筋量六肢D10250六肢D10250六肢D10250六肢D10250六肢D10250六肢D10250裂縫寬度驗算0.1450.1230.127不需要不需要0.191表4-2負一層側(cè)墻迎土 面負一層側(cè)墻背土 面負二層側(cè)墻迎土 面負二層側(cè)墻背土 面尺寸？?x ?/?1000*7001000*7001000*7001000*700彎矩設(shè)計值/（?）436.101092

29、0694.113軸力設(shè)計值/?302.663302.663888.32888.32偏心距?/?1440.8801035.663730.72偏心距增大系數(shù)？1111判斷大小偏心受壓大偏心小偏心大偏心大偏心受壓鋼筋面積？?/mm 21608188415201520數(shù)量及截面直徑/?8D166D204D224D22受拉鋼筋面積？?/mm 26434431064344310數(shù)量及截面直徑/?8D327D288D327D28剪力設(shè)計值/?302.663302.663888.32888.320.25 ?2323.752323.752323.752323.751.75?» 1 ? + 0.07?6

30、50.65650.65650.65650.65如何配筋構(gòu)造構(gòu)造計算配筋計算配筋箍筋量六肢D10250六肢D10250六肢D10250六肢D10250裂縫寬度驗算0.2不需要0.1920.194表4-34.2 負一層中柱配筋計算負一層中柱中柱尺寸800 X 700，軸力設(shè)計值N = 6489.86kN，混凝土等級C40,怯= 19.1N/mm 2，ftk = 2.39N/mm 2 ,采用三級鋼筋（fy = fy = 360N/mm 2 , Es = 2.0 X 105N/mm 2 ）。N w 0.9 （J）（fcA + fyAs）式中，N-軸向壓力設(shè)計值（N）;-鋼筋混凝土構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)fc-混

31、凝土軸心抗壓強度設(shè)計值（N/mm 2）A-構(gòu)件截面面積（mm2）As'-全部縱向鋼筋的截面面積（mm2）Io 4550b= 8005.69故取© = 1因此柱的配筋:N6489860A =貢© fcA =0.9As =f= _fy19.1 X800 X700-360<0故采用構(gòu)造配筋:As = ?= 0.002 X800 X700 = 1120? 縱筋選用4根20 (As = 1256mm2)。箍筋選用10間距250配筋率驗算:,?1256?= '= 0.224% <?800 X 700pmax = 5%4.2.2負二層中柱中柱尺寸800 X70

32、0，軸力設(shè)計值 N= 8160kN，混凝土等級 C40, fc =19.1N/mm 2 ,氐=2.39N/mm 2 ,采用三 級鋼筋(fy = fy = 360N/mm 2 ,=2.0 X 105N/mm 2 )。配筋計算過程同負一層中柱配筋?？v筋選用4根20 (As =1256mm2 )。箍筋選用 六肢102504.3頂縱梁上緣的配筋計算縱梁上緣b Xh = 1000 X1800,彎矩設(shè)計值 M = 4640kN ?m，混凝土等級C30,fc = 14.3N/mm 2 f = 2.01N/mm 2,采用三級鋼筋(fy = fy=360N/mmEs = 2.0 X 105N/mm 2)。 a

33、= 1.0,儀=0.8。1、縱筋計算假定受拉鋼筋放2 排,設(shè)a = 60mm，則h° = h - a = 1800 - 80 =1740mm。M4640 X106a =2 =2 = 0.107a1fcbh21 X14.3 X1000 X 17402Z = 1 - " - 2a = 0.114 < z b = 0.55故可以按照單筋截面配筋。Y = 0.5 X(1 + V1 - 2 a) = 0.943As =Mfy Yh04640 X 106360 X 0.944 X 1740 = 7853選用 12 40 (As = 1507.92 )15079.21000 X18

34、00360=0.211 <b = 0.544所以非超筋。As15079.2p=苻=1000 X 1800 = 0.838% > pin = 0.2%所以非少筋。2、箍筋計算(1) 驗算限制條件混凝土等級為C30，所以比=1.0¥=器=1.74<4,屬于一般梁0.25? = 0.25 X1.0 X 14.3 X 1000 X1740 = 6220.5?= 3530?* 0.25?所以，非斜壓破壞。(2) 、檢查是否需要按計算配置箍筋頂板承受均布荷載，則? 1.5,軸力?= 286.564 ?1.751.75? =X1.43 X1000 X1740?+11.5+1=1741.74? ?= 3530?需要按計算配置箍筋。(3) 設(shè)計箍筋六肢10箍筋(箍筋直徑滿足最小直徑要求)?= ?1= 6 X113.1 = 471?2g 1.25?°?- O.7?o1.25 X1740 X471 X360 =206.2? 3530000 - 0.7 X1.43 X 1000 X